JPS5994597A - 潜弧溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
潜弧溶接用溶融型フラツクスInfo
- Publication number
- JPS5994597A JPS5994597A JP20467782A JP20467782A JPS5994597A JP S5994597 A JPS5994597 A JP S5994597A JP 20467782 A JP20467782 A JP 20467782A JP 20467782 A JP20467782 A JP 20467782A JP S5994597 A JPS5994597 A JP S5994597A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cao
- flux
- basicity
- range
- mgo
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/361—Alumina or aluminates
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
耐水素割れが問題となる６０〜８０キロ高張力鋼を、主
に狭開先溶接するような場合に使用される潜弧溶接用溶
融型フランクス（以下フラックスという）に関するもの
である。
に狭開先溶接するような場合に使用される潜弧溶接用溶
融型フランクス（以下フラックスという）に関するもの
である。
最近８０キロ高張力鋼（以下ＨＴ８０鋼と記す）が石油
掘削用の海洋構造物、例えばジヤツキアップリグにも多
く使用されるようにな９、その苛酷な使用条件と安全性
の確保の点より、一段と厳しい要求性能例えば−３０Ｃ
〜−６０Ｕの低温靭性が要求されるようになってきてい
る。
掘削用の海洋構造物、例えばジヤツキアップリグにも多
く使用されるようにな９、その苛酷な使用条件と安全性
の確保の点より、一段と厳しい要求性能例えば−３０Ｃ
〜−６０Ｕの低温靭性が要求されるようになってきてい
る。
このＨＴ ８ ０鋼は従来よシ潜弧弓接法で多く溶接さ
れているが、主に７ラツクスが主因となる溶接部の水素
割れの問題と、同じく溶接金属の靭性確保の問題および
特開昭５３−１５５７３０などに開示され℃いる狭開先
潜弧溶接において要求されるスラグ剥離性、ビード形状
などの溶接作業性の問題があり、溶接材料（ワイヤ，ス
ラックス）特にフラックスに対する課題として種々検討
されてきている。
れているが、主に７ラツクスが主因となる溶接部の水素
割れの問題と、同じく溶接金属の靭性確保の問題および
特開昭５３−１５５７３０などに開示され℃いる狭開先
潜弧溶接において要求されるスラグ剥離性、ビード形状
などの溶接作業性の問題があり、溶接材料（ワイヤ，ス
ラックス）特にフラックスに対する課題として種々検討
されてきている。
これらの３つの特性（耐水素割れ性、低温靭性、溶接作
業性）は、スラックス組成からの改良という面からみて
、従来の知見によるとはと／しど相反する性質のもので
あり、これをいかに両立させ、克服するかがフラックス
の改良の主眼点になっている。従来この観点から数多く
の研究がなされ、公知文献も多い。例えば、特開昭４９
−５１１３６にはＳ ｉ ０２ 、 ＭｎＯの含有量を
極力おさえ代りにＡｌ２０３， ＣａＦ２， ＣａＯ等
を多量に添加し、衝撃特性を向上させたフラックスが開
示されている。しかしＣａＦ２が多く、ＭｎＯ，Ｓ Ｌ
０２が少ないためスラグが非常に流れ易く狭開先溶接や
横向溶接ではスラグ巻込みやポックマークが発生し、そ
の手直しに多くの工数−を要するため実用に供しえない
ことがわかった。
業性）は、スラックス組成からの改良という面からみて
、従来の知見によるとはと／しど相反する性質のもので
あり、これをいかに両立させ、克服するかがフラックス
の改良の主眼点になっている。従来この観点から数多く
の研究がなされ、公知文献も多い。例えば、特開昭４９
−５１１３６にはＳ ｉ ０２ 、 ＭｎＯの含有量を
極力おさえ代りにＡｌ２０３， ＣａＦ２， ＣａＯ等
を多量に添加し、衝撃特性を向上させたフラックスが開
示されている。しかしＣａＦ２が多く、ＭｎＯ，Ｓ Ｌ
０２が少ないためスラグが非常に流れ易く狭開先溶接や
横向溶接ではスラグ巻込みやポックマークが発生し、そ
の手直しに多くの工数−を要するため実用に供しえない
ことがわかった。
また特開昭４９−９８７４０には単層突合せ溶接用の軽
石状フラックスが開示されているが、軽石状フラックス
であることおよびＣａＯ含有量が多いため水素量が多く
、高張力鋼の多層盛溶接においては水素割れの発生、ま
た狭開先溶接においてはスラグ剥離性改良の余地があっ
た。
石状フラックスが開示されているが、軽石状フラックス
であることおよびＣａＯ含有量が多いため水素量が多く
、高張力鋼の多層盛溶接においては水素割れの発生、ま
た狭開先溶接においてはスラグ剥離性改良の余地があっ
た。
さらに上記のような知見に基づき、特開昭５１−２６４
３，特開昭５１−２１５４１および特開昭５１−１１９
６４０にはスラックス組成を中性ないし酸性に近い、す
なわち〔Ｂエ〕を０．９０以下としＢａＯやＺｒ０２や
弗化物を多く含有するスラックスが開示されているが、
最初に述べ＊−３０Ｃ〜−６０Ｃでの靭性さらに狭開先
溶接ではスラグ剥離性およびビード形状において改良の
余地があり、新しいスラックスの開発が強く要望されて
いた。
３，特開昭５１−２１５４１および特開昭５１−１１９
６４０にはスラックス組成を中性ないし酸性に近い、す
なわち〔Ｂエ〕を０．９０以下としＢａＯやＺｒ０２や
弗化物を多く含有するスラックスが開示されているが、
最初に述べ＊−３０Ｃ〜−６０Ｃでの靭性さらに狭開先
溶接ではスラグ剥離性およびビード形状において改良の
余地があり、新しいスラックスの開発が強く要望されて
いた。
以上従来の知見によるフラックスでは耐水素割れ性ある
いは一溶接作業性が不十分で、さらに一段と厳しくなっ
た低温靭性の要求を十分満足させることｔま到底不可能
である。
いは一溶接作業性が不十分で、さらに一段と厳しくなっ
た低温靭性の要求を十分満足させることｔま到底不可能
である。
本発明者らはこのような現状よシ耐水素割れ性（拡散性
水素量でほぼ評価できる）、低温靭性（溶接金属の酸素
レベルでほぼ評価できる）および溶接作業性の総合性能
を一段とレベルアップすべく数多くの処方研究を実施し
た結果、新しい総括的な知見を得てこれによって上記要
求を十分満足する全く新しいフラックスを見い出した。
水素量でほぼ評価できる）、低温靭性（溶接金属の酸素
レベルでほぼ評価できる）および溶接作業性の総合性能
を一段とレベルアップすべく数多くの処方研究を実施し
た結果、新しい総括的な知見を得てこれによって上記要
求を十分満足する全く新しいフラックスを見い出した。
従来溶接金属の靭性を高める方法として、Ｃａｂ。
ＭｇＯ等の塩基性成分を多くして塩基度を上けることが
知られているが、この方法では塩基度の増加に伴い拡散
性水素量も著しく増加する。そこで本発明フラックス低
温靭性を安定して得るために、５ｉＯｚ、 ＭｎＯ含有
量を拡散性水素量、溶接作業性を損なわない程夏まで抑
えて溶接金属中の酸素量を低くし、その代９に塩基度へ
の寄与が比較的小さいＡｌ２Ｏ２を多くすることで相対
的に塩基度を上げまたＣａＦ２を１５〜２５％添加して
溶接金属中の酸素量、拡散性水素量をさらに低減したこ
とに主な特徴がある。
知られているが、この方法では塩基度の増加に伴い拡散
性水素量も著しく増加する。そこで本発明フラックス低
温靭性を安定して得るために、５ｉＯｚ、 ＭｎＯ含有
量を拡散性水素量、溶接作業性を損なわない程夏まで抑
えて溶接金属中の酸素量を低くし、その代９に塩基度へ
の寄与が比較的小さいＡｌ２Ｏ２を多くすることで相対
的に塩基度を上げまたＣａＦ２を１５〜２５％添加して
溶接金属中の酸素量、拡散性水素量をさらに低減したこ
とに主な特徴がある。
すなわち本発明の要旨とするところは、重量係でＳｉＯ
□１３〜１９％、 Ａｌ２０３２６〜３５％を５ＩＯ２
＋Ａ１２０３−４５〜５１％の範囲で、ＣａＯ３〜９％
、ＭｇＯ２〜８％をＣａＯ＋ Ｍｇ０２７％の範囲で、
Ｍｎ０１０〜２０％、 ＣａＦ２１５−２５％を含有し
さらにＮａ２０ ＋、 Ｋ２Ｏの１種または２種を０．
５〜３％の範囲で含有しかつ塩基度〔Ｂ工〕１が（１）
式の条件を満足することを特徴とするフラックス、およ
び必要に応じてＢａＯ≦１０％、 ＺｒＯ２≦１０％の
１種または２種をＢａＯについてはＣａＯ＋ ＭｇＯ＋
ＢａＯ＜２５％の条件を満足し、ＺｒＯ□については
ＳｉＯ□十ｋ１２０３＝ ４５〜５１％の条件にかえて
５ＩＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋ ＺｒＯ□−４５〜５１％の条
件を満たして含有しかつ塩基度〔Ｂ工〕２が（２）式の
条件を満足することを特徴とするフラックス、さらには
これらに組合せワイヤに応じて夫々さらにＴｉＯ□０５
７３％を含有しかつ前者の７ラツクスにおいては塩基度
〔Ｂ工〕３が（３）式、後者の７ラツクスにおいては塩
基度〔Ｂ工〕３が（４）式の条件を満足することを特徴
とする７ラツクスである。
□１３〜１９％、 Ａｌ２０３２６〜３５％を５ＩＯ２
＋Ａ１２０３−４５〜５１％の範囲で、ＣａＯ３〜９％
、ＭｇＯ２〜８％をＣａＯ＋ Ｍｇ０２７％の範囲で、
Ｍｎ０１０〜２０％、 ＣａＦ２１５−２５％を含有し
さらにＮａ２０ ＋、 Ｋ２Ｏの１種または２種を０．
５〜３％の範囲で含有しかつ塩基度〔Ｂ工〕１が（１）
式の条件を満足することを特徴とするフラックス、およ
び必要に応じてＢａＯ≦１０％、 ＺｒＯ２≦１０％の
１種または２種をＢａＯについてはＣａＯ＋ ＭｇＯ＋
ＢａＯ＜２５％の条件を満足し、ＺｒＯ□については
ＳｉＯ□十ｋ１２０３＝ ４５〜５１％の条件にかえて
５ＩＯ２＋Ａｌ２Ｏ３＋ ＺｒＯ□−４５〜５１％の条
件を満たして含有しかつ塩基度〔Ｂ工〕２が（２）式の
条件を満足することを特徴とするフラックス、さらには
これらに組合せワイヤに応じて夫々さらにＴｉＯ□０５
７３％を含有しかつ前者の７ラツクスにおいては塩基度
〔Ｂ工〕３が（３）式、後者の７ラツクスにおいては塩
基度〔Ｂ工〕３が（４）式の条件を満足することを特徴
とする７ラツクスである。
ＩＩ ＩＩ ＩＩ
ＩＩｍ Ｅ
Ｅ Ｅここ
で（１、（２） 、 （３） 、 （４）式の塩基度〔
Ｂ工〕の計算式は特開昭５１−２６４３、発明の詳細な
説明の中にも記載されているものであり、フラックスの
塩基度を示す一つの表示法で各酸性成分のイオン−酸素
引力Ｉ （ｌ−２２／ａ２ （ここでＺ＋は陽イオンの
電荷数、ａは原子間距離）例えばＣａＯＯ，７０。
ＩＩｍ Ｅ
Ｅ Ｅここ
で（１、（２） 、 （３） 、 （４）式の塩基度〔
Ｂ工〕の計算式は特開昭５１−２６４３、発明の詳細な
説明の中にも記載されているものであり、フラックスの
塩基度を示す一つの表示法で各酸性成分のイオン−酸素
引力Ｉ （ｌ−２２／ａ２ （ここでＺ＋は陽イオンの
電荷数、ａは原子間距離）例えばＣａＯＯ，７０。
ＭｇＯＯ，９５，５ｉｎ２２．４５． Ａｌ２０３１．
６６ 〕の値をもとに■。ａＯ値と■Ｓｉ。２値のほぼ
中点を中性と仮定し、各酸化物の１とそれからの差値（
絶対値）を各成分の分子量で割ったものをその成分の係
数としたものである。またこの計算式にはＮａ２Ｏ，Ｋ
、 Ｏの係数として夫々１９４および１３７と定めてい
るが、アルカリ成分としてＮａＦ 、 ＫＦのアルカリ
弗化物を用いた場合は、それらをＮａ２Ｏ，に２ｏに夫
々換算して〔Ｂ工〕を算出するものである。
６６ 〕の値をもとに■。ａＯ値と■Ｓｉ。２値のほぼ
中点を中性と仮定し、各酸化物の１とそれからの差値（
絶対値）を各成分の分子量で割ったものをその成分の係
数としたものである。またこの計算式にはＮａ２Ｏ，Ｋ
、 Ｏの係数として夫々１９４および１３７と定めてい
るが、アルカリ成分としてＮａＦ 、 ＫＦのアルカリ
弗化物を用いた場合は、それらをＮａ２Ｏ，に２ｏに夫
々換算して〔Ｂ工〕を算出するものである。
以下に本発明フラックスの成分限定理由を述べる。
５１０２は溶接作業性、拡散性水素量、靭性いずれ咳も
大きな影響を与える成分であるが、１３％未満ではスラ
グの粘性が不足し滑らかなビードが得られず、また拡散
性水素が増加し耐割れ性が劣化するｇ’ １９％をこえ
るとポックマークが発生し易くなるとともにスラグ剥離
性も悪くな°９また靭性が低下する。
大きな影響を与える成分であるが、１３％未満ではスラ
グの粘性が不足し滑らかなビードが得られず、また拡散
性水素が増加し耐割れ性が劣化するｇ’ １９％をこえ
るとポックマークが発生し易くなるとともにスラグ剥離
性も悪くな°９また靭性が低下する。
Ａｇ２Ｏ，は２６％未満では拡散性水素量が増加し耐割
れ性が劣化するとともにスラグ剥離性も悪くなる。３５
％をこえるとスラグ巻込みが発生し易くなるとともに介
在物が多くなり・靭性が低下する。
れ性が劣化するとともにスラグ剥離性も悪くなる。３５
％をこえるとスラグ巻込みが発生し易くなるとともに介
在物が多くなり・靭性が低下する。
またビード１〕が狭くなシ凝固割れが発生し易くなる。
５ＩＯ２＋Ａｌ２Ｏ３は拡・散性水素量を低減するため
に４５％以上必要であるが、５１％をこえると靭性が低
下しビード形状が不良となる。
に４５％以上必要であるが、５１％をこえると靭性が低
下しビード形状が不良となる。
ＣａＯは溶接金属中の酸素量を低減し靭性な高めるため
に３％以上必要であるが、９％をこえると拡散性水素量
が著しく増加する。
に３％以上必要であるが、９％をこえると拡散性水素量
が著しく増加する。
ＭｇＯは靭性を高め、ビード表面を美麗にするために２
％以上必要であるが、８％をこ０えると拡散性水素量が
増加するとともにビード形状が悪化する。
％以上必要であるが、８％をこ０えると拡散性水素量が
増加するとともにビード形状が悪化する。
ＣａＯ＋ ＭｇＯは靭性確保のために７％以上含有する
必要がある。
必要がある。
ＭｎＯは特にスラグの融点およびアーク状態に大きく影
響し、ビードのなじみ、スラグの剥離性、耐ポツクマー
ク性などの溶接作業性を良好にするために１０％以上必
要であるが、２０％をこえると溶接金属中の酸素量が増
加し靭性が劣化する。
響し、ビードのなじみ、スラグの剥離性、耐ポツクマー
ク性などの溶接作業性を良好にするために１０％以上必
要であるが、２０％をこえると溶接金属中の酸素量が増
加し靭性が劣化する。
ＣａＦ２ は溶接金属中の酸素量および拡散性水素量の
両方を低減する成分でありそのためには１５チ以上必要
であるが、２５％をこえるとアークが不安定とｔＩ９ビ
ード形状が悪化するなど溶接作業性が問題となる。
両方を低減する成分でありそのためには１５チ以上必要
であるが、２５％をこえるとアークが不安定とｔＩ９ビ
ード形状が悪化するなど溶接作業性が問題となる。
Ｎａ２Ｏおよびに２０はどちらも同様の働きをもつ成分
であり、アークを安定にしスラグ巻込み欠陥をな（しか
つビード形状を良好にするために０．５チ以上必要であ
るが、３％をこえると拡散性水素量が増加し、ピットや
ブローホールなどの欠陥が生じ易くなる。
であり、アークを安定にしスラグ巻込み欠陥をな（しか
つビード形状を良好にするために０．５チ以上必要であ
るが、３％をこえると拡散性水素量が増加し、ピットや
ブローホールなどの欠陥が生じ易くなる。
さらにフラックス塩基度を［Ｂ工］＞０．９０としたの
は、高い靭性を得るためであり、塩基度が０．９０以下
では溶接金属中の酸素量が増加し目的が達せられない。
は、高い靭性を得るためであり、塩基度が０．９０以下
では溶接金属中の酸素量が増加し目的が達せられない。
この他ＺｒＯ２は、５Ｉ０２およびＡｌ２Ｏ３が上記成
分範囲であればスラグの剥離性の向上、スラグの融点の
調整あるいは溶接金属中の酸素量を低減し靭性を高める
効果があるが、１０％をこえるとスラグの融点が上が９
すぎてビード形状が悪化するので１０％以下で含有する
ことができる。なおこの場合もＳ ｉ ０２ ＋Ａｇ２
ｏ、 ＋ Ｚ ｒｏ２ は拡散性水素量の低減のために
４５％以上必要であり、ビード形状が悪化しないために
５１％以下とする必要がある。
分範囲であればスラグの剥離性の向上、スラグの融点の
調整あるいは溶接金属中の酸素量を低減し靭性を高める
効果があるが、１０％をこえるとスラグの融点が上が９
すぎてビード形状が悪化するので１０％以下で含有する
ことができる。なおこの場合もＳ ｉ ０２ ＋Ａｇ２
ｏ、 ＋ Ｚ ｒｏ２ は拡散性水素量の低減のために
４５％以上必要であり、ビード形状が悪化しないために
５１％以下とする必要がある。
またＢａＯについてはＣａＯやＭｇＯと類似の効果があ
り、１０％以下で添加した場合は拡散性水素量の増加を
低く抑えつつ靭性な高める効果があるが、１０％をこえ
ると拡散性水素量が著しく増加するので１０％以下で含
有することができる。なおりａＯはＣａＯ（” ＭｇＯ
程靭性向上効果が著しくないため、低温靭性を安定して
得るためにはＢａＯを添加した場合でもＣａＯ＋ Ｍｇ
Ｏは７％以上であることが必要であり、また拡散性水素
量の増加を防ぐためにはＣａＯ＋ＭｇＯ＋ＢａＯは２５
％以下である必要がある。
り、１０％以下で添加した場合は拡散性水素量の増加を
低く抑えつつ靭性な高める効果があるが、１０％をこえ
ると拡散性水素量が著しく増加するので１０％以下で含
有することができる。なおりａＯはＣａＯ（” ＭｇＯ
程靭性向上効果が著しくないため、低温靭性を安定して
得るためにはＢａＯを添加した場合でもＣａＯ＋ Ｍｇ
Ｏは７％以上であることが必要であり、また拡散性水素
量の増加を防ぐためにはＣａＯ＋ＭｇＯ＋ＢａＯは２５
％以下である必要がある。
またＴｉＯ２はビード外観やビード形状の改善および溶
接金属組織の微細化による靭性改善の効果があり、その
目的で０．５％以上含有することができるが、３チをこ
えるとスラグの剥離性が劣化するので好ましくない。
接金属組織の微細化による靭性改善の効果があり、その
目的で０．５％以上含有することができるが、３チをこ
えるとスラグの剥離性が劣化するので好ましくない。
以下に実施例について説明する。
本発明フラックスおよび比較フラックスの成分並びに塩
基度〔Ｂ工〕を第１表に示す。これらの７ラツクスを用
いて溶接金属の酸素量、衝撃−、引張強さ、溶接作業性
および拡散性水素量の比較試実施例 （１）溶接金属の酸素量、衝撃値および引張強さ試験・
・・・・・母材は板厚２５市のＩ（Ｔ−８０鋼（市販）
を開先角度２００．ギャップ１６龍の裏当金材Ｖ開先と
し、ワイヤは化学成分がＣＯ，１２％。
基度〔Ｂ工〕を第１表に示す。これらの７ラツクスを用
いて溶接金属の酸素量、衝撃−、引張強さ、溶接作業性
および拡散性水素量の比較試実施例 （１）溶接金属の酸素量、衝撃値および引張強さ試験・
・・・・・母材は板厚２５市のＩ（Ｔ−８０鋼（市販）
を開先角度２００．ギャップ１６龍の裏当金材Ｖ開先と
し、ワイヤは化学成分がＣＯ，１２％。
ＳｉＯ，１５％、 Ｍｎ １．７２％、 Ｎｉ ２．４
７％＋ ｃｒＯ１７２％、 Ｍｏ ０．５７％、ＴｉＯ
，０３％で４．１３１！Ｉｌｌ径のものを用い、予熱・
バス間温度ｔｓｏｃ。
７％＋ ｃｒＯ１７２％、 Ｍｏ ０．５７％、ＴｉＯ
，０３％で４．１３１！Ｉｌｌ径のものを用い、予熱・
バス間温度ｔｓｏｃ。
電流７００Ａ、電圧３０〜３４■、速度３０副／＃ｌの
溶接条件で１層２パス盛多層溶接を行なった。
溶接条件で１層２パス盛多層溶接を行なった。
衝撃試験はＪＩＳ ４号シャルピー試験片で行ないノツ
チ位置は溶接金属中央とした。引張試験はＪＩＳ Ａ
１号丸棒試験片で行ない溶接金属中央部より採取した。
チ位置は溶接金属中央とした。引張試験はＪＩＳ Ａ
１号丸棒試験片で行ない溶接金属中央部より採取した。
酸素量の分析試料は破断後の上記引張試験片より採取し
た。
た。
（２）溶接作業性試験・・・・・・板厚３６脂のＨＴ−
８０鋼（巾１５０絹、長さ６００ｕ講）に角度４０°。
８０鋼（巾１５０絹、長さ６００ｕ講）に角度４０°。
深さ３ Ｑ １ｌｌｉｌのＶ溝開先を作シ、前記ワイヤ
を用い、電流５５０Ａ、電圧３０元３２■、速度３０
ｃｍ／ｎ’４の溶接条件で初層（１パス目）の溶接作業
性を訓育した。
を用い、電流５５０Ａ、電圧３０元３２■、速度３０
ｃｍ／ｎ’４の溶接条件で初層（１パス目）の溶接作業
性を訓育した。
（３）拡散性水素量試験・・・・・・あらかじめ脱水素
処理をし、巾４ Ｑ ＩＪｉｉｌ 、長さ１３０＋ｒ＋
ｍ、厚さ２０市に加工した５Ｓ４１鋼に前記のワイヤを
用い電流６００Ａ、電圧３０ｖ、速度２６ｃｒｎ／＃Ｉ
の溶接条件で試験ビードなおき、その他の諸条件はＪＩ
Ｓ ｚ３１１３の方法に準じて行なった。
処理をし、巾４ Ｑ ＩＪｉｉｌ 、長さ１３０＋ｒ＋
ｍ、厚さ２０市に加工した５Ｓ４１鋼に前記のワイヤを
用い電流６００Ａ、電圧３０ｖ、速度２６ｃｒｎ／＃Ｉ
の溶接条件で試験ビードなおき、その他の諸条件はＪＩ
Ｓ ｚ３１１３の方法に準じて行なった。
以−ヒの試験結果をまとめて第２表に示す。
第２表から明らかなように本発明フラックス（Ａｌ〜７
）を用いた場合は諸性能とも良好であるが、比較フラッ
クスではＳ Ｉｏ ２が多いフラックスＡ８やＣａＯが
少ないフラックスＡ９はともに塩基度ＢＩ＜０．９（）
であり低温靭性が、ＭｎＯが少ないフラックスＡ１０は
溶接作業性が、またｋ１２０３が少なくＣａＯの多いフ
ランクス扁１１と５１０２が少なく Ａｊ！２０３ 、
Ｎａ２Ｏ＋ Ｋ２Ｏが多いフラックスＡ１２ではとも
に拡散性水素量が問題となり、いずれも前述の目的を達
成しえないものであった。
）を用いた場合は諸性能とも良好であるが、比較フラッ
クスではＳ Ｉｏ ２が多いフラックスＡ８やＣａＯが
少ないフラックスＡ９はともに塩基度ＢＩ＜０．９（）
であり低温靭性が、ＭｎＯが少ないフラックスＡ１０は
溶接作業性が、またｋ１２０３が少なくＣａＯの多いフ
ランクス扁１１と５１０２が少なく Ａｊ！２０３ 、
Ｎａ２Ｏ＋ Ｋ２Ｏが多いフラックスＡ１２ではとも
に拡散性水素量が問題となり、いずれも前述の目的を達
成しえないものであった。
以上の如く本発明フラックスを用いることにより良好な
低温靭性が得られるとともに、本発明フラックスは拡散
性水素量も通常以下の予熱温度で溶接しても水素割れの
生じない低いレベルにありさらに狭開先溶接にも十分供
しえる良好な溶接作業性を併せもった、これまでにない
すぐれた総合性能を有するものであり、本発明の工業的
価値は手続補正書（自発） 昭和５８年１月／７Ｅ 特許庁長官若杉和夫殿 １、事件の表示、 昭和５７年 判、 許 願第２０４
６７７号２、発明の名称 潜弧溶接用溶融型フラックス
３、補正をする者 事件との関係 出願人 住 所（居所）東京都千代田区大手町二丁目６番３号氏
名（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代
理 人 住 所 東京都港区赤Ｐｉ６丁目４番２１号７０４５
補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄６、補
正の内容 明細書第７頁１，３行の「フラックス」を「フラックス
は」にＮｌｉ正する。
低温靭性が得られるとともに、本発明フラックスは拡散
性水素量も通常以下の予熱温度で溶接しても水素割れの
生じない低いレベルにありさらに狭開先溶接にも十分供
しえる良好な溶接作業性を併せもった、これまでにない
すぐれた総合性能を有するものであり、本発明の工業的
価値は手続補正書（自発） 昭和５８年１月／７Ｅ 特許庁長官若杉和夫殿 １、事件の表示、 昭和５７年 判、 許 願第２０４
６７７号２、発明の名称 潜弧溶接用溶融型フラックス
３、補正をする者 事件との関係 出願人 住 所（居所）東京都千代田区大手町二丁目６番３号氏
名（名称） （６６５）新日本製鐵株式会社４、代
理 人 住 所 東京都港区赤Ｐｉ６丁目４番２１号７０４５
補正の対象 明細書の発明の詳細な説明の欄６、補
正の内容 明細書第７頁１，３行の「フラックス」を「フラックス
は」にＮｌｉ正する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、重量係でＳｉ０□１３〜１９％、 Ａ１２０３２
６〜３５チを５ｉ０２ ＋Ａ１２０３＝ ４５〜５１
％の範囲で、ＣａＯ３〜９％、ＭｇＯ２〜８をＣａＯ十
ＭｇＯ≧７％の範囲で、ＭｎＯＩ Ｏ〜２０ ％ 、Ｃ
ａＦ２１５〜２５％を含有しさらにＮａ２Ｏ、Ｋ２Ｏの
１種または２種を０．５〜３％の範囲で含有し、かつ塩
基度〔Ｂ工〕１が下記（１）式の条件を満足することを
特徴とする潜弧溶接用溶融型フラックス。 ２、重畳チで５Ｌ０２１３〜１９％、Ａ１２０３２６〜
３５％。 ＣａＯ３〜９％１Ｍｇ０２〜８％をＣａＯ＋ ＭｇＯ≧
７チの範囲で、Ｍｎ０１０〜２０％、 ＣａＦ２１５〜
２５％を含有しさらにＮａ２０ 、 Ｋ２０の１種また
は２種を０．５〜３％、 ＺｒＯ２＋ ＢａＯの１種ま
たは２種をＺｒＯ２にライてはＺｒＯ２＜ １０％ｌ
５ｉｎ２＋ Ａｌ２Ｏ。 ＋ｚｒＯ２＝４５〜５１％の条件を満たし、ＢａＯにつ
いてはＢａＯ≦１０ ％ 、 ＣａＯ＋ＭｇＯ＋ Ｂａ
Ｏ≦２５チ、Ｓ１０□十Ａｊ、ｏ３＝ ４ ｓ〜５１％
の条件を満たして含有し、かつ塩基度〔Ｂ□〕２が下記
（２）式の条件を満足することを特徴とする潜弧溶接用
溶融型フラックス。 ・・・（２） ３、重量％で５ｉｎ２１３〜１９％、１２０３２６〜３
５饅をＳ ｉｏ２＋ Ａｊ！２０３＝ ４５〜５１％の
範囲で、ＣａＯ３〜９％、 Ｍｇ０２〜８％をＣａＯ＋
ＭｇＯ≧７％の範囲で、Ｍｎ０１０〜２０％、 Ｃａ
Ｆ２１５〜２５％、 Ｔｉｅ２０．５〜３％を含有しさ
らにＮａ、Ｏ，に２０の１種または２種を０．５〜３％
の範囲で含有しかつ塩基度〔Ｂ工〕３が下記（３）式の
条件を満足することを特徴とする潜弧溶接用溶融型スラ
ックス。 ４、重Ｆｉｔ ％ ”Ｃ５ｉ０２１３〜１９％、 Ａ１
２０３２６〜３５％、 ＣａＯ３〜９％１ＭｇＯ２〜８
％をＣａＯ＋ＭｇＯ≧７％の範囲で、Ｍｎ０１０〜２０
％、ＣａＦ２１５〜２５％、 Ｔｉｅ２０．５〜３％を
含有しさらにＮａ２ＱＩ Ｋ２０の１種または２種を０
．５〜３％。 ＺｒＯ２，ＢａＯの１種または２種をＺｒＯ，、につぃ
てはＺｒＯ２≦１０％ｌ ５ｉ０２＋Ａｊ？２０３＋
Ｚｒ０２＝ ４５〜５１％の糸外を満たし、ＢａＯにつ
いてはＢａＯ≦１０％、ＣａＯ＋ＭｇＯ＋ＢａＯ≦２５
％、５Ｉ０２十Ａβ２０３＝４．５〜５１％の条件を満
たして含有し、かつ塩基度〔Ｂ工〕 が下記（４）式の
条件を満足することを特徴とする潜弧溶接用溶融型フラ
ックス。 ・・・（４）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20467782A JPS5994597A (ja) | 1982-11-24 | 1982-11-24 | 潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20467782A JPS5994597A (ja) | 1982-11-24 | 1982-11-24 | 潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5994597A true JPS5994597A (ja) | 1984-05-31 |
Family
ID=16494464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20467782A Pending JPS5994597A (ja) | 1982-11-24 | 1982-11-24 | 潜弧溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5994597A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107617809A (zh) * | 2016-07-13 | 2018-01-23 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊方法 |
| CN109014657A (zh) * | 2018-09-13 | 2018-12-18 | 郑州凤凰新材料科技有限公司 | 一种高速焊用烧结焊剂及其制备方法 |
-
1982
- 1982-11-24 JP JP20467782A patent/JPS5994597A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN107617809A (zh) * | 2016-07-13 | 2018-01-23 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊方法 |
| CN107617809B (zh) * | 2016-07-13 | 2020-01-21 | 株式会社神户制钢所 | 埋弧焊方法 |
| CN109014657A (zh) * | 2018-09-13 | 2018-12-18 | 郑州凤凰新材料科技有限公司 | 一种高速焊用烧结焊剂及其制备方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4465921A (en) | Flux-cored wire for gas-shielded arc welding | |
| KR970010882B1 (ko) | 고강도 Cr-Mo강용 서브머지드아아크 용접방법 | |
| EP0652071A1 (en) | Flux-cored wire for gas shield arc welding with low fume | |
| US4338142A (en) | Melting flux composition for submerged arc welding | |
| JPH09122978A (ja) | Ｃｒ−Ｎｉ系ステンレス鋼の全姿勢溶接用高窒素フラックス入りワイヤ | |
| CA2662110C (en) | Saw flux system for improved as-cast weld metal toughness | |
| JPS5994597A (ja) | 潜弧溶接用溶融型フラツクス | |
| JPS6336879B2 (ja) | ||
| EP0798070B1 (en) | Flux cored wire electrode for arc welding | |
| JP2001205483A (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| US4256949A (en) | Method and wire for submerged arc welding of pipe | |
| JPH01150497A (ja) | すみ肉溶接用低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| WO2006126519A1 (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス | |
| JP2020142277A (ja) | 耐候性鋼のＡｒ−ＣＯ２混合ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS59137195A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラツクス | |
| JPS63199093A (ja) | ステンレス鋼被覆ア−ク溶接棒 | |
| CA1127880A (en) | Method and wire for submerged arc welding of pipe | |
| JP3550770B2 (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラックス | |
| JPS61180694A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用溶融型フラツクス | |
| JPS6356396A (ja) | 横向サブマージアーク溶接方法 | |
| JP7247079B2 (ja) | ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ | |
| JPS594997A (ja) | 低水素系被覆ア−ク溶接棒 | |
| JPS6174797A (ja) | サブマ−ジア−ク溶接用焼成型フラックス | |
| JPH0377794A (ja) | 低水素系被覆アーク溶接棒 | |
| JPH0985488A (ja) | サブマージアーク溶接用溶融型フラックス |