JPS5993858A - フエライトフリ−の析出硬化型ステンレス鋼 - Google Patents
フエライトフリ−の析出硬化型ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS5993858A JPS5993858A JP20253982A JP20253982A JPS5993858A JP S5993858 A JPS5993858 A JP S5993858A JP 20253982 A JP20253982 A JP 20253982A JP 20253982 A JP20253982 A JP 20253982A JP S5993858 A JPS5993858 A JP S5993858A
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- JP
- Japan
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- stainless steel
- ferrite
- steel
- precipitation hardening
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- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１通常１０％までのデジタフエライトを含有す
る公称１７−４ＰＨ鋼より耐食性および耐海水疲労強度
のすぐれたフェライトフリーの析出硬化型ステンレス鋼
に関するものである。
る公称１７−４ＰＨ鋼より耐食性および耐海水疲労強度
のすぐれたフェライトフリーの析出硬化型ステンレス鋼
に関するものである。
１ｙ−ｄＰＨ系の鋼は固溶化処理後適当な時効条件。
を選ぶことにより巾広い特性が得られるため、高強度と
耐食性が必要とされる耐海水材料、化学プラント材料１
食品工業用材料などに広く使用されてお９．この１７−
４ＰＨの改良鋼も多く開発されている。本発明者も１７
−４ＰＨより耐食性および耐海水疲労強度のすぐれた析
出硬化型ステンレス鋼を開発し！特公昭４４−１５０５
４号、特公昭４９−１３１２７号で開示している。これ
らのｇｒｌはいずれも臨界組成にあるため組織的に含ま
れるマルテンザイト、デルタフェライト、オーステナイ
トなどの量がかなり狭い範囲の成分変動によっても変り
、このため特性も影響を受は変化する。地の組織Ｇまマ
ルテンサイトであり、成分変動で変化するのはデルタフ
ェライトとオーステナイト量である。デルタフェライト
の析出は材料に異方性を与えることおよびデルタフェラ
イト部が優先的に腐食されるため耐食性を悪化させるこ
とで好ましくない。オーステナイトの残留は長所および
短所があり、固溶化処理状態で１０％以上ある場合には
Ｈ９００処理で十分な強度が得られなくなり好ましくな
いが、５％以下含有の場合には逆に完全マルテンサイト
組織のときより延性および靭性が高くなり微量のオース
テナイトの存在が好ましくなる。
耐食性が必要とされる耐海水材料、化学プラント材料１
食品工業用材料などに広く使用されてお９．この１７−
４ＰＨの改良鋼も多く開発されている。本発明者も１７
−４ＰＨより耐食性および耐海水疲労強度のすぐれた析
出硬化型ステンレス鋼を開発し！特公昭４４−１５０５
４号、特公昭４９−１３１２７号で開示している。これ
らのｇｒｌはいずれも臨界組成にあるため組織的に含ま
れるマルテンザイト、デルタフェライト、オーステナイ
トなどの量がかなり狭い範囲の成分変動によっても変り
、このため特性も影響を受は変化する。地の組織Ｇまマ
ルテンサイトであり、成分変動で変化するのはデルタフ
ェライトとオーステナイト量である。デルタフェライト
の析出は材料に異方性を与えることおよびデルタフェラ
イト部が優先的に腐食されるため耐食性を悪化させるこ
とで好ましくない。オーステナイトの残留は長所および
短所があり、固溶化処理状態で１０％以上ある場合には
Ｈ９００処理で十分な強度が得られなくなり好ましくな
いが、５％以下含有の場合には逆に完全マルテンサイト
組織のときより延性および靭性が高くなり微量のオース
テナイトの存在が好ましくなる。
本発明は１００００〜１０５０℃で固溶化処理を行なっ
てマルテンサイト変態させたとき３％以下のデルタフェ
ライトと５％以下のオーステナイトを含む組織になるよ
うに成分配合し、耐食性、靭延性および耐海水疲労強度
のすぐれた析出硬化型ステンレス鋼を提供するものであ
る。このため本発明ｆＩＡはＣ０，０１〜０．０６％、
Ｓｉ １％以下、Ｍｎ１％以下。
てマルテンサイト変態させたとき３％以下のデルタフェ
ライトと５％以下のオーステナイトを含む組織になるよ
うに成分配合し、耐食性、靭延性および耐海水疲労強度
のすぐれた析出硬化型ステンレス鋼を提供するものであ
る。このため本発明ｆＩＡはＣ０，０１〜０．０６％、
Ｓｉ １％以下、Ｍｎ１％以下。
Ｎｉ ３．８０〜４．８０％ 、 Ｃｒ １５
．０〜１６．０％ ＋ （−ｕ ３．０〜４．０％、
Ｍｏ ０．３０〜１．００％ 、 Ｎｂ Ｏ，２〜０
．６％ 、 ＡＩ ０．０５％以下、Ｎｏ、０１〜０．
０４％、さらにＢｏ、００１〜００５０％、’ｉ’０．
００５〜００５０％のいずれか１種または２種を含み、
かつＮｂ／Ｃ＋Ｎ比が３．０以上あるものである０ 次に各成分元素の限定理由について述べる。
．０〜１６．０％ ＋ （−ｕ ３．０〜４．０％、
Ｍｏ ０．３０〜１．００％ 、 Ｎｂ Ｏ，２〜０
．６％ 、 ＡＩ ０．０５％以下、Ｎｏ、０１〜０．
０４％、さらにＢｏ、００１〜００５０％、’ｉ’０．
００５〜００５０％のいずれか１種または２種を含み、
かつＮｂ／Ｃ＋Ｎ比が３．０以上あるものである０ 次に各成分元素の限定理由について述べる。
ＣおよびＮ ＋−ｓオーステナイト生成生成傾板も強い
元来であり９本発明鋼においでＣは０．０６％を越える
ど固溶化処理状態での残留オーステナイトが多くなりＨ
９００処理で十分なかたさがでなくなる。
元来であり９本発明鋼においでＣは０．０６％を越える
ど固溶化処理状態での残留オーステナイトが多くなりＨ
９００処理で十分なかたさがでなくなる。
また００１％未満になると靭延性がいちじるしく低下す
るようになるためＣは０．０１〜０．０６％ としたＯ
ＮはＣとほぼ同作用するがＣに比べ製造上のフントロー
ルが難しいため通常の製法で最もコントロールしやすい
０．０１〜０．０４％ にした０後述するようにＮｂと
の関係でのＣ＋ＨのコントロールはＣで行なう。
るようになるためＣは０．０１〜０．０６％ としたＯ
ＮはＣとほぼ同作用するがＣに比べ製造上のフントロー
ルが難しいため通常の製法で最もコントロールしやすい
０．０１〜０．０４％ にした０後述するようにＮｂと
の関係でのＣ＋ＨのコントロールはＣで行なう。
Ｓｉ 、 Ｍｌｌはいずれも脱酸剤として添加するも
のであるが、これら元素はＭｓを大きく低下させるため
１％以下とした。ＮｉはＣｒ との組合せで地乞マルテ
ンサイトにするため必須の元素テ３．８％未満だとデル
クツエライト量が多くなり、４８％を越えると固溶化処
理状態で使留オーステナイトが多くなるため３．８０−
４．８０％にした。
のであるが、これら元素はＭｓを大きく低下させるため
１％以下とした。ＮｉはＣｒ との組合せで地乞マルテ
ンサイトにするため必須の元素テ３．８％未満だとデル
クツエライト量が多くなり、４８％を越えると固溶化処
理状態で使留オーステナイトが多くなるため３．８０−
４．８０％にした。
Ｃｒは鋼に耐食性を付与するために必須の元素であり、
下限を１５０％にした理由は十分な耐食性を与え１組織
的にデルタフェライト、オーステナイトなどの量をコン
トロールするために必要であるためで、上限を１６．０
％粍したのも同じ理由である。
下限を１５０％にした理由は十分な耐食性を与え１組織
的にデルタフェライト、オーステナイトなどの量をコン
トロールするために必要であるためで、上限を１６．０
％粍したのも同じ理由である。
Ｃｕは木調における析出硬化元素で、３．０％未満だと
Ｈ９００処理した場合のかたさが不十分である。４％を
越えると熱間加工性を悪くするとともに固溶化処理時の
残留オーステナイトを多くするために３．０〜４．０％
に限定した。
Ｈ９００処理した場合のかたさが不十分である。４％を
越えると熱間加工性を悪くするとともに固溶化処理時の
残留オーステナイトを多くするために３．０〜４．０％
に限定した。
Ｍｏは一般耐食性の改善に効果的な元素であり９本鋼の
場合にも０．３０％以上になると顕著な耐食性の改善効
果が現われる。しかしＭｏは強いフェライトを生成元素
であるため量が多くなるとフエライ）Ｅｔを多くするこ
とと非常に高価な元素であることのため０．５０〜１．
００％とした。
場合にも０．３０％以上になると顕著な耐食性の改善効
果が現われる。しかしＭｏは強いフェライトを生成元素
であるため量が多くなるとフエライ）Ｅｔを多くするこ
とと非常に高価な元素であることのため０．５０〜１．
００％とした。
ＮｂはＣ，Ｎを固定しマルテンサイト変態を容易に生じ
させることと共に析出硬化も促進する作用があるが量が
多くなるとデルタフェライトを多くし、さらに靭延性を
低下させるためＮｂは０．２〜０．６％でＮｂ／Ｃ十Ｎ
比が６．０以上にコントロールすることが重要である。
させることと共に析出硬化も促進する作用があるが量が
多くなるとデルタフェライトを多くし、さらに靭延性を
低下させるためＮｂは０．２〜０．６％でＮｂ／Ｃ十Ｎ
比が６．０以上にコントロールすることが重要である。
Ｎｂ／Ｃ＋Ｎ比はＭ中の遊離Ｃ量をコントロールするも
ので、数字が小さいほど遊離ＣＪ１１．が多くなること
を示し、３０未満のときには固溶化状態での残留オース
テナイト５％以上になり、Ｈ９００処理したときのかた
さ、０．２％耐力などがでにくくなるために６．０以上
にした。
ので、数字が小さいほど遊離ＣＪ１１．が多くなること
を示し、３０未満のときには固溶化状態での残留オース
テナイト５％以上になり、Ｈ９００処理したときのかた
さ、０．２％耐力などがでにくくなるために６．０以上
にした。
ＡＩは本発明銅系においては、析出硬化元素として有用
であるが極めて強いフェライト生成元素であるため微量
添加であってもフエライＦ析出を多くシ、材料に異方性
を与えること、耐孔食性を劣化させるので、靭延性の改
善に必要な量として０．０５％以下とした。ＡＩの好ま
しい含有ｆｆ１０．０１〜０．０４％である。
であるが極めて強いフェライト生成元素であるため微量
添加であってもフエライＦ析出を多くシ、材料に異方性
を与えること、耐孔食性を劣化させるので、靭延性の改
善に必要な量として０．０５％以下とした。ＡＩの好ま
しい含有ｆｆ１０．０１〜０．０４％である。
ＢとＹは各々０．００１〜０．０５％に限定したが、Ｂ
は粒界を安定化し粒内析出を助長し、析出物の凝集を遅
くれさせるのに有効であり、更に熱間加工性１腐食疲労
強度の改善の顕著な効果を示す。Ｙは強い脱酸効果とと
もにＢと同じように熱間加工性腐食疲労強度などの改善
に効果が大であるが、これらの元素は多すぎても少なす
ぎても悪影響が大きくなるので最も効果の得られる範囲
に限定した。
は粒界を安定化し粒内析出を助長し、析出物の凝集を遅
くれさせるのに有効であり、更に熱間加工性１腐食疲労
強度の改善の顕著な効果を示す。Ｙは強い脱酸効果とと
もにＢと同じように熱間加工性腐食疲労強度などの改善
に効果が大であるが、これらの元素は多すぎても少なす
ぎても悪影響が大きくなるので最も効果の得られる範囲
に限定した。
木調は臨界組成にあうため脱酸目的に添加されるＳｉ、
Ｍｎであっても組織変化におよぼず影響が小さくなり、
このため本発明の目的を達成するには構成成分の配合を
厳密に管理することカー重要である。
Ｍｎであっても組織変化におよぼず影響が小さくなり、
このため本発明の目的を達成するには構成成分の配合を
厳密に管理することカー重要である。
以下に本発明を実施例を以て説明する。
第１表のＡ １〜４は本発明の実施例の化学成分を、ｊ
６５〜６は公知の類似鋼、Ａ７は１７−４ＰＩ−（とじ
て知られている鋼の化学成分を示したものである。
６５〜６は公知の類似鋼、Ａ７は１７−４ＰＩ−（とじ
て知られている鋼の化学成分を示したものである。
＠２表はこれらの試料について１本発明銅系の代表的熱
処理であるＨ２Ｏ２とＨ１１５０の処理を行なった場合
の常温機械的性質を示したものである０煮５は後述する
ように残留オーステナイト爪が多いためＨ２Ｏ２および
Ｈ１ｊ５０とも、他煮のものと異なる挙動を示すが、他
煮のものはほぼ同レベルの機械的性質であり、本発明鋼
も安定した機械的特性を有している。
処理であるＨ２Ｏ２とＨ１１５０の処理を行なった場合
の常温機械的性質を示したものである０煮５は後述する
ように残留オーステナイト爪が多いためＨ２Ｏ２および
Ｈ１ｊ５０とも、他煮のものと異なる挙動を示すが、他
煮のものはほぼ同レベルの機械的性質であり、本発明鋼
も安定した機械的特性を有している。
第５表は１０５０°Ｃ固溶化時の組織と）１１１５０処
理した場合の腐食疲労強度および耐食性を示したもので
ある。固溶化時の組織はマルテンサイト地であるが本発
明鋼（應１〜４）はフェライトはなく微ｍ＜３％以下）
の残留オーステナイトを含むのみに対し、類似鋼の煮５
は残留オーステナイトが１９％もあり、これがＨ９００
処理時の０２％耐力の低い理由である。煮６は残留オー
ステナイトが６％、フェライトが１３５％あり、扁７は
約３％のフェライトと残留オーステナイトを含んでいる
。このような組織差および配合成分の違いにより・特に
腐食疲労強度は本発明鋼は約６〜１０１ψｆ ／１１１
１もすぐれている。この腐食疲労試験は１人工海水（１
１中の組成： ＭｇＣｌ２２５ｇ、 ＮａＣ１２５ｇ、
Ｎａ２８０゜９．５ｇ、 ＫＩ Ｏ，０５ｇ； Ｃａ
Ｃｌ２１．５ｇ、 ＰＨ８）を試験片平行部に１ｍ１７
Ｍ滴下して行なった結果である。
理した場合の腐食疲労強度および耐食性を示したもので
ある。固溶化時の組織はマルテンサイト地であるが本発
明鋼（應１〜４）はフェライトはなく微ｍ＜３％以下）
の残留オーステナイトを含むのみに対し、類似鋼の煮５
は残留オーステナイトが１９％もあり、これがＨ９００
処理時の０２％耐力の低い理由である。煮６は残留オー
ステナイトが６％、フェライトが１３５％あり、扁７は
約３％のフェライトと残留オーステナイトを含んでいる
。このような組織差および配合成分の違いにより・特に
腐食疲労強度は本発明鋼は約６〜１０１ψｆ ／１１１
１もすぐれている。この腐食疲労試験は１人工海水（１
１中の組成： ＭｇＣｌ２２５ｇ、 ＮａＣ１２５ｇ、
Ｎａ２８０゜９．５ｇ、 ＫＩ Ｏ，０５ｇ； Ｃａ
Ｃｌ２１．５ｇ、 ＰＨ８）を試験片平行部に１ｍ１７
Ｍ滴下して行なった結果である。
また耐食性も本発明鋼はＡ５〜７に比べ十分すぐれてお
り、耐食鋼であるＳＵＳ ５０４に近い耐食性を示す。
り、耐食鋼であるＳＵＳ ５０４に近い耐食性を示す。
以上に記述したように１本発明Ｒは適正な成分配合によ
り固溶化処理時に微量の残留オーステナイトを含むマル
テンサイト組織にすることによって９時効処理後の機械
的性質、耐食性、腐食疲労強度などの緒特性のすぐれた
鋼を得たもＯ〕で、高強度（含耐摩耗性）、耐食性、腐
食疲労強度などの要求される用途に使用した場合工業上
多大な効果が得られる。
り固溶化処理時に微量の残留オーステナイトを含むマル
テンサイト組織にすることによって９時効処理後の機械
的性質、耐食性、腐食疲労強度などの緒特性のすぐれた
鋼を得たもＯ〕で、高強度（含耐摩耗性）、耐食性、腐
食疲労強度などの要求される用途に使用した場合工業上
多大な効果が得られる。
第２表
第 ３ °表
手続補正書（自発）
・１ｆイ′ｌの表示
昭和５７年腸許願第２０２５３９ ８−発Ｉ’ｌｌ
（１） 名称 フェライトフリーの折用硬化か１ス
テンレス噛ン山ｉ］をする占 浦］１：の内容 １網１１１第７頁汁１行「小さくなり、」を「大きくな
る。」に刷圧する。
（１） 名称 フェライトフリーの折用硬化か１ス
テンレス噛ン山ｉ］をする占 浦］１：の内容 １網１１１第７頁汁１行「小さくなり、」を「大きくな
る。」に刷圧する。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＣＯ，０１〜０．ｏ ６％、Ｓｉｉ％以下、Ｍｎ １％
以下、Ｎｉ３．８０〜４．８０％ 、 Ｃｒ １ｓ、ｏ
〜ｉ６．ｏ 、 Ｃｕ’３．０〜４．０％。 ＭｏＯ，？＋０〜１．００％ 、Ｎｂ０４２〜０．６％
、Ａｌ ｏ、ｏｓ％以下。 Ｎｏ、ｏ１〜０．０４％、さらにＢｏ、ｏｏ１〜０．０
５０％およびＹｏ、ｏｏｓ〜０．０５０％ のうちいず
れか１種または２種を含有し、 Ｎｂ／Ｃ＋Ｎ比が３０
以上であって残部心およびさけえざる不純物よりなり、
すべての処理条件においで５％（面積率）以下のフェラ
イトを含有することを特徴とするフェライトフリーの析
１１Ｂ硬化型ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20253982A JPS5993858A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | フエライトフリ−の析出硬化型ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20253982A JPS5993858A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | フエライトフリ−の析出硬化型ステンレス鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5993858A true JPS5993858A (ja) | 1984-05-30 |
Family
ID=16459173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20253982A Pending JPS5993858A (ja) | 1982-11-18 | 1982-11-18 | フエライトフリ−の析出硬化型ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5993858A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2256225A4 (en) * | 2008-03-28 | 2017-01-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Stainless steel for use in oil well tube |
| CN113981326A (zh) * | 2021-09-30 | 2022-01-28 | 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 | 630不锈钢板材及其制备方法 |
-
1982
- 1982-11-18 JP JP20253982A patent/JPS5993858A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2256225A4 (en) * | 2008-03-28 | 2017-01-04 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Stainless steel for use in oil well tube |
| CN113981326A (zh) * | 2021-09-30 | 2022-01-28 | 江西宝顺昌特种合金制造有限公司 | 630不锈钢板材及其制备方法 |
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