JPS5982104A - 厚板の圧延方法 - Google Patents
厚板の圧延方法Info
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- JPS5982104A JPS5982104A JP19220382A JP19220382A JPS5982104A JP S5982104 A JPS5982104 A JP S5982104A JP 19220382 A JP19220382 A JP 19220382A JP 19220382 A JP19220382 A JP 19220382A JP S5982104 A JPS5982104 A JP S5982104A
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- JP
- Japan
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- rolling
- pass
- rolled
- rolled material
- thickness
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、厚板の圧延方法に関し、特に仕上圧延後の
厚板のエツジ部の内質欠陥を軽減することを目的とする
ものである。
厚板のエツジ部の内質欠陥を軽減することを目的とする
ものである。
一般に厚板の圧延方法は、スラブを成形パス、１１Ｊ出
しパスおよび仕上パスの各圧延工程順に導いて圧延する
方法がとられるが、この厚板圧延においては、原子炉用
圧力容器用、ペンストック等番こ使用される鋼板に要求
される厳し０内部品質水準を満足する上で、内部欠陥（
ザク疵、ブローホール、水素欠陥等）をなくすこと力５
重要な課題である。特に、圧力容器用、ペンストック等
番こ使用される鋼板に対する内部品質の要求１よ、中央
１乙文４してエツジ部（切断線または溶接線）の方力；
厳しく、この部分の内質欠陥が重要視さＪ’して０る。
しパスおよび仕上パスの各圧延工程順に導いて圧延する
方法がとられるが、この厚板圧延においては、原子炉用
圧力容器用、ペンストック等番こ使用される鋼板に要求
される厳し０内部品質水準を満足する上で、内部欠陥（
ザク疵、ブローホール、水素欠陥等）をなくすこと力５
重要な課題である。特に、圧力容器用、ペンストック等
番こ使用される鋼板に対する内部品質の要求１よ、中央
１乙文４してエツジ部（切断線または溶接線）の方力；
厳しく、この部分の内質欠陥が重要視さＪ’して０る。
このような鋼板の内質欠陥を少なくする方法として、強
圧下圧延法がある。この方法（よ、１）（ス当りの圧下
を大きくとって、内部に存在する→グク疵等を圧着させ
ることによって内質欠陥を解ｄ１する方法である。しか
し、この強圧下圧延法（よ、ミル能力の小さい圧延機、
あるいは板ｌ」の広し）圧延材に対して前記内部欠陥を
解消するに必要な大圧下量で圧延することができない場
合力５ある。特番こ、ミル容量（荷η（、トルクの制限
）の小さしＡ圧延ぢ銭ではこの傾向が著しい。
圧下圧延法がある。この方法（よ、１）（ス当りの圧下
を大きくとって、内部に存在する→グク疵等を圧着させ
ることによって内質欠陥を解ｄ１する方法である。しか
し、この強圧下圧延法（よ、ミル能力の小さい圧延機、
あるいは板ｌ」の広し）圧延材に対して前記内部欠陥を
解消するに必要な大圧下量で圧延することができない場
合力５ある。特番こ、ミル容量（荷η（、トルクの制限
）の小さしＡ圧延ぢ銭ではこの傾向が著しい。
そこでこの発明者らは、いわゆるノマワー不足を解消し
て特に被圧延材の四周エツジ部の強圧下庄延が可能な方
法について検利した結果、圧延材に圧延方向に対する断
面で肉厚差をつけることにより、従来と同じ圧延荷重で
エツジ部に強圧下圧延が行なえて内實欠陥を少なくシ得
ることを見い出し ｔこ。
て特に被圧延材の四周エツジ部の強圧下庄延が可能な方
法について検利した結果、圧延材に圧延方向に対する断
面で肉厚差をつけることにより、従来と同じ圧延荷重で
エツジ部に強圧下圧延が行なえて内實欠陥を少なくシ得
ることを見い出し ｔこ。
すなわちこの発明は、被圧延材を成形パス、巾出しパス
、仕」ニパスの順で圧延する厚板圧延方法において、成
形パスと［１コ出しパスの各最終パス後の圧延材の形状
を、圧延方向に対する断面で先端および後端部を中央部
より厚肉とし、その厚肉部の長さは、それぞれの端面か
ら内側に１００〜２００朋の範囲とし、かつその板厚は
、それぞれ次パスの初１υ］パス後の板厚より少なくと
も１５％以上の圧下率が得られる厚さとし、圧延材端部
を強圧下圧延すること８−特徴とするものである。
、仕」ニパスの順で圧延する厚板圧延方法において、成
形パスと［１コ出しパスの各最終パス後の圧延材の形状
を、圧延方向に対する断面で先端および後端部を中央部
より厚肉とし、その厚肉部の長さは、それぞれの端面か
ら内側に１００〜２００朋の範囲とし、かつその板厚は
、それぞれ次パスの初１υ］パス後の板厚より少なくと
も１５％以上の圧下率が得られる厚さとし、圧延材端部
を強圧下圧延すること８−特徴とするものである。
以下、この発明法について説明する。
一般にＩ’Ｊ−板の圧延作業は、加熱炉から抽出されＬ
ニスラブをいわゆる成形パスと称される圧延工程でスラ
ブ長手方向に２〜３パス圧延し、次に所定の圧延ｒｌを
得るためこの圧延材を９０度ターンさせていわゆるｒ１
Ｊ出しパスと称される圧延工程に送り、巾方向に所定爪
圧延し１こ後、再び９０度ターンさせて仕上圧延工程に
送り、所定の板厚に仕上げる。第１図は所定の板厚まで
圧延された圧延材を示すもので、製品化するときには点
線で示す形状に切断される。この点線で示す切断線近傍
の部分、すなわちエツジ部はユーザー側での溶接線とな
ることが多い１こめ、この部分の内質欠陥は中央部より
も重視される。
ニスラブをいわゆる成形パスと称される圧延工程でスラ
ブ長手方向に２〜３パス圧延し、次に所定の圧延ｒｌを
得るためこの圧延材を９０度ターンさせていわゆるｒ１
Ｊ出しパスと称される圧延工程に送り、巾方向に所定爪
圧延し１こ後、再び９０度ターンさせて仕上圧延工程に
送り、所定の板厚に仕上げる。第１図は所定の板厚まで
圧延された圧延材を示すもので、製品化するときには点
線で示す形状に切断される。この点線で示す切断線近傍
の部分、すなわちエツジ部はユーザー側での溶接線とな
ることが多い１こめ、この部分の内質欠陥は中央部より
も重視される。
このエツジ部を強圧下圧延して内質欠陥を解消する方法
として、この発明では、成形パスと巾出しパスの各最終
パス後の圧延材の形状を第２図に能力の少さな圧延機で
も該部分の強圧下圧延が可能となる。その理由は以下に
示すとおりである。
として、この発明では、成形パスと巾出しパスの各最終
パス後の圧延材の形状を第２図に能力の少さな圧延機で
も該部分の強圧下圧延が可能となる。その理由は以下に
示すとおりである。
一般に圧延機における最大圧下量は、その圧延彩（乏に
おいてとりえる最大圧延荷重により決まる。
おいてとりえる最大圧延荷重により決まる。
すなわち、圧延荷重を大きくとりえる圧延機はどＪパス
当りの圧下量は大きい。また、前記圧延前１Ｂは下記式
で１、゛わされ、板＋ｌＪの関数である。
当りの圧下量は大きい。また、前記圧延前１Ｂは下記式
で１、゛わされ、板＋ｌＪの関数である。
Ｐ＝１．１５ＫｆｍｗＪ下「Ｑｐ
ここで、Ｉ）：圧延荷重（ＴＯｎ）
Ｊ（ｆ＋ｎ ：平均度形抵抗（ｋｑ／ｍＡ ’）Ｒ：ロ
ール半径（闘） Ｗ：圧延材の板ｒｔＪ（駁） △１〕：圧下量（入側板厚−山側板厚）（閃）Ｑｐ：圧
下力係数 このことは、同一圧延荷重で広ｒｌＪと狭巾材を圧延し
た場合、広巾Ｈより狭ＪＩＪ材の方が大きな圧下量がＲ
”られる、３換言すれば、同一圧下Ｌ１を得るためには
狭ｌＪ材の方が小さな圧延荷重ですむ。
ール半径（闘） Ｗ：圧延材の板ｒｔＪ（駁） △１〕：圧下量（入側板厚−山側板厚）（閃）Ｑｐ：圧
下力係数 このことは、同一圧延荷重で広ｒｌＪと狭巾材を圧延し
た場合、広巾Ｈより狭ＪＩＪ材の方が大きな圧下量がＲ
”られる、３換言すれば、同一圧下Ｌ１を得るためには
狭ｌＪ材の方が小さな圧延荷重ですむ。
すなわち、この発明では圧延材の先端および後端部を中
央部より厚肉とすることで、次パスの圧延において圧延
材の板目口ま両端部の厚肉部の長さが実質的な板［１］
（通常圧延における圧延材の板巾の１／４〜１１５）と
みなすことができ、従って従来と同様の圧延荷重で圧延
材のエツジ部に大圧下児が得られるのである。
央部より厚肉とすることで、次パスの圧延において圧延
材の板目口ま両端部の厚肉部の長さが実質的な板［１］
（通常圧延における圧延材の板巾の１／４〜１１５）と
みなすことができ、従って従来と同様の圧延荷重で圧延
材のエツジ部に大圧下児が得られるのである。
次に、この発明法において、圧延材の先端および後端部
の厚内部の長さく■、）をそれぞれの端面から内側に１
０（１〜２００朋の範１囲としたのは、通常圧延後の圧
延材は同局端部を切断して製品化され、さらにユーザに
て開先等の切断加工が施される。
の厚内部の長さく■、）をそれぞれの端面から内側に１
０（１〜２００朋の範１囲としたのは、通常圧延後の圧
延材は同局端部を切断して製品化され、さらにユーザに
て開先等の切断加工が施される。
一方、ＪＩＳ規格、圧力容器用あるいはパイプ用鋼板の
内質規準は製品の四周エツジより１００間前後が最も厳
しく、これら切断代および製品四周１００絹前後を考慮
して厚肉部の長さを端部から内側に１００〜２００朋と
しｔこ。
内質規準は製品の四周エツジより１００間前後が最も厳
しく、これら切断代および製品四周１００絹前後を考慮
して厚肉部の長さを端部から内側に１００〜２００朋と
しｔこ。
また、その厚肉部の板厚Ｈを次パスの初期パス後板厚よ
り少なくとも１５％以上の圧下率が得られる厚さとした
のは、１５％米満では健全な内部品質を得るのが困難で
ある。第４図は１８０〜２５ＯＮＭ厚のスラブを各圧下
率で１５〜２ Ｑ ＭｉＮ厚の鋼板に圧延したのち、該
鋼板を超音波探傷法で内部品質の状況を調べたものであ
る。縦軸は鋼板の内部品質状況（ｄＢ＞を示し、横軸は
圧下率を示す。なお、スラブ段階の内部品質は＋６〜Ｏ
ｄＢであっｔコ。
り少なくとも１５％以上の圧下率が得られる厚さとした
のは、１５％米満では健全な内部品質を得るのが困難で
ある。第４図は１８０〜２５ＯＮＭ厚のスラブを各圧下
率で１５〜２ Ｑ ＭｉＮ厚の鋼板に圧延したのち、該
鋼板を超音波探傷法で内部品質の状況を調べたものであ
る。縦軸は鋼板の内部品質状況（ｄＢ＞を示し、横軸は
圧下率を示す。なお、スラブ段階の内部品質は＋６〜Ｏ
ｄＢであっｔコ。
第４図から明らかなごとく、圧下率が１５％以上では鋼
板の内部品質は−１０ｄＢ以上となり、ザク疵等が完全
に圧着し健全な内部品質が得られている。
板の内部品質は−１０ｄＢ以上となり、ザク疵等が完全
に圧着し健全な内部品質が得られている。
以下、この発明の一実施例を図面に基づいて説明する。
第３図において、（１１は加熱後のスラブを示し、この
スラブを成形圧延工程に導き、最終パスで圧Ｔ１１士を
変えて圧延方向に対する断面で先端および後端部が中央
部より厚肉となった形状の圧延材（２）とし、次にこの
圧延材を９０度ターンさせて厚肉部がパス方向と平行に
なる状態にして［ｌＪ出し圧延工程（３〜５パス）に導
き、ここで厚肉部を強圧下圧延して均一板厚の圧延材（
３）とする。この強圧下圧延により、両サイドの厚肉部
は同工程の初期パス後の板厚より少なくとも１５％以上
の圧下率が１１￥られる板厚となっているので当該部分
の内質欠陥を解消するに必要な圧下量が得られる。続い
て、この均一板厚の圧延材（３）を同工程の最終パスで
圧下ｈ１を変えて、圧延方向に対する断面で先端および
後端部が中央部より厚内となった形状の圧延材（４）と
し、次にこの圧延材を９０度ターンさせて厚肉部がパス
方向と平行になる状態にして仕上圧延工程に導き、ここ
で厚肉部を強圧下圧延して均一板厚の圧延材（５）とし
、以後通常通り圧延を行なう。この仕上圧延により、同
工程の初期パス後の板厚より少なくとも１５％以上の圧
下率が得らｉ％る板厚となっている両サイド部は、当該
部分の内質欠陥をＭｌ消するに必要な圧下量が得られ、
結局圧延材の四周の内質欠陥をｆＩ消するに必要な圧下
ｔ、４が加えら！して、内部欠陥の少ない圧延材（６）
がｊ（Ｉられる。
スラブを成形圧延工程に導き、最終パスで圧Ｔ１１士を
変えて圧延方向に対する断面で先端および後端部が中央
部より厚肉となった形状の圧延材（２）とし、次にこの
圧延材を９０度ターンさせて厚肉部がパス方向と平行に
なる状態にして［ｌＪ出し圧延工程（３〜５パス）に導
き、ここで厚肉部を強圧下圧延して均一板厚の圧延材（
３）とする。この強圧下圧延により、両サイドの厚肉部
は同工程の初期パス後の板厚より少なくとも１５％以上
の圧下率が１１￥られる板厚となっているので当該部分
の内質欠陥を解消するに必要な圧下量が得られる。続い
て、この均一板厚の圧延材（３）を同工程の最終パスで
圧下ｈ１を変えて、圧延方向に対する断面で先端および
後端部が中央部より厚内となった形状の圧延材（４）と
し、次にこの圧延材を９０度ターンさせて厚肉部がパス
方向と平行になる状態にして仕上圧延工程に導き、ここ
で厚肉部を強圧下圧延して均一板厚の圧延材（５）とし
、以後通常通り圧延を行なう。この仕上圧延により、同
工程の初期パス後の板厚より少なくとも１５％以上の圧
下率が得らｉ％る板厚となっている両サイド部は、当該
部分の内質欠陥をＭｌ消するに必要な圧下量が得られ、
結局圧延材の四周の内質欠陥をｆＩ消するに必要な圧下
ｔ、４が加えら！して、内部欠陥の少ない圧延材（６）
がｊ（Ｉられる。
次に、このう＾明の実施ｅ・りについて説明する。
厚さ２００調、ｒｌｌ、］１８００ＦＷ、長さ３０（’
ｌｏｍｓのスラブを成形パス、巾出しパスおよび仕上パ
スを経て、厚さ１５ ｍＷ、ｆｉｌ ２５００ ｔＲｍ
、長さ２８８０（ｉｔＭの厚板に圧延するものとし、成
形パス完了時に中央部の厚さ１７０ｙｉｙｙ、先端およ
び後端部の厚さ１９０ｆｆｉｍ（段付中１５Ｃ’朋）、
巾１８００ｍＷの圧延７目とし、次にこの圧延材を９０
度ターンさせて（１］出し圧延の初期パスで厚さ１５８
朋、ｒｌＪ ３５２９ｔｔｔｍの均一厚さの圧延材とし
ｔこ。このとき端部の圧下率は１６．８％であった。
ｌｏｍｓのスラブを成形パス、巾出しパスおよび仕上パ
スを経て、厚さ１５ ｍＷ、ｆｉｌ ２５００ ｔＲｍ
、長さ２８８０（ｉｔＭの厚板に圧延するものとし、成
形パス完了時に中央部の厚さ１７０ｙｉｙｙ、先端およ
び後端部の厚さ１９０ｆｆｉｍ（段付中１５Ｃ’朋）、
巾１８００ｍＷの圧延７目とし、次にこの圧延材を９０
度ターンさせて（１］出し圧延の初期パスで厚さ１５８
朋、ｒｌＪ ３５２９ｔｔｔｍの均一厚さの圧延材とし
ｔこ。このとき端部の圧下率は１６．８％であった。
引き続きこの圧延材を巾出しパス完了時に中央部の厚さ
１２２．３ ｖｔｙｌ、、先端および後端部の厚さ１３
０πｎ（Ｆ）゛伺Ｉｌｌ １５０間） 、巾３５２９
ｍＷ ノ圧延材とし、次゛にこの圧延材を再び９０度タ
ーンさせて仕上圧延のネ１０（１」パスで厚さ］ ］
０ｖｔｔｔｔ、巾２５００間の均一厚さの圧延材とし・
ｔ：。このとき端部の圧下率は１５．３８％でｔ）った
。引き続きこの圧延材を迎常通り厚さ２５朋まで仕−１
−圧延を行なった。得られた圧延材を′Ａ５’ｌ音波探
傷により検査し、内質欠陥状態を従来法で得ｔコものと
比１；マウして第１表に示す。第１表の結果は１本発明
ｌＬ１従来法各１０本の平均値を比１敞した値である。
１２２．３ ｖｔｙｌ、、先端および後端部の厚さ１３
０πｎ（Ｆ）゛伺Ｉｌｌ １５０間） 、巾３５２９
ｍＷ ノ圧延材とし、次゛にこの圧延材を再び９０度タ
ーンさせて仕上圧延のネ１０（１」パスで厚さ］ ］
０ｖｔｔｔｔ、巾２５００間の均一厚さの圧延材とし・
ｔ：。このとき端部の圧下率は１５．３８％でｔ）った
。引き続きこの圧延材を迎常通り厚さ２５朋まで仕−１
−圧延を行なった。得られた圧延材を′Ａ５’ｌ音波探
傷により検査し、内質欠陥状態を従来法で得ｔコものと
比１；マウして第１表に示す。第１表の結果は１本発明
ｌＬ１従来法各１０本の平均値を比１敞した値である。
なお、スラブ段階における内質状態は（５−１０ｄＢで
あった。
あった。
第１表より、本発明法は成品のエツジ部の内質欠陥防止
に有うγりであることがわかる。
に有うγりであることがわかる。
第１表
探触子５Ｑ２ＯＮ（２分割）
超音波基準Ｂ、＝１．００％
探傷個所 四周２００朋全面
Ｕ上説明したごとく、この発明法によれば、通常の圧延
荷重で成品のエツジ部を強圧下することができるので、
成品のエツジ部の内質欠陥を軽減することができ、メー
カー側の厳しい内部品質基準を満足する厚板の製造が可
能になるというすぐれた効果を葵するものである。
荷重で成品のエツジ部を強圧下することができるので、
成品のエツジ部の内質欠陥を軽減することができ、メー
カー側の厳しい内部品質基準を満足する厚板の製造が可
能になるというすぐれた効果を葵するものである。
ｆ、 １図は成形パス、１コ出しパスおよび仕−ヒパス
を経て製造された圧延材の一例を示す平面図、第２１’
Ｓ！ｌはこの発明における成形パスおよび「１］出しパ
ス完了時の圧延材の形状を示す斜視図、第３図はこの発
明の一実施例を示す厚板の圧延工程図、第４図は圧下Ｊ
ｊｔと銅板の内部品質の関係を示す図表である。 １・・・スラブ、２・・・成形パス完了後の圧延材、３
・・・１１］出しパス途中の圧延材、４・・・１１］出
パス完了後の圧延材、５・・・仕十バク途中の圧延材、
６・・・イ」上パス完了後の圧延材。 出卯人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久゛□゛１・
゛−１
を経て製造された圧延材の一例を示す平面図、第２１’
Ｓ！ｌはこの発明における成形パスおよび「１］出しパ
ス完了時の圧延材の形状を示す斜視図、第３図はこの発
明の一実施例を示す厚板の圧延工程図、第４図は圧下Ｊ
ｊｔと銅板の内部品質の関係を示す図表である。 １・・・スラブ、２・・・成形パス完了後の圧延材、３
・・・１１］出しパス途中の圧延材、４・・・１１］出
パス完了後の圧延材、５・・・仕十バク途中の圧延材、
６・・・イ」上パス完了後の圧延材。 出卯人 住友金属工業株式会社 代理人 押 １） 良 久゛□゛１・
゛−１
Claims (1)
- 被圧延材を成形パス、巾出しパス、仕上パスの順で圧延
する厚板圧延方法において、成形パスと幅出しパスの各
最終パス後の圧延材の形状を、圧延方向に対する断面で
先端および後端部を中央部より厚内とし、その厚肉部の
長さは、それぞれの端面から内側に１００〜２００間の
範囲とし、かつその板厚は、それぞれ次パスの初期パス
後の板厚より少なくとも１５％以上の圧下率が得られる
厚さとすることを特徴とする厚板の圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19220382A JPS5982104A (ja) | 1982-11-01 | 1982-11-01 | 厚板の圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19220382A JPS5982104A (ja) | 1982-11-01 | 1982-11-01 | 厚板の圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5982104A true JPS5982104A (ja) | 1984-05-12 |
Family
ID=16287381
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19220382A Pending JPS5982104A (ja) | 1982-11-01 | 1982-11-01 | 厚板の圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5982104A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011095417A3 (de) * | 2010-02-03 | 2011-10-13 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Metallband mit einer konstanten metallbandicke und unterschiedlichen mechanischen eigenschaften |
| JP2020536744A (ja) * | 2017-10-10 | 2020-12-17 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネンＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｏｙｊ | 均一な厚さを有する鋼の部分的冷間変形方法 |
-
1982
- 1982-11-01 JP JP19220382A patent/JPS5982104A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011095417A3 (de) * | 2010-02-03 | 2011-10-13 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Metallband mit einer konstanten metallbandicke und unterschiedlichen mechanischen eigenschaften |
| CN102740987A (zh) * | 2010-02-03 | 2012-10-17 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 具有不同机械性能的金属带 |
| US10155256B2 (en) | 2010-02-03 | 2018-12-18 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Metal strip having a constant thickness and varying mechanical properties |
| JP2020536744A (ja) * | 2017-10-10 | 2020-12-17 | オウトクンプ オサケイティオ ユルキネンＯｕｔｏｋｕｍｐｕ Ｏｙｊ | 均一な厚さを有する鋼の部分的冷間変形方法 |
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