JPS5976649A - 鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
鋼の連続鋳造方法Info
- Publication number
- JPS5976649A JPS5976649A JP18794382A JP18794382A JPS5976649A JP S5976649 A JPS5976649 A JP S5976649A JP 18794382 A JP18794382 A JP 18794382A JP 18794382 A JP18794382 A JP 18794382A JP S5976649 A JPS5976649 A JP S5976649A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- molten steel
- stirring
- region
- formation
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/122—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ using magnetic fields
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発ＥＩＪは溶鋼の連続鋳造に際し、内部性状、特にミ
クロ偏析の少ない連続鋳造鋳片の製造方法に関する。
クロ偏析の少ない連続鋳造鋳片の製造方法に関する。
従来、連続鋳造に際し偏析防止を目的として電価］〃、
拌等の溶鋼攪拌によって鋳片の品質改良が各種試みられ
てきた。これらの改良された方法はいずれも攪拌しない
場合にくらべると例えばサルファープリントなどによっ
て認められる見掛は上の品質は明らかに改善されている
と認識されている。
拌等の溶鋼攪拌によって鋳片の品質改良が各種試みられ
てきた。これらの改良された方法はいずれも攪拌しない
場合にくらべると例えばサルファープリントなどによっ
て認められる見掛は上の品質は明らかに改善されている
と認識されている。
しかし、従来の電磁攪拌法等によシ十分に攪拌すること
によって得られた鋳片の場合でも、更に高度な品質を要
求されるもの、例えば厳しい酸性環境（ｐＨ＝３）の下
における水素誘起割れなどの問題に対しては、その偏析
状態は未だ満足すべきレベルには達していない。
によって得られた鋳片の場合でも、更に高度な品質を要
求されるもの、例えば厳しい酸性環境（ｐＨ＝３）の下
における水素誘起割れなどの問題に対しては、その偏析
状態は未だ満足すべきレベルには達していない。
そこで本発明は基本的には電磁攪拌等の攪拌手段を利用
しながら、しかし、その作用については特定の極く限ら
れた条件を付与することによって限定し、その微妙な溶
鋼流の物理的状態を形成せしめることによって鋳片の偏
析を実質的に無害なレベルにまで低減する鋳造方法を提
供するものである。
しながら、しかし、その作用については特定の極く限ら
れた条件を付与することによって限定し、その微妙な溶
鋼流の物理的状態を形成せしめることによって鋳片の偏
析を実質的に無害なレベルにまで低減する鋳造方法を提
供するものである。
本発明の要旨とするところは、鋳片内部の残存溶鋼率が
２０〜４０チとなる位置で残存溶鋼に５０ 叫４ｓａ以
上の攪拌流速を与えたのち、自然状態で漸減する攪拌流
速がホワイトバンドの形成を生じなくなるまでに減じた
位置で、該攪拌中の溶鋼に静止磁界を作用せしめて攪拌
流速が実質的に静止状態となるように攪拌流を制動する
ことにある。
２０〜４０チとなる位置で残存溶鋼に５０ 叫４ｓａ以
上の攪拌流速を与えたのち、自然状態で漸減する攪拌流
速がホワイトバンドの形成を生じなくなるまでに減じた
位置で、該攪拌中の溶鋼に静止磁界を作用せしめて攪拌
流速が実質的に静止状態となるように攪拌流を制動する
ことにある。
以下に本発明の詳細を述べる。
第１図に示すように、鋳型１内に浸漬されたノズル２か
ら溶鋼３が注入され、凝固シェル４を形成しながら下方
に鋳片５が引抜・かれていく。
ら溶鋼３が注入され、凝固シェル４を形成しながら下方
に鋳片５が引抜・かれていく。
まず鋳型１直下から続く領域■では通常の鋳造状態のま
まで凝固シェル４の形成が残存溶鋼比、即ち鋳片全厚（
Ｔ）に対する残存溶鋼厚（１）が２０〜４０％となるま
で推移させる。この領域■内では強制的攪拌を行なうこ
とによって介在物浮上等の効果は得られるが後述する本
発明の目的である凝固核の生成に関しては、この領域■
の溶鋼が高温過ぎるため一旦生成した凝固核の大半が再
溶解してしまうので効果が少ない。したがって凝固核の
生成を１−調に促すためには餉記高温領域を避けなけれ
ばならない。この限界を知るためには実用的な手段とし
て、とれらの温度領域に相関のある残存溶鋼比（ｔ／’
ｒ）で判断するとよい・そこで領域■即ち、残存溶鋼比
（ｔ７？）が２０〜４０チ好ましくは２５〜３５％とな
シ凝固核再溶解の心配のない位置をあらかじめ定めてお
き、この位置に電磁攪拌機等の攪拌装置６を設置してお
く。とれによって、この領域■の位置で残存溶鋼に５０
ｃｒＶ／ｓｅｃ以上の攪拌流速を付与する。
まで凝固シェル４の形成が残存溶鋼比、即ち鋳片全厚（
Ｔ）に対する残存溶鋼厚（１）が２０〜４０％となるま
で推移させる。この領域■内では強制的攪拌を行なうこ
とによって介在物浮上等の効果は得られるが後述する本
発明の目的である凝固核の生成に関しては、この領域■
の溶鋼が高温過ぎるため一旦生成した凝固核の大半が再
溶解してしまうので効果が少ない。したがって凝固核の
生成を１−調に促すためには餉記高温領域を避けなけれ
ばならない。この限界を知るためには実用的な手段とし
て、とれらの温度領域に相関のある残存溶鋼比（ｔ／’
ｒ）で判断するとよい・そこで領域■即ち、残存溶鋼比
（ｔ７？）が２０〜４０チ好ましくは２５〜３５％とな
シ凝固核再溶解の心配のない位置をあらかじめ定めてお
き、この位置に電磁攪拌機等の攪拌装置６を設置してお
く。とれによって、この領域■の位置で残存溶鋼に５０
ｃｒＶ／ｓｅｃ以上の攪拌流速を付与する。
なお、ここでいう攪拌流速とは次のようにして推定する
。まず付与する場合の攪拌流速は、次式によシ求める。
。まず付与する場合の攪拌流速は、次式によシ求める。
攪拌流速τ＝α・Ｖ７１１−
ただし、ｇは９８０〜へｅａ、Ｈは推力、αは溶鋼の粘
性等による補正係数で０．５〜０．７である。なお推力
Ｈは例えば電流値（Ａ）１周波数（Ｈｚ）、ポール数（
Ｎ）、鋳片厚（Ｔ）について、実用的に再現すべき各条
件のもとに得られた鉄柱（ｗ＋＋Ｆｅ）の高さで示され
る。
性等による補正係数で０．５〜０．７である。なお推力
Ｈは例えば電流値（Ａ）１周波数（Ｈｚ）、ポール数（
Ｎ）、鋳片厚（Ｔ）について、実用的に再現すべき各条
件のもとに得られた鉄柱（ｗ＋＋Ｆｅ）の高さで示され
る。
したがって例えば７０〜１０ 、ＯｃｒＶ／ｓｅｅの攪
拌流速を実用的に攪拌装置によって付与する場合は別途
実験室的に前述の式からＨ＝１００ ａｍ Ｆ ｅとな
るような実用的諸条件、即ち鋳片厚、電流値２周波数等
をあらかじめ求めておき、これらの条件を用いることに
よって間接的に所望の流速妙五得られることになる。
拌流速を実用的に攪拌装置によって付与する場合は別途
実験室的に前述の式からＨ＝１００ ａｍ Ｆ ｅとな
るような実用的諸条件、即ち鋳片厚、電流値２周波数等
をあらかじめ求めておき、これらの条件を用いることに
よって間接的に所望の流速妙五得られることになる。
この領域■における攪拌は従′来行なわれている手段、
規模と同等のものであるが、ここでの目的は、残存溶鋼
を攪拌することによって溶鋼中に凝固核を多数生成させ
ることにあシ、従来主張されていたように単に均一分散
、或は浮上促進などを目的とするものとは根本的に異な
る。しだや；って−見類似技術のごとき特公昭５２−３
４００６号公報或は特公昭５４−１９３７７号公報記載
の発明の場合とは後述の条件によって明らかにその効果
を異にするものである。
規模と同等のものであるが、ここでの目的は、残存溶鋼
を攪拌することによって溶鋼中に凝固核を多数生成させ
ることにあシ、従来主張されていたように単に均一分散
、或は浮上促進などを目的とするものとは根本的に異な
る。しだや；って−見類似技術のごとき特公昭５２−３
４００６号公報或は特公昭５４−１９３７７号公報記載
の発明の場合とは後述の条件によって明らかにその効果
を異にするものである。
即ち、領域◎では外部からの攪拌力は付与することなく
前記の付与攪拌の惰性によって流動する自然流のままと
し、ホワイトノ々ンドの形成力（生じなくなる程度に攪
拌速度が減衰するのを待つ。このように自然状態で漸減
した攪拌流速め玉ホワイトバンド□を形成しない程度ま
でに減衰した攪拌流速の領域以降、これを領域■とする
。この位置にはあらかじめ電磁攪拌機等の制動装置７カ
玄設置されておシとれによって溶鋼の攪拌流をｆｉｌＪ
動する力を付与するように、即ち該攪拌中の溶鋼に静止
磁界を作用せしめるのである。なお、実操業上ではホワ
イトバンドの形成が生じなくなる位置を知ることが必要
となるが本発明者らの実験によれば、前述の残存溶鋼率
が２０〜４（ｌである領域■の範囲内においては、或残
存溶鋼率の位置を基点として、その位置からホワイトバ
ンドが形成しなくなる位置までの距離には第２図に示す
如き関係のあることが解った。図からも明らかなように
、領域■内での攪拌装置６の取付は位置にもとづいて、
その位置における残存溶鋼率に対応した下流位置までの
距離を凡そ１．５〜３．５ｍの中から選ぶことができる
。この距離はホワイトバンドが生じなくなる位置を示す
ものでこの位置に至るまでに攪拌流に制動力をかけては
ならない。またこの制動力を付与する位置は、上記のホ
ワイトノ々ンドが形成しなくなった位置以降でなるべく
この位置に近い方が望ましいが鋳造機によっては鋳片の
彎曲曲率の大なる部分や、他の設備との関係で理想通シ
に設置できない場合がある。この場合は前記最適位置よ
シ下流側にずらさなければならないが、その場合でも少
なくとも残存溶鋼率が１０チ以上の位置を選ぶべきであ
る。したがって領域＠はホワイトバンドが形成しなくな
った位置から、残存溶鋼率が１０％の位置までと解して
よい。この領域■を越えて更に下流では制動力を付与す
る意味が失なわれる。
前記の付与攪拌の惰性によって流動する自然流のままと
し、ホワイトノ々ンドの形成力（生じなくなる程度に攪
拌速度が減衰するのを待つ。このように自然状態で漸減
した攪拌流速め玉ホワイトバンド□を形成しない程度ま
でに減衰した攪拌流速の領域以降、これを領域■とする
。この位置にはあらかじめ電磁攪拌機等の制動装置７カ
玄設置されておシとれによって溶鋼の攪拌流をｆｉｌＪ
動する力を付与するように、即ち該攪拌中の溶鋼に静止
磁界を作用せしめるのである。なお、実操業上ではホワ
イトバンドの形成が生じなくなる位置を知ることが必要
となるが本発明者らの実験によれば、前述の残存溶鋼率
が２０〜４（ｌである領域■の範囲内においては、或残
存溶鋼率の位置を基点として、その位置からホワイトバ
ンドが形成しなくなる位置までの距離には第２図に示す
如き関係のあることが解った。図からも明らかなように
、領域■内での攪拌装置６の取付は位置にもとづいて、
その位置における残存溶鋼率に対応した下流位置までの
距離を凡そ１．５〜３．５ｍの中から選ぶことができる
。この距離はホワイトバンドが生じなくなる位置を示す
ものでこの位置に至るまでに攪拌流に制動力をかけては
ならない。またこの制動力を付与する位置は、上記のホ
ワイトノ々ンドが形成しなくなった位置以降でなるべく
この位置に近い方が望ましいが鋳造機によっては鋳片の
彎曲曲率の大なる部分や、他の設備との関係で理想通シ
に設置できない場合がある。この場合は前記最適位置よ
シ下流側にずらさなければならないが、その場合でも少
なくとも残存溶鋼率が１０チ以上の位置を選ぶべきであ
る。したがって領域＠はホワイトバンドが形成しなくな
った位置から、残存溶鋼率が１０％の位置までと解して
よい。この領域■を越えて更に下流では制動力を付与す
る意味が失なわれる。
この領域■における攪拌流の制動は実質的に流れを静止
するのが目的でおるが、厳密に全くの静止状態にはなら
なくても微小の流速は残っても実操業上有効である。し
たがってすの限界は本発明者らの実験によれば残存攪拌
流速が５ｃｎＶ／８ｅｃ以下であればよい。このように
して、領域■では残存溶鋼３は実質的に静止状態となシ
、この状態で凝固シェル４の成長を促すのである。
するのが目的でおるが、厳密に全くの静止状態にはなら
なくても微小の流速は残っても実操業上有効である。し
たがってすの限界は本発明者らの実験によれば残存攪拌
流速が５ｃｎＶ／８ｅｃ以下であればよい。このように
して、領域■では残存溶鋼３は実質的に静止状態となシ
、この状態で凝固シェル４の成長を促すのである。
以上の如く１１本発明では鋳片の鋳造過程において最適
タイミングでの攪拌による残存溶鋼中の核生成と、それ
に続く適尚タイミングでの維、速抑止による静止凝固と
の微妙な組合せによって冒頭の所望の効果を得るのであ
る。
タイミングでの攪拌による残存溶鋼中の核生成と、それ
に続く適尚タイミングでの維、速抑止による静止凝固と
の微妙な組合せによって冒頭の所望の効果を得るのであ
る。
以下に本発明による実施の例を第１表に示す。
第 １ 表
以上の条撃によって得られた鋳片を従来条件のもとての
鋳片と比較して第３図に示す。ここで比較例（りは１！
磁攪拌を全くかけないで鋳造した場合の例であシ、比較
例（２）は第１図に示す攪拌装置６のみを用いて攪拌を
十分に行なった場合の例である。勿論鋳造溶銅の成分、
温度条件及び引抜速度等の一般条件は同一にしたもので
ある。
鋳片と比較して第３図に示す。ここで比較例（りは１！
磁攪拌を全くかけないで鋳造した場合の例であシ、比較
例（２）は第１図に示す攪拌装置６のみを用いて攪拌を
十分に行なった場合の例である。勿論鋳造溶銅の成分、
温度条件及び引抜速度等の一般条件は同一にしたもので
ある。
この結果からも明らかなように、鋳片偏析の低減の効果
が大きく認められ、連続鋳造における電磁攪拌の利用に
ついて著しく効果的な改良が得られた。
が大きく認められ、連続鋳造における電磁攪拌の利用に
ついて著しく効果的な改良が得られた。
第１図は本発明の態様を示す概念図、第２図は攪拌位置
とホワイトバンド消失位置との関係図、第３図は本発明
の効果を示す偏析評点の比較図である。 第１図において： １：鋳型、２：ノズル、３：溶鋼、４：凝固シェル、５
：＃３片、６：攪拌装置、７：制動装置、Ｔ：鋳片厚み
、ｔ：残存溶鋼厚み・ 特許出願人 新日本製鐵株式會社 第２図 ２０ ２５ ３０ Ｍ ４
０室石ル羊覧１子１死置（β領域）にお１する残溶４１
１率（＝Ａ） 序３面
とホワイトバンド消失位置との関係図、第３図は本発明
の効果を示す偏析評点の比較図である。 第１図において： １：鋳型、２：ノズル、３：溶鋼、４：凝固シェル、５
：＃３片、６：攪拌装置、７：制動装置、Ｔ：鋳片厚み
、ｔ：残存溶鋼厚み・ 特許出願人 新日本製鐵株式會社 第２図 ２０ ２５ ３０ Ｍ ４
０室石ル羊覧１子１死置（β領域）にお１する残溶４１
１率（＝Ａ） 序３面
Claims (1)
- 鋳片内部の残存溶鋼率が２０〜４０チとなる位置で残存
溶鋼に５０（７）／ ｌ１６０以上の攪拌流速を与えた
のち、自然状態で漸減する攪拌流速がホワイトバンドの
形成を生じなくなるまでに減じた位置以降で、該攪拌中
の溶鋼に静止磁界を作用せしめて攪拌流速が実質的に静
止状態となるように攪拌流を制動することを特徴とする
鋼の連続鋳造方法０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18794382A JPS5976649A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 鋼の連続鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP18794382A JPS5976649A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 鋼の連続鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5976649A true JPS5976649A (ja) | 1984-05-01 |
Family
ID=16214885
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP18794382A Pending JPS5976649A (ja) | 1982-10-26 | 1982-10-26 | 鋼の連続鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5976649A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63242453A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JPH01154854A (ja) * | 1987-12-11 | 1989-06-16 | Nkk Corp | 鋼の連続鋳造法 |
| JP2006272357A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
-
1982
- 1982-10-26 JP JP18794382A patent/JPS5976649A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63242453A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JPH01154854A (ja) * | 1987-12-11 | 1989-06-16 | Nkk Corp | 鋼の連続鋳造法 |
| JP2006272357A (ja) * | 2005-03-28 | 2006-10-12 | Jfe Steel Kk | 鋼の連続鋳造方法及び装置 |
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