JPS5974256A - 鉄損の少ない無方向性珪素鋼板 - Google Patents
鉄損の少ない無方向性珪素鋼板Info
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- JPS5974256A JPS5974256A JP57184161A JP18416182A JPS5974256A JP S5974256 A JPS5974256 A JP S5974256A JP 57184161 A JP57184161 A JP 57184161A JP 18416182 A JP18416182 A JP 18416182A JP S5974256 A JPS5974256 A JP S5974256A
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- JP
- Japan
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- inclusions
- iron loss
- grain size
- silicon steel
- steel plate
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、鉄損の少ない無方向性珪素鋼板関し、特に
鋼中介在物数量と平均結晶粒径とを所定の範囲内のもの
としたものよりなる、極めて小さい鉄損値を示す８７級
相当の無方向性珪素鋼板について提案するものである。
鋼中介在物数量と平均結晶粒径とを所定の範囲内のもの
としたものよりなる、極めて小さい鉄損値を示す８７級
相当の無方向性珪素鋼板について提案するものである。
無方向性珪素鋼板は、発電機、電動機あるいは小型変圧
器などの電気機器に広く使用されており、日本工業規格
（ＪＩＢＣ２５５２，２５５４）によれば、鉄損値によ
り、８９かも８６０までの記号で分級されている。この
うち、最も鉄損値が低い８９級は主として、発電機等の
大型回転機の鉄心材料として用いられるが、近年これら
の機器については、省エネルギーの見地から電力消費量
をさらに低減させるため、より鉄損値の低い材料の開発
が強く望まれている現状にある。
器などの電気機器に広く使用されており、日本工業規格
（ＪＩＢＣ２５５２，２５５４）によれば、鉄損値によ
り、８９かも８６０までの記号で分級されている。この
うち、最も鉄損値が低い８９級は主として、発電機等の
大型回転機の鉄心材料として用いられるが、近年これら
の機器については、省エネルギーの見地から電力消費量
をさらに低減させるため、より鉄損値の低い材料の開発
が強く望まれている現状にある。
ところで、従来無方向性珪素鋼板の鉄損を低くするため
に、ＳｌおよびＡｅの添加量を増やし、電気抵抗を高め
て鉄損を低下させる方法が一般的な方法として知られて
いる。しかし、鉄損を現在の水準よりさらに向上させる
必要があるときに、今以上に８１やＡＪの添加量を増す
と、冷間加工性が劣化するので、現行の水準以上に添加
量を増すことは困難である。また熱間加工性を改善する
ために添加されている通については、磁気特性に与える
影響が小さく、多量に添加すると、逆に磁気特性を劣化
させるので鉄損値を低下させる元素として不適当である
。
に、ＳｌおよびＡｅの添加量を増やし、電気抵抗を高め
て鉄損を低下させる方法が一般的な方法として知られて
いる。しかし、鉄損を現在の水準よりさらに向上させる
必要があるときに、今以上に８１やＡＪの添加量を増す
と、冷間加工性が劣化するので、現行の水準以上に添加
量を増すことは困難である。また熱間加工性を改善する
ために添加されている通については、磁気特性に与える
影響が小さく、多量に添加すると、逆に磁気特性を劣化
させるので鉄損値を低下させる元素として不適当である
。
その他、鉄損値低減のため、冷間圧延工程の条件を改善
することにより鉄損値を低減する方法として、特公昭５
６−２２９８１号に開示の技術があるが、この技術はあ
くまでも集合組織を改善して鉄損値を低減する方法であ
り、１．５Ｔの高磁場における鉄損Ｗ１％０の改善には
顕著であっても、１．０Ｔの低磁場における鉄損ＷＩＣ
ｙ５ｏの改善には効果が小さく、本発明者らの意図する
鉄損値の極めて低い、Ｗｘｏ１５ｏ＜０．８５ ”Ａｕ
ｇ、Ｗ”１５０ （２、００−９という８７級相当の材
料を得ることはできない。
することにより鉄損値を低減する方法として、特公昭５
６−２２９８１号に開示の技術があるが、この技術はあ
くまでも集合組織を改善して鉄損値を低減する方法であ
り、１．５Ｔの高磁場における鉄損Ｗ１％０の改善には
顕著であっても、１．０Ｔの低磁場における鉄損ＷＩＣ
ｙ５ｏの改善には効果が小さく、本発明者らの意図する
鉄損値の極めて低い、Ｗｘｏ１５ｏ＜０．８５ ”Ａｕ
ｇ、Ｗ”１５０ （２、００−９という８７級相当の材
料を得ることはできない。
そこで、本発明者らは、上述した従来技術の問題点の解
決のために、単に成分組成の選択や冷間圧延条件の改善
によることなく、鋼中介在物ならびに平均結晶粒径が鉄
損に及ぼす影響が強いという新規な知見に基づき、これ
らの調節によって例えば機械的諸性質の低下を招くこと
なく８７級相当の低鉄損を示す無方向性珪素鋼板を提供
するものである。以下に本発明の構成の詳細を説明する
。
決のために、単に成分組成の選択や冷間圧延条件の改善
によることなく、鋼中介在物ならびに平均結晶粒径が鉄
損に及ぼす影響が強いという新規な知見に基づき、これ
らの調節によって例えば機械的諸性質の低下を招くこと
なく８７級相当の低鉄損を示す無方向性珪素鋼板を提供
するものである。以下に本発明の構成の詳細を説明する
。
本発明者らの新規に知見した内容というのは、鋼中の介
在物を低減し、さらにこうした介在物の少ない材料にお
いては、最良の鉄損をもたらす結晶粒径が、実は従来最
適と考えられていた粒径の値とは甚しく異なることを見
出し、本発明の完成を見たのである。
在物を低減し、さらにこうした介在物の少ない材料にお
いては、最良の鉄損をもたらす結晶粒径が、実は従来最
適と考えられていた粒径の値とは甚しく異なることを見
出し、本発明の完成を見たのである。
周知のように珪素鋼板の鉄損は、懸重、流損とヒステリ
シス損からなる。このうち鋼中の介在物の存在は上記ヒ
ステリシス損を増大させるので有害であることが知られ
ている。そこで、３．２％Ｓ１．０．６０％Ａｅ、 ０
．２０％Ｍｎを含有する多数の無性珪Ｘｍ板の鋼中の介
在物を、ｇＰＭＡ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｐｒ−ｏｂｅ
Ｘ−ｒａｙ Ｍｉｃｒｏａｎａｌｙｚｅｒ）を用いて、
調べた結果、棹々の硫化物、酸化物、窒化物が検出され
た−さらに、鉄損とこれらの介在物の関係を調査したと
ころ、介在物の面積率よりもむしろ該介在物の数：即ち
分散葉と強い相関があることがわかった。
シス損からなる。このうち鋼中の介在物の存在は上記ヒ
ステリシス損を増大させるので有害であることが知られ
ている。そこで、３．２％Ｓ１．０．６０％Ａｅ、 ０
．２０％Ｍｎを含有する多数の無性珪Ｘｍ板の鋼中の介
在物を、ｇＰＭＡ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ Ｐｒ−ｏｂｅ
Ｘ−ｒａｙ Ｍｉｃｒｏａｎａｌｙｚｅｒ）を用いて、
調べた結果、棹々の硫化物、酸化物、窒化物が検出され
た−さらに、鉄損とこれらの介在物の関係を調査したと
ころ、介在物の面積率よりもむしろ該介在物の数：即ち
分散葉と強い相関があることがわかった。
なお、上述の調査において介在物は鋼板の板厚方向の断
面について光学顕微鏡により観察したものであつ【、介
在物の大きさとしては、顕微鏡像より面積を求め、面積
が等価とな厄日の直径を用いた。また、測定にあたって
は、研磨きずや、錆が出ないように、試料を調整し、測
定の全視野面倒が、１０ ｉｎ になるまで測定し、介
在物の数量（好適数量表現として以下試料ｉ ｍｍ”あ
たりの介在物の個数で表す）と、介在物の面積率（全視
野面積に対する介在物の総面積の割合：百分率）を求め
た。こうし【得られた介在物についての数量・面積率は
、介在物の分布が、鋼板面内方向において等方向である
と思われるので、試料の平均特性を十分に代表している
ものと考えられる。
面について光学顕微鏡により観察したものであつ【、介
在物の大きさとしては、顕微鏡像より面積を求め、面積
が等価とな厄日の直径を用いた。また、測定にあたって
は、研磨きずや、錆が出ないように、試料を調整し、測
定の全視野面倒が、１０ ｉｎ になるまで測定し、介
在物の数量（好適数量表現として以下試料ｉ ｍｍ”あ
たりの介在物の個数で表す）と、介在物の面積率（全視
野面積に対する介在物の総面積の割合：百分率）を求め
た。こうし【得られた介在物についての数量・面積率は
、介在物の分布が、鋼板面内方向において等方向である
と思われるので、試料の平均特性を十分に代表している
ものと考えられる。
また、介在物の大きさについては、１μｍ未満の介在物
を観察することは、光学顕微鏡では原理的に難しく、測
定値に誤差が多く含まれるため困難である。一方、電子
顕微鏡を用いる方法では、十分な視野面積が得られない
ので、これも正確な値を得ることができない。したがっ
て、現在の技術水準で測定し得る介在物は１μｍの大き
さのものになるから、１μｍ以上の大きさの介在物の個
数を測定ずれば、それが定量的に測定し得る介在物の総
個数に当るものと考えてよい。猶、本発明中の介在物と
は上述した測定方法からも明らかなように、鋼中の非鉄
介在物のすべてをさしており、析出物等をも含むことは
いうまでもない。
を観察することは、光学顕微鏡では原理的に難しく、測
定値に誤差が多く含まれるため困難である。一方、電子
顕微鏡を用いる方法では、十分な視野面積が得られない
ので、これも正確な値を得ることができない。したがっ
て、現在の技術水準で測定し得る介在物は１μｍの大き
さのものになるから、１μｍ以上の大きさの介在物の個
数を測定ずれば、それが定量的に測定し得る介在物の総
個数に当るものと考えてよい。猶、本発明中の介在物と
は上述した測定方法からも明らかなように、鋼中の非鉄
介在物のすべてをさしており、析出物等をも含むことは
いうまでもない。
さて、本発明者らは、上述した事情のもとで介在物の数
量を低減すべく、溶製段階で、酸化物、硫化物、窒化物
の介在物の原因となる鋼中Ｎ、Ｓ。
量を低減すべく、溶製段階で、酸化物、硫化物、窒化物
の介在物の原因となる鋼中Ｎ、Ｓ。
Ｏ含有量を極力低減し、その一方でスラブ加熱、熱延工
程で、これらの介在物の粗大化をはかつて、０．３５
ｍｍ板厚の８１ ： ３．２％、Ａｅ： ０．６０％、
Ｍｎ０．２０％の無方向性珪素鋼板を製造し、鉄損と１
μｍ以上の大きさの介在物の数量との関係を調べた。そ
の結果、両者の関係は、介在物の数量が１２０個／ｍｍ
２以上の領域とそれ以下の領域では異なり、例えば１２
０個／ｍｍ２以上の領域にあっては介在物数量と鉄損は
比例関係にあり、従って１μｍ以上の大きさの介在物の
個数を低減させれば、鉄損も改善されることが判るつと
ころが、介在物の数量が１２０個／ｍｍ”以下の領域で
は、両者の比例関係は見られず介在物の数量を低減して
も、鉄損改善効果がなくなり頭打ち現象を示した。すな
わち、鉄損値にして、Ｗ ”％ｏ ”’； ０−９０
”Ａｇ、Ｗ １５１５ｏ ＝ ２−２０ ％程度の８９
級の材料しか得られないことがわかった。
程で、これらの介在物の粗大化をはかつて、０．３５
ｍｍ板厚の８１ ： ３．２％、Ａｅ： ０．６０％、
Ｍｎ０．２０％の無方向性珪素鋼板を製造し、鉄損と１
μｍ以上の大きさの介在物の数量との関係を調べた。そ
の結果、両者の関係は、介在物の数量が１２０個／ｍｍ
２以上の領域とそれ以下の領域では異なり、例えば１２
０個／ｍｍ２以上の領域にあっては介在物数量と鉄損は
比例関係にあり、従って１μｍ以上の大きさの介在物の
個数を低減させれば、鉄損も改善されることが判るつと
ころが、介在物の数量が１２０個／ｍｍ”以下の領域で
は、両者の比例関係は見られず介在物の数量を低減して
も、鉄損改善効果がなくなり頭打ち現象を示した。すな
わち、鉄損値にして、Ｗ ”％ｏ ”’； ０−９０
”Ａｇ、Ｗ １５１５ｏ ＝ ２−２０ ％程度の８９
級の材料しか得られないことがわかった。
そこで、本発明者らが、その原因を調査したところ、仕
上焼鈍温度に起因する結晶粒度の大きさが、こうした介
在物の少ない材料に対しては、従来の常識（最適結晶粒
径）がそのまま適用できないという全く新しい現象を見
出したのである。第１図は、従来の最適結晶粒径を得る
ために最も適切であるとされている仕上焼鈍と、それよ
り７０℃焼鈍温度を高めた結晶粒径を粗大化させる高温
焼鈍の２種類の焼鈍を、介在物の数量が異なる材料に施
して鉄損な調べたものである。この図に示されるように
、介在物の数量が１２０個／ＩＬＴｎ２より多い従来の
材料については、従来の仕上焼鈍条件が適切である。こ
れに対し、介在物の数量を低減し、１μｍ以上の大きさ
の介在物の数量が１ｇｏ＋５Ｔｈ−以下とした本発明材
料については、従来の仕上焼鈍条件よりも、高い温度で
焼鈍して最適結晶粒径を粗粒側に移行させるべきである
ことがわかる。
上焼鈍温度に起因する結晶粒度の大きさが、こうした介
在物の少ない材料に対しては、従来の常識（最適結晶粒
径）がそのまま適用できないという全く新しい現象を見
出したのである。第１図は、従来の最適結晶粒径を得る
ために最も適切であるとされている仕上焼鈍と、それよ
り７０℃焼鈍温度を高めた結晶粒径を粗大化させる高温
焼鈍の２種類の焼鈍を、介在物の数量が異なる材料に施
して鉄損な調べたものである。この図に示されるように
、介在物の数量が１２０個／ＩＬＴｎ２より多い従来の
材料については、従来の仕上焼鈍条件が適切である。こ
れに対し、介在物の数量を低減し、１μｍ以上の大きさ
の介在物の数量が１ｇｏ＋５Ｔｈ−以下とした本発明材
料については、従来の仕上焼鈍条件よりも、高い温度で
焼鈍して最適結晶粒径を粗粒側に移行させるべきである
ことがわかる。
要するに、鉄損に対して上述のような影響を及ぼしてい
るものは、単に仕上げ焼鈍条件ではなく、本質的には鋼
板の結晶粒径であることを見出した点に本発明の特徴が
ある。
るものは、単に仕上げ焼鈍条件ではなく、本質的には鋼
板の結晶粒径であることを見出した点に本発明の特徴が
ある。
第２図は、介在物の多い従来材ｔａ＋と、介在物を低減
した本発明が対象とする材料ｆｂ）におり・て、鋼板の
平均結晶粒径と鉄損の関係を調べたものである。第２図
から判るように、介在物数量を１５１個／ｍ−から６５
個／ｍｍ”へと低減させた本発明の材料（ｂ）では、最
良の鉄損なもたらす最適平均結晶粒径（μｍ）が大幅に
粗粒側に移行して〜・る。
した本発明が対象とする材料ｆｂ）におり・て、鋼板の
平均結晶粒径と鉄損の関係を調べたものである。第２図
から判るように、介在物数量を１５１個／ｍ−から６５
個／ｍｍ”へと低減させた本発明の材料（ｂ）では、最
良の鉄損なもたらす最適平均結晶粒径（μｍ）が大幅に
粗粒側に移行して〜・る。
このように、介在物の量を低減した本発明のような材料
で、最適平均結晶粒径（Ｉ５）が粗粒側に移行するどい
ｌう理由は、次のように考えられる。すなわち、一般に
鉄損は渦電流損とヒステリシス損からなっており、その
うち渦電流損は、結晶粒の粗大化とともに増加するのに
対し、ヒステリシス損の方は、粒界密度の低減のため結
晶粒の粗大化とともに減少してくる。この相反する両者
の作用のかねあいのもとで、鉄損値はある結晶粒径で極
小値を示し、これを最適平均結晶粒径（最適結晶粒径）
と呼称している。
で、最適平均結晶粒径（Ｉ５）が粗粒側に移行するどい
ｌう理由は、次のように考えられる。すなわち、一般に
鉄損は渦電流損とヒステリシス損からなっており、その
うち渦電流損は、結晶粒の粗大化とともに増加するのに
対し、ヒステリシス損の方は、粒界密度の低減のため結
晶粒の粗大化とともに減少してくる。この相反する両者
の作用のかねあいのもとで、鉄損値はある結晶粒径で極
小値を示し、これを最適平均結晶粒径（最適結晶粒径）
と呼称している。
マタ、ヒステリシス損は粒界密度だけでなく介在物にも
依存しており、介在物が減少するとヒステリシス損も減
少する。しかしながら、粒界密度の高い細粒側では、粒
界密度の影響が大きいため、介在物低減の効果が少なく
、逆に粒界密度の低い粗粒側では、介在物低減の効果が
直接大きく現われてくると予想される。このように介在
物を低減することによるヒステリシス減少の効果が、粗
粒側で大きく細粒側で小さいことが、介在物低減にとも
なって、最適平均結晶粒径を粗粒側に移行させたものと
推定されるのである。
依存しており、介在物が減少するとヒステリシス損も減
少する。しかしながら、粒界密度の高い細粒側では、粒
界密度の影響が大きいため、介在物低減の効果が少なく
、逆に粒界密度の低い粗粒側では、介在物低減の効果が
直接大きく現われてくると予想される。このように介在
物を低減することによるヒステリシス減少の効果が、粗
粒側で大きく細粒側で小さいことが、介在物低減にとも
なって、最適平均結晶粒径を粗粒側に移行させたものと
推定されるのである。
かかる最適平均結晶粒径は、ｓｌやＡｇの含有量によっ
て変化することが知られている。そこで、本発明者らは
、５ｉＪＰＡ＃の含有量を変えて、最適平均結晶粒径に
及ぼす介在物の数量の影響を調査し、第３図を得た。第
３図によれば、介在物数量の多い従来の材料に比べて、
１μｍ以上の大きさの介在物の数量を１２０個／７ＦＬ
ｍ２以下に低減した本発明の対象とする材料においては
、最適平均結晶粒径Ｄ（μｍ）が粗粒側に移行しており
、１００＋、３．５Ｘ（Ｓｉ＋Ｍ％〕２く石＜１７０＋
５．０Ｘ（Ｓｉ＋Ａｌｔ％〕２でｉ己される範囲にある
ことがわかる。
て変化することが知られている。そこで、本発明者らは
、５ｉＪＰＡ＃の含有量を変えて、最適平均結晶粒径に
及ぼす介在物の数量の影響を調査し、第３図を得た。第
３図によれば、介在物数量の多い従来の材料に比べて、
１μｍ以上の大きさの介在物の数量を１２０個／７ＦＬ
ｍ２以下に低減した本発明の対象とする材料においては
、最適平均結晶粒径Ｄ（μｍ）が粗粒側に移行しており
、１００＋、３．５Ｘ（Ｓｉ＋Ｍ％〕２く石＜１７０＋
５．０Ｘ（Ｓｉ＋Ａｌｔ％〕２でｉ己される範囲にある
ことがわかる。
本発明は上述したような新知見のもとで板厚０−３５
ｍｍ 、 ８．２％Ｓ１．０．６゛％ＡＪ、 ０．
２０％Ｍｎ含有の無方向性珪素鋼板にあってＷ１％ｏり
０．８５、Ｗ１％ｏ＜２．００の８７級相当の極低鉄損
材料を開発することができた。
ｍｍ 、 ８．２％Ｓ１．０．６゛％ＡＪ、 ０．
２０％Ｍｎ含有の無方向性珪素鋼板にあってＷ１％ｏり
０．８５、Ｗ１％ｏ＜２．００の８７級相当の極低鉄損
材料を開発することができた。
なお本発明の特徴のひとつである介在物については、１
μｍ以上の大きさの介在物の数量を指標とするのが、前
述した理由から最も好ましいと思われるが、その他の、
例えば介在物の大きさを変えた数量や、介在物の面積率
等を指標とすることも可能である。本発明の対象とする
材料の介在物は、第４図に示されるような粒度分布をし
ており、介在物の数量が減少すると、全サイズについて
、その数量が一定の関係のもとに減少し、また介在物の
面積率も減少する傾向を示す。
μｍ以上の大きさの介在物の数量を指標とするのが、前
述した理由から最も好ましいと思われるが、その他の、
例えば介在物の大きさを変えた数量や、介在物の面積率
等を指標とすることも可能である。本発明の対象とする
材料の介在物は、第４図に示されるような粒度分布をし
ており、介在物の数量が減少すると、全サイズについて
、その数量が一定の関係のもとに減少し、また介在物の
面積率も減少する傾向を示す。
第４図の（４）の材料では、５μｍ以上の介在物の・９
ｉ１ｓ、２個／ｍｍ２＋面積率０．０９３％、（Ｂ）の
材料では５μｍ以上の介在物の数量２．８個／ｍｍ”
＋面積率０．０２６％であるので、［１μｍ以上の介在
物の数量１２０個／ｍｍ”Ｊを指標とする代わりに、例
えば［５μｍ以上の介在物の数量１６個／ｍｍ２Ｊであ
るとか、「面積率０００９％」を指標とすることも可能
であり、これらの介在物数量表示は、いずれも実質的に
同一の内容を表わすものである。
ｉ１ｓ、２個／ｍｍ２＋面積率０．０９３％、（Ｂ）の
材料では５μｍ以上の介在物の数量２．８個／ｍｍ”
＋面積率０．０２６％であるので、［１μｍ以上の介在
物の数量１２０個／ｍｍ”Ｊを指標とする代わりに、例
えば［５μｍ以上の介在物の数量１６個／ｍｍ２Ｊであ
るとか、「面積率０００９％」を指標とすることも可能
であり、これらの介在物数量表示は、いずれも実質的に
同一の内容を表わすものである。
本発明の対象とする無方向性珪素鋼板は、鋼中介在物の
低減に留意したものであれば、常法に従って製造された
ものでよい。すなわち、吹錬を行った溶鋼を脱ガス処理
し、所定の成分に調整後、造塊を柱てインゴットにした
後分塊圧延を行いスラブとするか、連続鋳造法によりス
ラブにした後、熱同圧延を行い、つづいて１回ないし中
間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延を経て最終仕上焼鈍によ
って１棟品とするものである 次に本発明鋼で限定される成分組成の範囲について述べ
る。
低減に留意したものであれば、常法に従って製造された
ものでよい。すなわち、吹錬を行った溶鋼を脱ガス処理
し、所定の成分に調整後、造塊を柱てインゴットにした
後分塊圧延を行いスラブとするか、連続鋳造法によりス
ラブにした後、熱同圧延を行い、つづいて１回ないし中
間焼鈍をはさむ２回の冷間圧延を経て最終仕上焼鈍によ
って１棟品とするものである 次に本発明鋼で限定される成分組成の範囲について述べ
る。
Ｃ含有鎖は、０．００５重量％を超えると時効を起こし
、特性を劣化させるので０．００５重景ラリ下とする。
、特性を劣化させるので０．００５重景ラリ下とする。
Ｓ１含有量は、４．．０重量％を超えると冷延性が悪く
なり、２．５重量％未満では、電気抵抗が低く、鉄損が
増加して本発明の目的とする低鉄損珪素鋼板を提供する
ことより逸脱するので、２．５重量％を下限とする。
なり、２．５重量％未満では、電気抵抗が低く、鉄損が
増加して本発明の目的とする低鉄損珪素鋼板を提供する
ことより逸脱するので、２．５重量％を下限とする。
Ａ４含有量は、Ｓｌと同様、電気抵抗を高めて低鉄損化
に効果があるが、１．０重量％を超えると８１同様冷間
加工性が悪くなり、０゜２５重量％未満では鉄損が大幅
に劣化するので、０．２５重量％から１．０重量％まで
とする。
に効果があるが、１．０重量％を超えると８１同様冷間
加工性が悪くなり、０゜２５重量％未満では鉄損が大幅
に劣化するので、０．２５重量％から１．０重量％まで
とする。
Ｍｎ含有量は、熱間加工性の面から０．１重液％以上必
要であるが、■。０重量％を超えると磁性が劣化するの
で、０．１重量％から１゜０重量％までとする。
要であるが、■。０重量％を超えると磁性が劣化するの
で、０．１重量％から１゜０重量％までとする。
本発明は、以上の成分組成に溶製した鋼について、その
鋼中０１μｍ以上の大きさの介在物数量が、１２０２０
ｍｍ”以下であることが必要であり、その上最終製品板
におけるその平均結晶粒径Ｄ（μｍ）が、 １００＋３．５Ｘ（Ｓｉ＋Ａ（？％〕２く石＜：１７０
＋５．０Ｘ［Ｓｉ＋Ａ１１％〕２であることが要求され
、これによって本発明が所期した極めて低い鉄損の無方
向性珪素鋼板を得ることができるのである。
鋼中０１μｍ以上の大きさの介在物数量が、１２０２０
ｍｍ”以下であることが必要であり、その上最終製品板
におけるその平均結晶粒径Ｄ（μｍ）が、 １００＋３．５Ｘ（Ｓｉ＋Ａ（？％〕２く石＜：１７０
＋５．０Ｘ［Ｓｉ＋Ａ１１％〕２であることが要求され
、これによって本発明が所期した極めて低い鉄損の無方
向性珪素鋼板を得ることができるのである。
実施例
転炉で吹錬した溶鋼を脱ガス処理し、次いでＳｉ ：
Ｌ２％・、Ａ／ ： ０．６０％、Ｍｎ ： ０．２０
％を目標にして合金成分を添加し、調整したその溶鋼を
連続鋳造によりスラブとした。この際、一部のものには
脱酸処理、脱硫処理を強化し、また鋳込み時の大気によ
る酸化、窒化をＡｒシールで防ぎ、また脱ガス処理時間
を長くして介在物の浮上をはかる等、介在物の低減に努
めた。これらのスラブを１２００℃で加熱した後、熱間
圧延で２゜ｏ ｍ、ｍの板厚のコイルとし、酸洗後ＶＣ
２分割し、一方は９５０℃×３分の連続焼鈍後に０．５
０７Ｆ１７ＦＬの板厚に冷間圧延し、残る一方は、冷間
圧延により０．７０ＴｒＬｍの板厚とした後に９５０℃
×８分の連続焼鈍後、さらに冷間圧延により０．８５ｍ
ｍの最終板厚とした。
Ｌ２％・、Ａ／ ： ０．６０％、Ｍｎ ： ０．２０
％を目標にして合金成分を添加し、調整したその溶鋼を
連続鋳造によりスラブとした。この際、一部のものには
脱酸処理、脱硫処理を強化し、また鋳込み時の大気によ
る酸化、窒化をＡｒシールで防ぎ、また脱ガス処理時間
を長くして介在物の浮上をはかる等、介在物の低減に努
めた。これらのスラブを１２００℃で加熱した後、熱間
圧延で２゜ｏ ｍ、ｍの板厚のコイルとし、酸洗後ＶＣ
２分割し、一方は９５０℃×３分の連続焼鈍後に０．５
０７Ｆ１７ＦＬの板厚に冷間圧延し、残る一方は、冷間
圧延により０．７０ＴｒＬｍの板厚とした後に９５０℃
×８分の連続焼鈍後、さらに冷間圧延により０．８５ｍ
ｍの最終板厚とした。
これら、ｏ、５ｏｍｍとｏ、ｓ’ａｍｍの板厚の冷間圧
延コイルは、さらに２分割し、一方を１８０μｍの結晶
粒径の大きさにする従来の適正条件であった９３０℃×
５分間の仕上焼鈍を施し、他の一方は２００μｍ程度の
平均結晶粒径とするのに好適な５０℃高温仕上である９
８０℃×５分間の仕上焼鈍を施した。これらの鋼板の磁
気測定の結果と介在物、平均結晶粒径の測定結果を第１
表に示す。
延コイルは、さらに２分割し、一方を１８０μｍの結晶
粒径の大きさにする従来の適正条件であった９３０℃×
５分間の仕上焼鈍を施し、他の一方は２００μｍ程度の
平均結晶粒径とするのに好適な５０℃高温仕上である９
８０℃×５分間の仕上焼鈍を施した。これらの鋼板の磁
気測定の結果と介在物、平均結晶粒径の測定結果を第１
表に示す。
猶、介在物や平均結晶粒径は板厚断面についてなされた
ものである。
ものである。
第１表において符号１．Ｉ［は本発明の範囲内にあるも
ので、平均結晶粒径を１５０〜２５０μｍとすることに
より、０．８５ｍｍの鋼板でｗｌｏ／６ｏ＜０．８５＋
Ｗ１％０＜２．００と極めて良好な鉄損を示すものであ
る。符号■の材料は介在物の数量が本発明の範囲を外れ
て高（、最適結晶粒径である場合で本発明の材料に比較
して鉄損が著しく劣っている、以上説明したように本発
明鋼板にあっては、介在物量の制限と最適平均結晶粒径
との調整により、従来程度を著しく超える８７級の極低
鉄損の無方向性珪素鋼板を得ることができる。
ので、平均結晶粒径を１５０〜２５０μｍとすることに
より、０．８５ｍｍの鋼板でｗｌｏ／６ｏ＜０．８５＋
Ｗ１％０＜２．００と極めて良好な鉄損を示すものであ
る。符号■の材料は介在物の数量が本発明の範囲を外れ
て高（、最適結晶粒径である場合で本発明の材料に比較
して鉄損が著しく劣っている、以上説明したように本発
明鋼板にあっては、介在物量の制限と最適平均結晶粒径
との調整により、従来程度を著しく超える８７級の極低
鉄損の無方向性珪素鋼板を得ることができる。
第１図は、板厚０．８５ ｍｍ、 Ｓｉ ： Ｌ２％、
Ｍｎ：０．２％、ｌ ： ０．６％を含有する無方向性
珪素鋼板について、鋼中介在物の数量と鉄損の関係を示
したグラフである。 第２図は、鉄損と平均結晶粒径との関係を介在物の多い
材料と少ない材料について示したグラフである。 第８図は、最良の鉄損値を得るための最適平均粒径と（
Ｓｉ＋Ａｅ）含有量の関係を示すグラフである。 第４図は、本発明の材料の介在物のサイズ別分布を示し
たグラフである。 第１図 第２図 ＋Ｆ？均糸吉晶沫立径（νり 第３図 ０ ２ ３ ４ ８□・＋Ａ） （％ン
Ｍｎ：０．２％、ｌ ： ０．６％を含有する無方向性
珪素鋼板について、鋼中介在物の数量と鉄損の関係を示
したグラフである。 第２図は、鉄損と平均結晶粒径との関係を介在物の多い
材料と少ない材料について示したグラフである。 第８図は、最良の鉄損値を得るための最適平均粒径と（
Ｓｉ＋Ａｅ）含有量の関係を示すグラフである。 第４図は、本発明の材料の介在物のサイズ別分布を示し
たグラフである。 第１図 第２図 ＋Ｆ？均糸吉晶沫立径（νり 第３図 ０ ２ ３ ４ ８□・＋Ａ） （％ン
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量％で、Ｃ： ０．００５％以下、Ｓｉ ： ２
．５〜４．０％、Ａｇ ： ０．２５〜１．０％、Ｍｎ
： ０．１〜ｌ。０％を含み、残部が実質高にＦｅよ
りなる組成の鋼にあって、１μｍ以上の大きさの鋼中介
在物の数量を１２０個／ｍｍ”以下に当る量にし、かつ
上記Ｂｉ 、 Ａ＃含有量との関係で示される平均結晶
粒径りが、 １０叶ａ 、 ５ｘ（ｓｉ％＋Ａ１％〕２く石り１７叶
５．ＯＸ［：Ｓｉ％＋Ａ１％〕２の範囲内の値を示すも
のよりなる鉄損の少ない無方向性珪素鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57184161A JPS5974256A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 鉄損の少ない無方向性珪素鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57184161A JPS5974256A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 鉄損の少ない無方向性珪素鋼板 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5974256A true JPS5974256A (ja) | 1984-04-26 |
Family
ID=16148428
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57184161A Pending JPS5974256A (ja) | 1982-10-20 | 1982-10-20 | 鉄損の少ない無方向性珪素鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5974256A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61266059A (ja) * | 1985-05-20 | 1986-11-25 | Kawasaki Steel Corp | 角度精度の優れたステッピングモーター用電磁鋼板 |
| EP0655509A1 (en) * | 1993-09-29 | 1995-05-31 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented silicon steel sheet and method |
| JPH1088298A (ja) * | 1996-09-19 | 1998-04-07 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板 |
| US10724121B2 (en) | 2003-01-25 | 2020-07-28 | Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg | Thermostable and corrosion-resistant cast nickel-chromium alloy |
-
1982
- 1982-10-20 JP JP57184161A patent/JPS5974256A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61266059A (ja) * | 1985-05-20 | 1986-11-25 | Kawasaki Steel Corp | 角度精度の優れたステッピングモーター用電磁鋼板 |
| EP0655509A1 (en) * | 1993-09-29 | 1995-05-31 | Kawasaki Steel Corporation | Non-oriented silicon steel sheet and method |
| JPH1088298A (ja) * | 1996-09-19 | 1998-04-07 | Nkk Corp | 無方向性電磁鋼板 |
| US10724121B2 (en) | 2003-01-25 | 2020-07-28 | Schmidt + Clemens Gmbh + Co. Kg | Thermostable and corrosion-resistant cast nickel-chromium alloy |
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