JP3531779B2 - 磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法及び磁気異方性の小さな低級電磁鋼板 - Google Patents
磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法及び磁気異方性の小さな低級電磁鋼板Info
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- H01F1/14775—Fe-Si based alloys in the form of sheets
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Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、汎用モータ、小
型モーター等の鉄心材料として好適な安価で磁気異方性
の小さな低級電磁鋼板の製造方法に関する。
型モーター等の鉄心材料として好適な安価で磁気異方性
の小さな低級電磁鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】無方向性電磁鋼板は、磁気特性の板面内
異方性が小さいという特徴を活かしてモーター等の回転
機の鉄心材料に多く用いられており、磁気特性として鉄
損と磁束密度が重視される。近年、これらの無方向性電
磁鋼板に対する品質向上の要求は、電気機器の省電力、
高効率、小型化の観点から益々強くなってきている。周
知のごとく、電磁鋼板としてはSi添加等により磁気特性
を向上させたものが一般的であるが、家電用または小型
の汎用モータ等では、稼働時間が短く、負荷も小さいこ
とから、それほどの低鉄損材は必要としない。このよう
な家電用または小型の汎用モータ等に用いられる電磁鋼
板としては、経済性と電磁特性とのかねあいが重視され
てきており、ある程度の鉄損の上昇を許容した安価な低
級電磁鋼板（本明細書においては、鉄損Ｗ15/50 が８〜
11Ｗ／Kgの電磁鋼板のことをいう）が求められている。
異方性が小さいという特徴を活かしてモーター等の回転
機の鉄心材料に多く用いられており、磁気特性として鉄
損と磁束密度が重視される。近年、これらの無方向性電
磁鋼板に対する品質向上の要求は、電気機器の省電力、
高効率、小型化の観点から益々強くなってきている。周
知のごとく、電磁鋼板としてはSi添加等により磁気特性
を向上させたものが一般的であるが、家電用または小型
の汎用モータ等では、稼働時間が短く、負荷も小さいこ
とから、それほどの低鉄損材は必要としない。このよう
な家電用または小型の汎用モータ等に用いられる電磁鋼
板としては、経済性と電磁特性とのかねあいが重視され
てきており、ある程度の鉄損の上昇を許容した安価な低
級電磁鋼板（本明細書においては、鉄損Ｗ15/50 が８〜
11Ｗ／Kgの電磁鋼板のことをいう）が求められている。
【０００３】低級電磁鋼板の製造方法として、特公平５
ー８０５２７号公報には、Ｃ：0.015 〜0.08％、Si：0.
05％以下、Al：0.005 〜0.040 ％、Al／Ｎ：3 以上のAl
キルド鋼を1150℃以下に加熱し、熱延、冷延、連続焼鈍
後に過時効処理を350 〜500℃で2 〜10分行うことが開
示されている。
ー８０５２７号公報には、Ｃ：0.015 〜0.08％、Si：0.
05％以下、Al：0.005 〜0.040 ％、Al／Ｎ：3 以上のAl
キルド鋼を1150℃以下に加熱し、熱延、冷延、連続焼鈍
後に過時効処理を350 〜500℃で2 〜10分行うことが開
示されている。
【０００４】また、特開昭５８ー１７１５２７号公報に
は、Ｃ：0.005 〜0.08％、sol.Al：0.002 〜0.080 ％を
含有する鋼材を、熱延仕上げ温度640 〜860 ℃、巻取り
温度600 〜760 ℃で熱延することが開示されている。
は、Ｃ：0.005 〜0.08％、sol.Al：0.002 〜0.080 ％を
含有する鋼材を、熱延仕上げ温度640 〜860 ℃、巻取り
温度600 〜760 ℃で熱延することが開示されている。
【０００５】更に特開昭６４ー５５３３７号公報には、
Ｃ：0.006 〜0.08％、Si：1.5 ％以下を含有する鋼板
を、連続焼鈍後に450 〜750 ℃の急冷開始温度から、10
00℃／sec を超える冷却速度で急冷開始し、次いで300
〜550 ℃にて60秒以上の過時効処理を行うことが開示さ
れている。
Ｃ：0.006 〜0.08％、Si：1.5 ％以下を含有する鋼板
を、連続焼鈍後に450 〜750 ℃の急冷開始温度から、10
00℃／sec を超える冷却速度で急冷開始し、次いで300
〜550 ℃にて60秒以上の過時効処理を行うことが開示さ
れている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】回転機器鉄心向けの電
磁鋼板には、磁気異方性が少なく、板面のあらゆる方向
の平均値の磁気特性が均一であることが求められてい
る。従って、回転機器を対象とした鋼板の鉄損、磁束密
度の評価方法としては、その励磁状態に近いリング試料
での磁気特性の評価が適切であり、この試験法で良好な
特性が得られることが重要である。
磁鋼板には、磁気異方性が少なく、板面のあらゆる方向
の平均値の磁気特性が均一であることが求められてい
る。従って、回転機器を対象とした鋼板の鉄損、磁束密
度の評価方法としては、その励磁状態に近いリング試料
での磁気特性の評価が適切であり、この試験法で良好な
特性が得られることが重要である。
【０００７】しかしながら、上述の製造方法による鋼板
は、圧延方向と圧延直角方向からエプスタイン試料を採
取して測定するＪＩＳーＣ２５５０法では目標特性が得
られても、リング試料により測定した場合には必ずしも
良好な特性が得られない。
は、圧延方向と圧延直角方向からエプスタイン試料を採
取して測定するＪＩＳーＣ２５５０法では目標特性が得
られても、リング試料により測定した場合には必ずしも
良好な特性が得られない。
【０００８】近年、リング試料で測定しても良好な磁気
特性が得られる無方向性電磁鋼板の開発が進められてい
るが、上述のようなＣ：0.01％以上を含む電磁鋼板につ
いてはこれまで検討されておらず、従来技術では充分で
はない。
特性が得られる無方向性電磁鋼板の開発が進められてい
るが、上述のようなＣ：0.01％以上を含む電磁鋼板につ
いてはこれまで検討されておらず、従来技術では充分で
はない。
【０００９】本発明は、このような課題を解決するため
になされたもので、磁気異方性の小さな低級無方向性電
磁鋼板の製造方法、及び磁気異方性の小さな低級無方向
性電磁鋼板を提供することを目的としている。
になされたもので、磁気異方性の小さな低級無方向性電
磁鋼板の製造方法、及び磁気異方性の小さな低級無方向
性電磁鋼板を提供することを目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記課題は、重量％で、
Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.05〜0.3 ％、Al：0.004%以下
（０を含む）、Mn：0.1 〜0.5 ％、S ：0.01％以下（０
を含む）、Ti：0.005％以下（０を含む）、Nb：0.001
％以下（０を含む）、残部実質的にFeからなるスラブを
加熱後、Ar3 変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延し、つ
いで、700 〜630 ℃で巻き取り、その後冷間圧延し、連
続焼鈍において仕上げ焼鈍後の冷却を冷却速度を20℃／
sec 以下で行うことを特徴とする磁気異方性の小さな低
級電磁鋼板の製造方法、及びこの方法によって製造され
る磁気異方性の小さな低級電磁鋼板によって解決され
る。ここに、「低級電磁鋼板」とは、前述のように鉄損
Ｗ15 /50 が８〜11Ｗ／Kgの電磁鋼板のことをいう。ま
た、「残部実質的にFeからなる」というのは、Feの他に
不可避不純物及び本発明の作用効果に実質的に影響を与
えない微量の他の元素を含みうることをいう。
Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.05〜0.3 ％、Al：0.004%以下
（０を含む）、Mn：0.1 〜0.5 ％、S ：0.01％以下（０
を含む）、Ti：0.005％以下（０を含む）、Nb：0.001
％以下（０を含む）、残部実質的にFeからなるスラブを
加熱後、Ar3 変態点以上の仕上げ温度で熱間圧延し、つ
いで、700 〜630 ℃で巻き取り、その後冷間圧延し、連
続焼鈍において仕上げ焼鈍後の冷却を冷却速度を20℃／
sec 以下で行うことを特徴とする磁気異方性の小さな低
級電磁鋼板の製造方法、及びこの方法によって製造され
る磁気異方性の小さな低級電磁鋼板によって解決され
る。ここに、「低級電磁鋼板」とは、前述のように鉄損
Ｗ15 /50 が８〜11Ｗ／Kgの電磁鋼板のことをいう。ま
た、「残部実質的にFeからなる」というのは、Feの他に
不可避不純物及び本発明の作用効果に実質的に影響を与
えない微量の他の元素を含みうることをいう。
【００１１】（発明に至る経緯）本発明者らは、磁気異
方性の小さな低級電磁鋼板を得るために、Alを添加しな
いSiキルド鋼をベースに鋼成分、熱延条件、焼鈍条件の
観点から種々実験、検討を行った。
方性の小さな低級電磁鋼板を得るために、Alを添加しな
いSiキルド鋼をベースに鋼成分、熱延条件、焼鈍条件の
観点から種々実験、検討を行った。
【００１２】＜熱延条件＞鉄損（Ｗ15/50 ）が８〜11Ｗ
／kgクラスの低級材における磁束密度の安定性向上およ
びリング特性を向上するために、初めに熱延条件の検討
を行った。
／kgクラスの低級材における磁束密度の安定性向上およ
びリング特性を向上するために、初めに熱延条件の検討
を行った。
【００１３】従来、変態を有する極低炭素（0.005 ％以
下）の低Si鋼では、磁束密度向上やゲージ変動低減のた
めに、熱延仕上げ温度は、Ar3 変態点以下のα域とされ
てきた。また、上述のような0.01％以上の炭素を含有す
る電磁鋼板の熱間圧延においても熱延仕上げ温度はα域
とされている。この理由は、熱延仕上げ温度をAr3 変態
点以上にすると、熱延組織が細粒化し粒界から核発生す
る（１１１）粒が増加するために磁束密度が低下すると
されているためである。
下）の低Si鋼では、磁束密度向上やゲージ変動低減のた
めに、熱延仕上げ温度は、Ar3 変態点以下のα域とされ
てきた。また、上述のような0.01％以上の炭素を含有す
る電磁鋼板の熱間圧延においても熱延仕上げ温度はα域
とされている。この理由は、熱延仕上げ温度をAr3 変態
点以上にすると、熱延組織が細粒化し粒界から核発生す
る（１１１）粒が増加するために磁束密度が低下すると
されているためである。
【００１４】しかしながら、本発明者らは、鉄損（Ｗ15
/50 ）が８〜11Ｗ／kgクラスの低級電磁鋼板の製造方法
を詳細に検討し、0.01％以上の炭素を含有する電磁鋼板
の磁気異方性の改善には、熱延仕上げ温度はAr3 変態点
以上のγ域仕上げが有効であること、磁束密度は巻き取
り温度の適正化により安定向上することを見出した。以
下に実験結果を述べる。
/50 ）が８〜11Ｗ／kgクラスの低級電磁鋼板の製造方法
を詳細に検討し、0.01％以上の炭素を含有する電磁鋼板
の磁気異方性の改善には、熱延仕上げ温度はAr3 変態点
以上のγ域仕上げが有効であること、磁束密度は巻き取
り温度の適正化により安定向上することを見出した。以
下に実験結果を述べる。
【００１５】Ｃ：0.032 ％、Si：0.12％、Al：0.001
％、Mn：0.25％、S ：0.003 ％を含有する鋼を溶製し、
仕上げ温度を760 ℃〜890 ℃、巻き取り温度を580 ℃〜
700 ℃の範囲で熱間圧延し板厚2.5mm 厚とした。酸洗
後、冷間圧延にて0.5mm 厚とした後、720 ℃で1 分間の
連続焼鈍を行った。焼鈍板より外径45mm- 内径33mmのリ
ング試料を打ち抜き、5 枚重ねにより磁気特性を測定し
た。
％、Mn：0.25％、S ：0.003 ％を含有する鋼を溶製し、
仕上げ温度を760 ℃〜890 ℃、巻き取り温度を580 ℃〜
700 ℃の範囲で熱間圧延し板厚2.5mm 厚とした。酸洗
後、冷間圧延にて0.5mm 厚とした後、720 ℃で1 分間の
連続焼鈍を行った。焼鈍板より外径45mm- 内径33mmのリ
ング試料を打ち抜き、5 枚重ねにより磁気特性を測定し
た。
【００１６】図１、図２に、熱延仕上げ温度と磁気特性
（リング磁束密度Ｂ50、リング鉄損Ｗ15/50 ）の関係を
示す。図１、図２のデータにおける巻き取り温度は650
℃〜680 ℃の範囲である。熱延仕上げ温度がAr3 変態点
以上になるとリング磁束密度が向上し、鉄損は低減す
る。なお、この鋼のAr3 変態点は852 ℃であった。この
ように低炭素系の電磁鋼板では、仕上げ温度をAr3 変態
点以上にすると、リング磁気特性が改善される。
（リング磁束密度Ｂ50、リング鉄損Ｗ15/50 ）の関係を
示す。図１、図２のデータにおける巻き取り温度は650
℃〜680 ℃の範囲である。熱延仕上げ温度がAr3 変態点
以上になるとリング磁束密度が向上し、鉄損は低減す
る。なお、この鋼のAr3 変態点は852 ℃であった。この
ように低炭素系の電磁鋼板では、仕上げ温度をAr3 変態
点以上にすると、リング磁気特性が改善される。
【００１７】図３は、熱延仕上げ温度をAr3 変態点以上
である860 ℃〜880 ℃の範囲として、リング磁束密度に
及ぼす巻き取り温度の依存性を調査した結果を示すもの
である。巻き取り温度が630 ℃以下になると磁束密度が
低下する。これは、熱延板粒径が小さくなるためである
と考えられる。また、巻取り温度が700 ℃以上でもリン
グ磁束密度は大きくなるが、鋼板表層のスケール生成量
が多くなり、酸洗性が著しく劣化するので、巻き取り温
度の上限は700 ℃とする。
である860 ℃〜880 ℃の範囲として、リング磁束密度に
及ぼす巻き取り温度の依存性を調査した結果を示すもの
である。巻き取り温度が630 ℃以下になると磁束密度が
低下する。これは、熱延板粒径が小さくなるためである
と考えられる。また、巻取り温度が700 ℃以上でもリン
グ磁束密度は大きくなるが、鋼板表層のスケール生成量
が多くなり、酸洗性が著しく劣化するので、巻き取り温
度の上限は700 ℃とする。
【００１８】このように、0.01％以上の炭素を含有する
電磁鋼板は、従来の0.005 ％以下の極低炭素系の電磁鋼
板と比較すると、粒成長性が著しく劣化するためにγ域
仕上げによる微細化の影響は小さく、むしろ圧延加工後
の変態点通過による集合組織の改善効果が大きくなる。
従って、仕上げ温度と巻き取り温度の最適な組み合わせ
により、リング特性を向上することが可能になる。
電磁鋼板は、従来の0.005 ％以下の極低炭素系の電磁鋼
板と比較すると、粒成長性が著しく劣化するためにγ域
仕上げによる微細化の影響は小さく、むしろ圧延加工後
の変態点通過による集合組織の改善効果が大きくなる。
従って、仕上げ温度と巻き取り温度の最適な組み合わせ
により、リング特性を向上することが可能になる。
【００１９】＜仕上げ焼鈍後の冷却速度＞冷間圧延後、
連続焼鈍による仕上げ焼鈍を行う。仕上げ焼鈍における
焼鈍温度は所望とする鉄損に応じて650 〜820 ℃の範囲
で実施し、Ｗ15/50 を８〜11Ｗ／kgとする。ところが、
本願で対象とする0.01％以上の炭素を含有する電磁鋼板
では、焼鈍後の炭素の存在状態により時効が起こり鉄損
が大きく劣化する。そこで、均熱後の冷却速度の制御に
より炭素の存在状態を変化させて磁気時効との関係を調
査した。以下に実験結果を示す。
連続焼鈍による仕上げ焼鈍を行う。仕上げ焼鈍における
焼鈍温度は所望とする鉄損に応じて650 〜820 ℃の範囲
で実施し、Ｗ15/50 を８〜11Ｗ／kgとする。ところが、
本願で対象とする0.01％以上の炭素を含有する電磁鋼板
では、焼鈍後の炭素の存在状態により時効が起こり鉄損
が大きく劣化する。そこで、均熱後の冷却速度の制御に
より炭素の存在状態を変化させて磁気時効との関係を調
査した。以下に実験結果を示す。
【００２０】Ｃ：0.032％、Si：0.12％、Al：0.001％、
Mn：0.25％、Ｓ：0.003 ％を含有する鋼を、仕上げ温度
875 ℃、巻き取り温度660 ℃で熱間圧延し、冷間圧延に
て0.5mm 厚とした後、720 ℃で1 分間の均熱焼鈍後に、
冷却速度を5 ℃/sec、10℃/sec、20℃/sec、50℃/sec、
100 ℃/secとした焼鈍板をそれぞれ作製した。各焼鈍板
より外径45mm、内径33mmのリング試料を打ち抜き、5 枚
重ねにより時効処理前のリング鉄損Ｗ1 （Ｗ15/50 ）を
測定した。次に、200 ℃×100 時間の時効熱処理を施
し、時効処理後のリング鉄損Ｗ2 （Ｗ15/50 ）を測定し
た。なお、時効による鉄損劣化率（ΔＷ15/50 ）は、以
下の（１）式より求めた。
Mn：0.25％、Ｓ：0.003 ％を含有する鋼を、仕上げ温度
875 ℃、巻き取り温度660 ℃で熱間圧延し、冷間圧延に
て0.5mm 厚とした後、720 ℃で1 分間の均熱焼鈍後に、
冷却速度を5 ℃/sec、10℃/sec、20℃/sec、50℃/sec、
100 ℃/secとした焼鈍板をそれぞれ作製した。各焼鈍板
より外径45mm、内径33mmのリング試料を打ち抜き、5 枚
重ねにより時効処理前のリング鉄損Ｗ1 （Ｗ15/50 ）を
測定した。次に、200 ℃×100 時間の時効熱処理を施
し、時効処理後のリング鉄損Ｗ2 （Ｗ15/50 ）を測定し
た。なお、時効による鉄損劣化率（ΔＷ15/50 ）は、以
下の（１）式より求めた。
【００２１】
ΔＷ15/50 （％）= （Ｗ2 −Ｗ1 ）／Ｗ1 ×100 （１）
図４に、仕上げ焼鈍後の冷却速度と鉄損劣化率（ΔＷ
15/50 ）との関係を示す。
15/50 ）との関係を示す。
【００２２】図４より、均熱後の冷却速度を20℃／sec
以下にすると、時効による鉄損劣化率（ΔＷ15/50 ）は
15％以下に制御できる。ΔＷ15/50 を15％以下に制御す
ると、家電用または小型の汎用モータ等の、稼働時間が
短く、負荷も小さな電気品に使用する電磁鋼板としては
特に支障が生じないレベルになる。以上の検討より、連
続焼鈍における仕上げ焼鈍後の冷却速度は、20℃／sec
以下とする。
以下にすると、時効による鉄損劣化率（ΔＷ15/50 ）は
15％以下に制御できる。ΔＷ15/50 を15％以下に制御す
ると、家電用または小型の汎用モータ等の、稼働時間が
短く、負荷も小さな電気品に使用する電磁鋼板としては
特に支障が生じないレベルになる。以上の検討より、連
続焼鈍における仕上げ焼鈍後の冷却速度は、20℃／sec
以下とする。
【００２３】＜成分＞次にこの発明に従う電磁鋼板の化
学成分の限定理由について説明する。
学成分の限定理由について説明する。
【００２４】Ｃ：0.01〜0.05％
８Ｗ／kg以上の鉄損Ｗ15/50 を許容する場合は、Ｃは0.
01％未満とする必要がない。Ｃを0.01％未満とするため
には、転炉出鋼後に２次精錬による脱ガス処理が必要と
なり、又、添加原料であるフェロMn、フェロSi等も低Ｃ
の高品位なものが必要となって製鋼コストの上昇を招
く。よって、本発明においてはＣを0.01％以上に規定す
る。一方、Ｃが0.05％を超えると単純な冷却速度の制御
だけでは磁気時効による鉄損劣化率を15％以下に制御で
きないので、Ｃを0.05％以下に規定する。
01％未満とする必要がない。Ｃを0.01％未満とするため
には、転炉出鋼後に２次精錬による脱ガス処理が必要と
なり、又、添加原料であるフェロMn、フェロSi等も低Ｃ
の高品位なものが必要となって製鋼コストの上昇を招
く。よって、本発明においてはＣを0.01％以上に規定す
る。一方、Ｃが0.05％を超えると単純な冷却速度の制御
だけでは磁気時効による鉄損劣化率を15％以下に制御で
きないので、Ｃを0.05％以下に規定する。
【００２５】Si：0.05〜0.3 ％
Siは、固有抵抗増加による鉄損改善のために必要な元素
であるが、本願ではＷ 15/50 が８〜11Ｗ／kgクラスの低
級材が対象であり、過剰のSi添加は経済的に不利である
ので0.3 ％を上限とする。また、酸化物系介在物を低減
するための最低脱酸Si量として0.05％以上が必要であ
る。
であるが、本願ではＷ 15/50 が８〜11Ｗ／kgクラスの低
級材が対象であり、過剰のSi添加は経済的に不利である
ので0.3 ％を上限とする。また、酸化物系介在物を低減
するための最低脱酸Si量として0.05％以上が必要であ
る。
【００２６】Al：0.004%以下
Alは、0.004%以上含まれるとAlN の微細析出が生じて粒
成長性が著しく劣化するため、鉄損制御の観点から規定
する。
成長性が著しく劣化するため、鉄損制御の観点から規定
する。
【００２７】Mn：0.1 〜0.5 ％
Mnは熱間延性の改善に有効な元素であり、0.1 ％未満で
はその効果がない。含有量が多くなると磁束密度が低下
し、経済的にも不利になるために、上限は0.5％とす
る。
はその効果がない。含有量が多くなると磁束密度が低下
し、経済的にも不利になるために、上限は0.5％とす
る。
【００２８】Ｓ：0.01％以下（０を含む）
磁気特性に有害なMnＳ、CuＳ等の硫化物を生成させる元
素であるが、0.01％以下に規定すれば、本対象材では特
に問題にはならない。
素であるが、0.01％以下に規定すれば、本対象材では特
に問題にはならない。
【００２９】Ti：0.005 ％以下（０を含む）
0.005 ％を越えるとTiN の影響が顕在化してリング磁気
特性を劣化させる。よって、0.005 ％以下、好ましくは
0.003 ％以下とする。
特性を劣化させる。よって、0.005 ％以下、好ましくは
0.003 ％以下とする。
【００３０】Nb：0.001 ％以下（０を含む）
Nb(C,N) を形成し、粒成長性を著しく劣化させるので、
0.001 ％以下に規定する。
0.001 ％以下に規定する。
【００３１】さらに、他の元素について好ましい範囲を
以下に記載する。
以下に記載する。
【００３２】Ｎ：0.005 ％以下
ＮはAlＮ等の窒化物となり鉄損を悪化させるので、0.00
5 ％以下とすることが好ましい。
5 ％以下とすることが好ましい。
【００３３】Ｏ：0.015 ％以下
ＯはAl、Si、Mnと結合して酸化物を形成し磁気特性を悪
化させるので、0.015％以下とすることが好ましい。
化させるので、0.015％以下とすることが好ましい。
【００３４】
【発明の効果】本発明においては、鋼の成分とスラブ加
熱温度、熱延仕上げ温度、巻取り温度、仕上げ焼鈍後の
冷却速度を前記のように規定しているので、汎用モー
タ、小型モータ等の、高度の低鉄損を必要としない鉄心
材料に好適な磁気異方性の小さな低級無方向性電磁鋼板
を得ることができる。
熱温度、熱延仕上げ温度、巻取り温度、仕上げ焼鈍後の
冷却速度を前記のように規定しているので、汎用モー
タ、小型モータ等の、高度の低鉄損を必要としない鉄心
材料に好適な磁気異方性の小さな低級無方向性電磁鋼板
を得ることができる。
【００３５】
【実施例】表１に示す組成のスラブを表２に示す種々の
熱延条件（仕上げ温度、巻取り温度）により圧延し、板
厚2.5mm の熱延鋼板を得た。酸洗後、板厚0.5mm まで冷
間圧延し、鋼板番号１〜８の鋼板は720 ℃×１分の仕上
げ焼鈍、鋼板番号９、10の鋼板は810 ℃×１分の仕上げ
焼鈍をそれぞれ施し、所定の冷却速度で焼鈍コイルを作
製した。次に、放電加工により外径45mm、内径33mmのリ
ング試料を打ち抜き、5 枚重ねによるリング磁気特性を
測定した。その後、200 ℃×100 時間の時効熱処理を施
し、時効後の磁気特性を測定し、（１）式に基づいて鉄
損劣化率を求めた。結果を表２に示す。
熱延条件（仕上げ温度、巻取り温度）により圧延し、板
厚2.5mm の熱延鋼板を得た。酸洗後、板厚0.5mm まで冷
間圧延し、鋼板番号１〜８の鋼板は720 ℃×１分の仕上
げ焼鈍、鋼板番号９、10の鋼板は810 ℃×１分の仕上げ
焼鈍をそれぞれ施し、所定の冷却速度で焼鈍コイルを作
製した。次に、放電加工により外径45mm、内径33mmのリ
ング試料を打ち抜き、5 枚重ねによるリング磁気特性を
測定した。その後、200 ℃×100 時間の時効熱処理を施
し、時効後の磁気特性を測定し、（１）式に基づいて鉄
損劣化率を求めた。結果を表２に示す。
【００３６】表２において、冷却速度は、連続焼鈍にお
ける仕上げ焼鈍後の冷却速度を示す。また、Ｂ50、Ｗ
15/50 はそれぞれリング磁気特性を示す。
ける仕上げ焼鈍後の冷却速度を示す。また、Ｂ50、Ｗ
15/50 はそれぞれリング磁気特性を示す。
【００３７】
【表１】
【００３８】
【表２】
【００３９】鋼板番号１の本発明鋼板では、リング鉄損
Ｗ15/50 は、9.85Ｗ／kgと小さく、８〜11Ｗ／kgの範囲
に入っており、リング磁束密度Ｂ50も大きい。これに対
し、仕上げ温度がAr3 変態点未満である鋼板番号２のも
の、巻取り温度が本発明範囲以下である鋼板番号３のも
のは、いずれもリング鉄損Ｗ15/50 が11以上となってお
り、リング磁束密度Ｂ50が小さい。鋼板番号４のもの
は、仕上げ焼鈍後の冷却速度が本発明の範囲より大きい
ため、鉄損劣化率が15％を越えている。
Ｗ15/50 は、9.85Ｗ／kgと小さく、８〜11Ｗ／kgの範囲
に入っており、リング磁束密度Ｂ50も大きい。これに対
し、仕上げ温度がAr3 変態点未満である鋼板番号２のも
の、巻取り温度が本発明範囲以下である鋼板番号３のも
のは、いずれもリング鉄損Ｗ15/50 が11以上となってお
り、リング磁束密度Ｂ50が小さい。鋼板番号４のもの
は、仕上げ焼鈍後の冷却速度が本発明の範囲より大きい
ため、鉄損劣化率が15％を越えている。
【００４０】鋼板番号５のものは、Ｃの範囲が本発明の
範囲を下回っているため、リング鉄損Ｗ15/50 が８を下
回っている。鋼板番号６のものは、Ｃの範囲が本発明の
範囲を上回っているため、鉄損劣化率が非常に大きくな
っている。鋼板番号７、９、10のものは、それぞれAl、
Ti、Nbが本発明の範囲を外れているため、リング鉄損Ｗ
15/50 が11を上回わると共に、リング磁束密度Ｂ50が小
さい。鋼板番号８のものは、Mnが本発明の範囲を外れて
いるため、リング鉄損Ｗ15/50 は小さいものの、リング
磁束密度Ｂ50も小さくなっている。
範囲を下回っているため、リング鉄損Ｗ15/50 が８を下
回っている。鋼板番号６のものは、Ｃの範囲が本発明の
範囲を上回っているため、鉄損劣化率が非常に大きくな
っている。鋼板番号７、９、10のものは、それぞれAl、
Ti、Nbが本発明の範囲を外れているため、リング鉄損Ｗ
15/50 が11を上回わると共に、リング磁束密度Ｂ50が小
さい。鋼板番号８のものは、Mnが本発明の範囲を外れて
いるため、リング鉄損Ｗ15/50 は小さいものの、リング
磁束密度Ｂ50も小さくなっている。
【図１】 熱延仕上げ温度とリング磁束密度の関係を示
す図である。
す図である。
【図２】 熱延仕上げ温度とリング鉄損の関係を示す図
である。
である。
【図３】 熱延巻取り温度とリング磁束密度の関係を示
す図である。
す図である。
【図４】 仕上げ焼鈍後の冷却速度と鉄損変化率の関係
を示す図である。
を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平４−48031（ＪＰ，Ａ)
特開 平４−323320（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−33063（ＪＰ，Ａ)
特開 昭51−12324（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−287382（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C21D 8/12
C22C 38/00 - 38/60
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：0.01〜0.05％、Si：0.05
〜0.3 ％、Al：0.004%以下（０を含む）、Mn：0.1 〜0.
5 ％、Ｓ：0.01％以下（０を含む）、Ti：0.005 ％以下
（０を含む）、Nb：0.001 ％以下（０を含む）、残部実
質的にFeからなるスラブを加熱後、Ar3 変態点以上の仕
上げ温度で熱間圧延し、ついで、700〜630 ℃で巻き取
り、その後冷間圧延し、連続焼鈍において仕上げ焼鈍後
の冷却を冷却速度20℃／sec 以下で行うことを特徴とす
る磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 請求項１に記載される方法によって製造
された磁気異方性の小さな低級電磁鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30295096A JP3531779B2 (ja) | 1996-11-14 | 1996-11-14 | 磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法及び磁気異方性の小さな低級電磁鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP30295096A JP3531779B2 (ja) | 1996-11-14 | 1996-11-14 | 磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法及び磁気異方性の小さな低級電磁鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH10140242A JPH10140242A (ja) | 1998-05-26 |
| JP3531779B2 true JP3531779B2 (ja) | 2004-05-31 |
Family
ID=17915108
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP30295096A Expired - Fee Related JP3531779B2 (ja) | 1996-11-14 | 1996-11-14 | 磁気異方性の小さな低級電磁鋼板の製造方法及び磁気異方性の小さな低級電磁鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3531779B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102453837B (zh) * | 2010-10-25 | 2013-07-17 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种高磁感无取向硅钢的制造方法 |
-
1996
- 1996-11-14 JP JP30295096A patent/JP3531779B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH10140242A (ja) | 1998-05-26 |
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