JPS5970444A - セミマクロ偏析のない連続鋳造鋳片の製造方法 - Google Patents
セミマクロ偏析のない連続鋳造鋳片の製造方法Info
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- JPS5970444A JPS5970444A JP17888582A JP17888582A JPS5970444A JP S5970444 A JPS5970444 A JP S5970444A JP 17888582 A JP17888582 A JP 17888582A JP 17888582 A JP17888582 A JP 17888582A JP S5970444 A JPS5970444 A JP S5970444A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
- B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、セミマクロ偏析のない連続鋳造鋳片の製造
方法に関するものである。
方法に関するものである。
近年、連続鋳造法において、鋳片内の未凝固溶鋼を電磁
攪拌し−これによって、鋳片中心部に等軸晶を安定して
発生させ、かくして、マクロ的な中心偏析を分散、消滅
させることが可能となった。
攪拌し−これによって、鋳片中心部に等軸晶を安定して
発生させ、かくして、マクロ的な中心偏析を分散、消滅
させることが可能となった。
第１図には、電磁攪拌の有無による鋳片中心部の成分偏
析状態が示されている。第１図から明らかなように、電
磁攪拌を行なった場合には、鋳片の中心偏析が、電磁攪
拌を行なわなかった場合に比べて大巾に減少しているこ
とがわかる。
析状態が示されている。第１図から明らかなように、電
磁攪拌を行なった場合には、鋳片の中心偏析が、電磁攪
拌を行なわなかった場合に比べて大巾に減少しているこ
とがわかる。
第１図の結果は、鋳込速度０．９ｍ１ｍ１ｎ＋溶鋼過
□熱度２５℃の条件で鋳造した２５０器厚×２３
０絹巾の鋳片を、厚み方向で１ｍ＋毎に殺剤した切粉を
化学分析することによシ得られたものである。
□熱度２５℃の条件で鋳造した２５０器厚×２３
０絹巾の鋳片を、厚み方向で１ｍ＋毎に殺剤した切粉を
化学分析することによシ得られたものである。
しかし、第２図（ｂ）の鋳込方向断面の凝固組織図に示
されるように、鋳片内未凝固溶鋼を電磁攪拌することに
よって得られた鋳片には必らず、Ｖ状に連なる偏析バン
ドが存在している。第２図（ａ）に２− 電磁攪拌を行なわなかった場合の凝固組織図が示されて
いるが、この場合には中心偏析は存在するが■偏析は生
じていない。
されるように、鋳片内未凝固溶鋼を電磁攪拌することに
よって得られた鋳片には必らず、Ｖ状に連なる偏析バン
ドが存在している。第２図（ａ）に２− 電磁攪拌を行なわなかった場合の凝固組織図が示されて
いるが、この場合には中心偏析は存在するが■偏析は生
じていない。
一上記Ｖ偏析の生じている鋳片の中心部の凝固組織を１
０倍程度に拡大して観察すると、第３図に示されるよう
に、等軸晶の粒間に島状の偏析、すなわちセミマクロ偏
析が存在し、この偏析が断続的に連なってＶ字状の偏析
パターンを形成していることがわかる。この■偏析は、
凝固末期の腕片中心部において、固液共存相内の液相が
高固相率側に吸引され、流動、集積して形成されるもの
と考えられている。■偏析部分は、凝固時にとり残され
たきわめて高濃度の溶質ケ含んでいるばかシか＋ Ｍｎ
とＳの濃縮に伴ってＭｎＳの生成場所となシ、さらには
凝固遅れによってボイドを生成し易いなど種々の問題の
発生原因となる。
０倍程度に拡大して観察すると、第３図に示されるよう
に、等軸晶の粒間に島状の偏析、すなわちセミマクロ偏
析が存在し、この偏析が断続的に連なってＶ字状の偏析
パターンを形成していることがわかる。この■偏析は、
凝固末期の腕片中心部において、固液共存相内の液相が
高固相率側に吸引され、流動、集積して形成されるもの
と考えられている。■偏析部分は、凝固時にとり残され
たきわめて高濃度の溶質ケ含んでいるばかシか＋ Ｍｎ
とＳの濃縮に伴ってＭｎＳの生成場所となシ、さらには
凝固遅れによってボイドを生成し易いなど種々の問題の
発生原因となる。
上述の問題を・解決する方法として、電磁攪拌に代表さ
れるように、凝固組織を可能な限シ微細化することでセ
ミマクロ偏析を分散する努力が払われているが、未だ完
全な解決を見ていない。これ３− は、従来方法では固液共存相内の液相の流動を十分に抑
制し得なかったからである。Ｈｌｊち、高溶質濃度の液
相を高固相率側へ吸引、流動させる駆動力は、凝固収縮
および隣接するロール間での鋳片のふくらみ現象、所謂
バルジングであシ、これらをコントロールしなければセ
ミマクロ偏析を完全になくすことができない。
れるように、凝固組織を可能な限シ微細化することでセ
ミマクロ偏析を分散する努力が払われているが、未だ完
全な解決を見ていない。これ３− は、従来方法では固液共存相内の液相の流動を十分に抑
制し得なかったからである。Ｈｌｊち、高溶質濃度の液
相を高固相率側へ吸引、流動させる駆動力は、凝固収縮
および隣接するロール間での鋳片のふくらみ現象、所謂
バルジングであシ、これらをコントロールしなければセ
ミマクロ偏析を完全になくすことができない。
一方、上記セミマクロ偏析が鋳片内に存在すると、最近
需、要が増えているラインパイプ用耐水素誘起割れ鋼、
所謂耐ＨＩＯ鋼を製造するに際して特に問題となる。即
ち、大型のセミマクロ偏析は。
需、要が増えているラインパイプ用耐水素誘起割れ鋼、
所謂耐ＨＩＯ鋼を製造するに際して特に問題となる。即
ち、大型のセミマクロ偏析は。
その後の工程でもほとんど低減しないので、圧延から冷
却過程においてベイナイトやマルテンサイトなどの低温
変態組織を形成して割れ感受性が高くなｔ）、ＨＩＣ−
即ち、水素誘起割れが発生し易くなる。
却過程においてベイナイトやマルテンサイトなどの低温
変態組織を形成して割れ感受性が高くなｔ）、ＨＩＣ−
即ち、水素誘起割れが発生し易くなる。
また、耐ＨＩＣｇＩＩでは、介在物の形態を制御するた
めＣ，を添加するの”が一般的であるが、デンドライト
樹間ではＭｎＳが発生しない粂件下でも。
めＣ，を添加するの”が一般的であるが、デンドライト
樹間ではＭｎＳが発生しない粂件下でも。
周囲よりもＭｎやＳ 濃度が高いセミマクロ偏析部４−
ではＭｎＳが析出し−ＨＩＯの発生起点となる。この際
、もし過剰のＣα を添加するとクラスター状の大形介
在物が発生し、やはりＨＩＯの発生起点となる。・ 本願発明者等は、上述の問題点、即ち、連続鋳造法にお
いで、未凝固溶鋼の電磁攪拌を行なうと飾片内にセミマ
クロ偏析が生成されるという問題点を解決するために種
々研究を重ねた。この結果。
、もし過剰のＣα を添加するとクラスター状の大形介
在物が発生し、やはりＨＩＯの発生起点となる。・ 本願発明者等は、上述の問題点、即ち、連続鋳造法にお
いで、未凝固溶鋼の電磁攪拌を行なうと飾片内にセミマ
クロ偏析が生成されるという問題点を解決するために種
々研究を重ねた。この結果。
次の如き知見を得に−。
セミマクロ偏析は極めて高濃度の溶質が存在する場所に
なっている。即ち、第１図に示したように電磁攪拌を実
施した腕片中心部の濃度分布は。
なっている。即ち、第１図に示したように電磁攪拌を実
施した腕片中心部の濃度分布は。
マクロ的なチェック分析では極めてフラットであるにも
かかわらず、第４図に示されるように、Ｐｖａｘ／Ｐｏ
キ１２ 、 Ｍｎ ｍａｘ ／Ｍｎ Ｏ：龜０程度ノセ
ミマクロ偏析粒の存在することがわかる。第４図は。
かかわらず、第４図に示されるように、Ｐｖａｘ／Ｐｏ
キ１２ 、 Ｍｎ ｍａｘ ／Ｍｎ Ｏ：龜０程度ノセ
ミマクロ偏析粒の存在することがわかる。第４図は。
５０μφ□の電子ビームを用いたＸ線マイクロアナライ
ザー（ＸＭＡ）によって、鈎込速度０．８〜１’、Ｏｍ
／ｍｉｎ、 溶鋼過熱度１０〜３２℃、鋳片サイズ２
５０ｍ厚Ｘ２３００龍巾、ロールピッチ５００５− 龍、電磁攪拌有シの条件で鋳造した鋳片のセミマクロ偏
析内のＰ 、 Ｍｎを線分析し、それぞれピーク値と素
鋼値の比との関係を示したものである。
ザー（ＸＭＡ）によって、鈎込速度０．８〜１’、Ｏｍ
／ｍｉｎ、 溶鋼過熱度１０〜３２℃、鋳片サイズ２
５０ｍ厚Ｘ２３００龍巾、ロールピッチ５００５− 龍、電磁攪拌有シの条件で鋳造した鋳片のセミマクロ偏
析内のＰ 、 Ｍｎを線分析し、それぞれピーク値と素
鋼値の比との関係を示したものである。
第５図には、第４図の場合と同じ鋳片内に存在するセミ
マクロ偏析の厚みと個数との関係が示されているが、そ
の厚みは最大３ ｗｔｒｒ程度に達している。このよう
な高濃度の部分では、圧延過程の炉中高温保持時に溶質
の拡散によって消滅する場合もある。
マクロ偏析の厚みと個数との関係が示されているが、そ
の厚みは最大３ ｗｔｒｒ程度に達している。このよう
な高濃度の部分では、圧延過程の炉中高温保持時に溶質
の拡散によって消滅する場合もある。
即ち、溶質の拡散し易さから云えば、セミマクロ偏析の
厚みが小さい程有利であって、一般には圧延成品に至る
間に消滅する限界厚みは、３００μ程度であることが判
明しているので、これ以上の大粒径のものは成品中にも
高濃度帯として残留する。
厚みが小さい程有利であって、一般には圧延成品に至る
間に消滅する限界厚みは、３００μ程度であることが判
明しているので、これ以上の大粒径のものは成品中にも
高濃度帯として残留する。
また、セミマクロ偏析粒内の溶質製化度のピーク値は、
偏析粒の−大きさと相関があることが認められている。
偏析粒の−大きさと相関があることが認められている。
即ち、第６図には、鋳込み速度０．８〜１．０ ｍ ／
ｍｉｎ 、溶鋼過熱度１０〜３２℃、鋳片サイズ２５０
酷厚Ｘ２３００鰭巾−ロールピッチ５００鰭、電磁攪拌
有シの条件で鋳造した鋳片の等軸晶率２５％の試料につ
いて、ビーム径５ｏμφ６− のＸＭＡで測定したセミマクロ偏析厚みトＰｍａｘ／Ｐ
。
ｍｉｎ 、溶鋼過熱度１０〜３２℃、鋳片サイズ２５０
酷厚Ｘ２３００鰭巾−ロールピッチ５００鰭、電磁攪拌
有シの条件で鋳造した鋳片の等軸晶率２５％の試料につ
いて、ビーム径５ｏμφ６− のＸＭＡで測定したセミマクロ偏析厚みトＰｍａｘ／Ｐ
。
との関係が示されているが、偏析厚みが増すに伴なって
溶質製化度も高くなっていることがわかる。
溶質製化度も高くなっていることがわかる。
一方、セミマクロ偏析の厚みと鋳片縦断面でのセミマク
ロ偏析面積率（ＨＣ４腐色試験実施後観察されるセミマ
クロ偏析の面積総量を画像処理装置により測定し、その
値を鋳片断面積で除して求めたもの）との間には相関が
あり、偏析面積率が大きく々ると偏析粒厚みも増す傾向
にある。この関係が第７図に示されているが１等軸晶率
の大小と無関係にこの様な傾向を有している。
ロ偏析面積率（ＨＣ４腐色試験実施後観察されるセミマ
クロ偏析の面積総量を画像処理装置により測定し、その
値を鋳片断面積で除して求めたもの）との間には相関が
あり、偏析面積率が大きく々ると偏析粒厚みも増す傾向
にある。この関係が第７図に示されているが１等軸晶率
の大小と無関係にこの様な傾向を有している。
鋼が凝固時に体積収縮すること、および溶鋼静圧に起因
する鋳片のロール間バルジングが発生する限シ、この様
なセミマクロ偏析は必ず形成されるものであるから、こ
れを解消するためには固液共存相中の高溶質濃度溶鋼の
流動を完全に停止させることが必要となってくる。この
際、鋳片を強冷するだけではバルジングを抑えられない
。また。
する鋳片のロール間バルジングが発生する限シ、この様
なセミマクロ偏析は必ず形成されるものであるから、こ
れを解消するためには固液共存相中の高溶質濃度溶鋼の
流動を完全に停止させることが必要となってくる。この
際、鋳片を強冷するだけではバルジングを抑えられない
。また。
単に流動を停止させただけでは１体積収縮を補うことが
できないためボイドが生成する。
できないためボイドが生成する。
７−
以上の事項に基づき１本願発明者等はセミマクロ偏析を
なくすには、ロールピッチを狭めることによりバルジン
グの発生を押え、しかも、固液共存相の凝固の進行に伴
なって１体積収縮分だけ鋳片の厚みを減少させれば良い
といった知見を得た。
なくすには、ロールピッチを狭めることによりバルジン
グの発生を押え、しかも、固液共存相の凝固の進行に伴
なって１体積収縮分だけ鋳片の厚みを減少させれば良い
といった知見を得た。
この発明は、上記知見に基づきなされたものであって。
連続鋳造法によシ鋳片を製造するに際して、溶鋼を電磁
力によって攪拌しながら、モールドによって鋳造された
鋳片のうち、その同相線のクレータエンドから上流側に
向って少なくとも２ｍの範囲を、圧下率０．５ｍ＊／ｍ
以上で、ロールピッチが４５０ ａｍ以下に設定され
た圧下ロールによって軽圧下し、これによって、鋳片に
生じるバルジングを防止するとともに、鋳片中心部の固
液共存相自溶鋼の流動を防止し、かくして、セミマクロ
偏析のない鋳片を製造することに特徴を有する。
力によって攪拌しながら、モールドによって鋳造された
鋳片のうち、その同相線のクレータエンドから上流側に
向って少なくとも２ｍの範囲を、圧下率０．５ｍ＊／ｍ
以上で、ロールピッチが４５０ ａｍ以下に設定され
た圧下ロールによって軽圧下し、これによって、鋳片に
生じるバルジングを防止するとともに、鋳片中心部の固
液共存相自溶鋼の流動を防止し、かくして、セミマクロ
偏析のない鋳片を製造することに特徴を有する。
この発明の一実施態様を図面を参照しながら説明する。
第８図は、この発明の方法によシ鋳片を圧下し８−
ている状態を示す概略説明図である。
第８図において、ｌは電磁攪拌されている溶鋼。
２は固液共存相の液相線、３は固液共存相の同相線、４
は鋳片、５は液相線のクレータエンド、６は固相ｓのク
レータエンド、７は油圧シリンダ８を有する圧下ロール
、９はピンチロール、ソシて。
は鋳片、５は液相線のクレータエンド、６は固相ｓのク
レータエンド、７は油圧シリンダ８を有する圧下ロール
、９はピンチロール、ソシて。
１０はガイドロールである。
圧下ロール７は、固相線のクレータエンド６から上流側
に向って少なくとも２７７１の範囲に設置されている。
に向って少なくとも２７７１の範囲に設置されている。
これは、前記範囲に存在する固液共存相の凝固の進行に
伴なって、その体積収縮分だけ鋳片４に軽圧下金加え、
これによって、固液共存相中の高溶質濃度溶鋼の流動を
防止するためである。
伴なって、その体積収縮分だけ鋳片４に軽圧下金加え、
これによって、固液共存相中の高溶質濃度溶鋼の流動を
防止するためである。
圧下ロール７のロールピッチは４５０關以下である。こ
れは、上記範囲における鋳片４のバルジングの発生を防
止するためである。
れは、上記範囲における鋳片４のバルジングの発生を防
止するためである。
圧下ロール７による圧下率は０．５ｍＪｍ である。
即ち、鋳片６が１ｍ引抜れるごとに圧下ロール７によっ
て厚み方向に０．５ｍ＋以上圧下する。
て厚み方向に０．５ｍ＋以上圧下する。
９−
このように、溶鋼１を電磁攪拌しながら鋳片４の所定範
囲を軽圧下することによって、セミマクロ偏析がきわめ
て少ない鋳片を製造することができる。
囲を軽圧下することによって、セミマクロ偏析がきわめ
て少ない鋳片を製造することができる。
次に、この発明の実施例について説明する。
実施例１
第１表に示される鋳造条件に従って鋳片を製造し、鋳片
縦断面におけるセミマクロ偏析厚みとセミマクロ偏析個
数との関係を調べた。この結果を第９図に示す。
縦断面におけるセミマクロ偏析厚みとセミマクロ偏析個
数との関係を調べた。この結果を第９図に示す。
第１表において本発明法は、第８図に示したロール配置
によシ鋳片に軽圧下を加えた場合で、比較法は１本発明
法と同じロール配置であるが鋳片に軽圧下を加えない場
合である。以下の実施例に □おいても１本発明
法と比較法とのロール配置は同じである。
によシ鋳片に軽圧下を加えた場合で、比較法は１本発明
法と同じロール配置であるが鋳片に軽圧下を加えない場
合である。以下の実施例に □おいても１本発明
法と比較法とのロール配置は同じである。
ｌＯ−
第９図から明らかなように、比較法によれば最大３翳厚
程度のセミマクロ偏析粒が存在するのに対して、本発明
法によればこれが０．３鰭以内の厚みになっている。
程度のセミマクロ偏析粒が存在するのに対して、本発明
法によればこれが０．３鰭以内の厚みになっている。
実施例２
第２表に示される１造条件に従って鋳片を製造し、製造
した鋳片のセミマクロ偏析内溶貿濃化度をＸＭＡで測定
した。この結果を第１Ｏ図に示す。
した鋳片のセミマクロ偏析内溶貿濃化度をＸＭＡで測定
した。この結果を第１Ｏ図に示す。
１１−
１３−
１２−
第１Ｏ図から明らかなように、溶鋼を電磁攪拌しながら
鋳片に軽圧下を加えた、本発明法によシ製造した鋳片の
セミマクロ偏析濃度は、電磁攪拌のみを施した比較法の
場合の最低レベル範囲に納まっている。
鋳片に軽圧下を加えた、本発明法によシ製造した鋳片の
セミマクロ偏析濃度は、電磁攪拌のみを施した比較法の
場合の最低レベル範囲に納まっている。
実施例３
第３表に示される鋳造条件に従って鋳片を製造し、製造
した鋳片の縦断面におけるセミマクロ偏析面積率と軽圧
下率との関係を調べた。この結果を第１１図に示す。
した鋳片の縦断面におけるセミマクロ偏析面積率と軽圧
下率との関係を調べた。この結果を第１１図に示す。
１４−
第１１図から明らかなように１本発明法の如くロールピ
ッチヲ４５０ ａｍ以下とすわば、セミマクロ偏析面積
率を欠陥発生の臨界値である０、１２％以下に低減する
ことができる。これに対して、比較法のようにロールピ
ッチが４５０鰭を越えると。
ッチヲ４５０ ａｍ以下とすわば、セミマクロ偏析面積
率を欠陥発生の臨界値である０、１２％以下に低減する
ことができる。これに対して、比較法のようにロールピ
ッチが４５０鰭を越えると。
たとえ軽圧下率を本発明法と同一にしてもセミマクロ偏
析面積率を０．１２％以下に低減することができない。
析面積率を０．１２％以下に低減することができない。
第１１図から明らかなように１本発明法において軽圧下
率を０．５龍／ｍ 未満とすると、池の条件は本発明法
を満足していてもセミマクロ偏析面積率が増大すること
がわかる。
率を０．５龍／ｍ 未満とすると、池の条件は本発明法
を満足していてもセミマクロ偏析面積率が増大すること
がわかる。
実施例４
第４表に示される鋳造条件に従って鋳片を製造し、この
鋳片のセミマクロ偏析面積率と軽圧下長さとの関係を調
べた。この結果を第１２図に示す。
鋳片のセミマクロ偏析面積率と軽圧下長さとの関係を調
べた。この結果を第１２図に示す。
１５−
１６−
第１２図から明らかなように、軽圧下長さを２ｍ以上と
した場合には、セミマクロ偏析面積率が０．１２％以下
の値になることがわかる。
した場合には、セミマクロ偏析面積率が０．１２％以下
の値になることがわかる。
実施例５
第５表に示される鋳造条件に従って鋳片を製造し、この
鋳片の等軸晶率とセミマクロ偏析面積率との関係を調べ
た。比較法（Ｉｔ）は低温鋳造の場合である。この結果
を第１３図に示す。
鋳片の等軸晶率とセミマクロ偏析面積率との関係を調べ
た。比較法（Ｉｔ）は低温鋳造の場合である。この結果
を第１３図に示す。
第１３図から明らかなように、本発明法によって製造し
た鋳片は、同じ等軸晶率であっても、電磁攪拌のみを行
なった場合や低温鋳造法によって等軸晶を発生させた鋳
片と比べて、そのセミマクロ偏析面積率は低位に安定し
ていることがわかる。
た鋳片は、同じ等軸晶率であっても、電磁攪拌のみを行
なった場合や低温鋳造法によって等軸晶を発生させた鋳
片と比べて、そのセミマクロ偏析面積率は低位に安定し
ていることがわかる。
また、比較法によシ製造した鋳片のセミマクロ偏析面積
率は０．１５％以上になっている。
率は０．１５％以上になっている。
実施例６
第６表に示される鋳造条件で鋳片を製造し、この鋳片か
らＡＰＩ Ｘ ５２〜×８０相当のパイプライン用圧延
成品を製造し、ＨＩＯ試験を実施した。
らＡＰＩ Ｘ ５２〜×８０相当のパイプライン用圧延
成品を製造し、ＨＩＯ試験を実施した。
耐ＨＩＯ性能の目安となる０ＬＲ（割れの長さ比）と素
材鋳片のセミマクロ偏析面積率との関係を第１４図に示
す。
材鋳片のセミマクロ偏析面積率との関係を第１４図に示
す。
第１４図から明らかなように１本発明法による鋳片のセ
ミマクロ偏析面積率は０．１２％以下に低減している結
果、ＨＩＯは発生していない。これに対して、比較法に
よる鋳片では何れもセミマクロ偏析面積率が０．１５％
以上となっていて、この結果、ＨＩＯが発生しているこ
とがわかる。
ミマクロ偏析面積率は０．１２％以下に低減している結
果、ＨＩＯは発生していない。これに対して、比較法に
よる鋳片では何れもセミマクロ偏析面積率が０．１５％
以上となっていて、この結果、ＨＩＯが発生しているこ
とがわかる。
実施例７
第４表に示した鋳造条件に従って溶鋼中のＣａとＳとの
比を種々変えて鋳片を製造し、得られた鋳片についてＨ
ＩＯの起点となるＭｎＳおよびＣ。
比を種々変えて鋳片を製造し、得られた鋳片についてＨ
ＩＯの起点となるＭｎＳおよびＣ。
系クラスター状大形介在物の量とＯａ／Ｓ との関係を
調べた。この結果を第１５図に示す。
調べた。この結果を第１５図に示す。
第１５図から明らかなように、１、Ｏ＜ Ｃａ／Ｓ ＜
４．５の範囲では問題となる介在物が生じないことがわ
かる。
４．５の範囲では問題となる介在物が生じないことがわ
かる。
以上説明したように、この発明によれば、セミマクロ偏
析のない鋳片を製造することができるといったきわめて
有用な効果がもたらされる。
析のない鋳片を製造することができるといったきわめて
有用な効果がもたらされる。
第１図は電磁攪拌の有無による鋳片中心部の偏析状況を
示す図、第２図は電磁攪拌の有無での鋳片鋳込方向断面
の凝固組織を示し、（ａ〕は電磁撹拌無い場合、（ｂ）
は有る場合の図、第３図は鋳片内のセミマクロ偏析生成
状況を示す金属顕微鏡１１１織図。 第４図はセミマクロ偏析をＸＭＡで線分析した時のＰ、
Ｍｎのピーク値の素鋼値に対する比の関係を示す図、第
５図は電磁攪拌実施釣片縦断面中のセミマクロ偏析の厚
みと個数の関係を示す図、第６図はセミマクロ偏析厚み
とＸＭＡによシ溶質濃化度を測定した結果の関係を示す
図、第７図は鋳片中セミマクロ偏析面積率とセミマクロ
偏析厚みの関係を示す図、第８図は本発明法の軽圧下法
の概念図、第９図は鋳片縦断面中のセミマクロ偏析の厚
みと個数の関係を示す図、第１Ｏ図は鋳片のセミマクロ
偏析中の溶質製化度をＸＭＡで測定した例を示す図、第
１１図は軽圧下長さを一定にし。 軽圧下率とロール間隔を変化させた場合のセミマクロ偏
析面積率との関係７示す図、第１２図は軽圧下長さとセ
ミマクロ偏析面積率との関係盆示す図、第１３図は本発
明法による鋳片と比較法による鋳片の等軸晶率とセミマ
クロ偏析面積率との関係を示す図、第１４図はＨＩＯ試
験結果と対応する鋳片のセミマクロ偏析面積率との関係
を示す図。 第１５図はＣα／Ｓと介在物個数との関係を示す図であ
る。 図面において、 １８０．溶鋼 ２・・・液相線３・・・固
相線 ４・・・鋳片５．６・・・クレータエ
ンド ７・・・圧下ロール８・・・油圧シリンダ
９・・・ピンチロール１０・・・ガイドロール 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮谷 奈津夫（他２名） 第１図 第２図 （Ｑ） （ｂ） 第３図 円α工／Ｐａ （１１１１１） ＆ｍｌｎ’Ｊ口θと＝７１（ＩＩＬ
：ＩＱＩル１）迩 団 ｑＣ１／Ｌｘ′Ｏ１ＬＣ１ 第１０園 円α工／Ｐ。 軽圧下率（Ｔｎ％） 軽圧正負さくｍ） 第１３園 第１４図 セミマクロ偏祈面福）釈（％） 第１５図 ＣＧ／Ｓ
示す図、第２図は電磁攪拌の有無での鋳片鋳込方向断面
の凝固組織を示し、（ａ〕は電磁撹拌無い場合、（ｂ）
は有る場合の図、第３図は鋳片内のセミマクロ偏析生成
状況を示す金属顕微鏡１１１織図。 第４図はセミマクロ偏析をＸＭＡで線分析した時のＰ、
Ｍｎのピーク値の素鋼値に対する比の関係を示す図、第
５図は電磁攪拌実施釣片縦断面中のセミマクロ偏析の厚
みと個数の関係を示す図、第６図はセミマクロ偏析厚み
とＸＭＡによシ溶質濃化度を測定した結果の関係を示す
図、第７図は鋳片中セミマクロ偏析面積率とセミマクロ
偏析厚みの関係を示す図、第８図は本発明法の軽圧下法
の概念図、第９図は鋳片縦断面中のセミマクロ偏析の厚
みと個数の関係を示す図、第１Ｏ図は鋳片のセミマクロ
偏析中の溶質製化度をＸＭＡで測定した例を示す図、第
１１図は軽圧下長さを一定にし。 軽圧下率とロール間隔を変化させた場合のセミマクロ偏
析面積率との関係７示す図、第１２図は軽圧下長さとセ
ミマクロ偏析面積率との関係盆示す図、第１３図は本発
明法による鋳片と比較法による鋳片の等軸晶率とセミマ
クロ偏析面積率との関係を示す図、第１４図はＨＩＯ試
験結果と対応する鋳片のセミマクロ偏析面積率との関係
を示す図。 第１５図はＣα／Ｓと介在物個数との関係を示す図であ
る。 図面において、 １８０．溶鋼 ２・・・液相線３・・・固
相線 ４・・・鋳片５．６・・・クレータエ
ンド ７・・・圧下ロール８・・・油圧シリンダ
９・・・ピンチロール１０・・・ガイドロール 出願人 日本鋼管株式会社 代理人 潮谷 奈津夫（他２名） 第１図 第２図 （Ｑ） （ｂ） 第３図 円α工／Ｐａ （１１１１１） ＆ｍｌｎ’Ｊ口θと＝７１（ＩＩＬ
：ＩＱＩル１）迩 団 ｑＣ１／Ｌｘ′Ｏ１ＬＣ１ 第１０園 円α工／Ｐ。 軽圧下率（Ｔｎ％） 軽圧正負さくｍ） 第１３園 第１４図 セミマクロ偏祈面福）釈（％） 第１５図 ＣＧ／Ｓ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 連続鋳造法により鋳片を製造するに際して、溶鋼を電磁
力によって攪拌しながら、モールド如よって鋳造された
鋳片のうち、その同相線のクレータエンドから上流側に
向って少なくとも２ｍの範囲を、ロールピッチが４５０
＋ＴＩ＋以下に設定された圧下ロールによって圧下率０
．５龍／ｍ 以上で軽圧下し、これによって、鋳片に生
じるバルジングを防止するとともに、鋳片中心部の固液
相存相内溶鋼の流動を防止し、かくして、セミマクロ偏
析のない鋳片を製造することを特徴とする、セミマクロ
偏析のない連続鋳造鋳片の製造方法。 −１＝
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17888582A JPS5970444A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | セミマクロ偏析のない連続鋳造鋳片の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17888582A JPS5970444A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | セミマクロ偏析のない連続鋳造鋳片の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5970444A true JPS5970444A (ja) | 1984-04-20 |
| JPS6234460B2 JPS6234460B2 (ja) | 1987-07-27 |
Family
ID=16056395
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17888582A Granted JPS5970444A (ja) | 1982-10-12 | 1982-10-12 | セミマクロ偏析のない連続鋳造鋳片の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5970444A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0211422A1 (en) * | 1985-08-03 | 1987-02-25 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method |
| JPS62127148A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳片の中心偏析防止方法 |
| JPS63242452A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JPS63242453A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JPS63278655A (ja) * | 1987-05-12 | 1988-11-16 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JP2008212990A (ja) * | 2007-03-05 | 2008-09-18 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | プレス式鋳片圧下装置 |
| CN111215592A (zh) * | 2020-02-21 | 2020-06-02 | 东北大学 | 一种重轨钢连铸坯偏析缺陷遗传性研究方法及其应用 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49127818A (ja) * | 1973-04-12 | 1974-12-06 | ||
| JPS51151627A (en) * | 1975-06-23 | 1976-12-27 | Nippon Steel Corp | Method of guiding casts in continuous casting |
| JPS54107831A (en) * | 1978-02-13 | 1979-08-24 | Nippon Kokan Kk | Continuous steel casting |
| JPS5533817A (en) * | 1978-08-30 | 1980-03-10 | Nippon Steel Corp | Roller apron of continuous casting facility |
| JPS5762804A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-16 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Continuous casting method for cast steel ingot having excellent sour resisting characteristic |
-
1982
- 1982-10-12 JP JP17888582A patent/JPS5970444A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49127818A (ja) * | 1973-04-12 | 1974-12-06 | ||
| JPS51151627A (en) * | 1975-06-23 | 1976-12-27 | Nippon Steel Corp | Method of guiding casts in continuous casting |
| JPS54107831A (en) * | 1978-02-13 | 1979-08-24 | Nippon Kokan Kk | Continuous steel casting |
| JPS5533817A (en) * | 1978-08-30 | 1980-03-10 | Nippon Steel Corp | Roller apron of continuous casting facility |
| JPS5762804A (en) * | 1980-09-30 | 1982-04-16 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Continuous casting method for cast steel ingot having excellent sour resisting characteristic |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0211422A1 (en) * | 1985-08-03 | 1987-02-25 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method |
| AU571787B2 (en) * | 1985-08-03 | 1988-04-21 | Nippon Steel Corporation | Continuous casting method |
| JPS62127148A (ja) * | 1985-11-26 | 1987-06-09 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造鋳片の中心偏析防止方法 |
| JPS63242452A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JPS63242453A (ja) * | 1987-03-30 | 1988-10-07 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JPS63278655A (ja) * | 1987-05-12 | 1988-11-16 | Nkk Corp | 軽圧下鋳造方法 |
| JP2008212990A (ja) * | 2007-03-05 | 2008-09-18 | Nippon Steel Engineering Co Ltd | プレス式鋳片圧下装置 |
| JP4649426B2 (ja) * | 2007-03-05 | 2011-03-09 | 新日鉄エンジニアリング株式会社 | プレス式鋳片圧下装置 |
| CN111215592A (zh) * | 2020-02-21 | 2020-06-02 | 东北大学 | 一种重轨钢连铸坯偏析缺陷遗传性研究方法及其应用 |
| CN111215592B (zh) * | 2020-02-21 | 2020-11-17 | 东北大学 | 一种重轨钢连铸坯偏析缺陷遗传性研究方法及其应用 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6234460B2 (ja) | 1987-07-27 |
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