JPS5969410A - 炭素・炭素複合材の製造方法 - Google Patents
炭素・炭素複合材の製造方法Info
- Publication number
- JPS5969410A JPS5969410A JP57178487A JP17848782A JPS5969410A JP S5969410 A JPS5969410 A JP S5969410A JP 57178487 A JP57178487 A JP 57178487A JP 17848782 A JP17848782 A JP 17848782A JP S5969410 A JPS5969410 A JP S5969410A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbon
- laminate
- fabrics
- fibers
- carbon fiber
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Laminated Bodies (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Moulding By Coating Moulds (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Inorganic Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、炭素繊維で強化された炭素質材料、すなわち
炭素・炭素複合相の製造方法に関する。
炭素・炭素複合相の製造方法に関する。
炭素・炭素複合利け、軽量（比重１．５〜１．６程度）
で、耐熱性が著しく優れ（２５００〜３０００°Ｃ程度
）、更に高温下における強度力（大きいという性質を有
し、高熱にさらされる部分に用いる相判、例えば飛翔体
におけるノズル部等に用いる材料として極めて有用なも
のである。そして、従来、この炭素・炭素複合材は第１
図に示すような工程を経て製造されている。
で、耐熱性が著しく優れ（２５００〜３０００°Ｃ程度
）、更に高温下における強度力（大きいという性質を有
し、高熱にさらされる部分に用いる相判、例えば飛翔体
におけるノズル部等に用いる材料として極めて有用なも
のである。そして、従来、この炭素・炭素複合材は第１
図に示すような工程を経て製造されている。
まず、ブリ７オームエ程１にて、炭素繊維の織布１０に
フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂１１を含浸させたプリ
プレグを、その製品形状に応じて、例えば第２図に示す
ような板形状や第３図に示すような円筒形状となるよう
に積層し、この積層体を加圧しながら１００〜２４０°
Ｃで加熱して硬化成形体にする。次いで、炭化処理工程
２にて、上記硬化成形体を４５０〜９００°Ｃの範囲で
徐々に加熱して炭化処理を施し、黒鉛化処理工程３にて
、２０００〜２９００°Ｃの範囲で徐々に加熱して黒鉛
化処理を施す。この炭化処理、黒鉛化処理における熱硬
化性樹脂１１の熱分解によりガスが発生して疎の状態と
なった成形体に、ピッチ含浸工程４にて、ピッチ材を含
浸させ、更に欣化処理工稈５、黒鉛化処理工程６にて再
度の炭化、黒鉛化を施す。・そして、更に成形体の比重
が所定値（１５〜１．６程度）に達するまでビツ予含浸
、炭化処理、黒鉛化処理？経返し、所定比重になったと
ころで炭素・炭素複合材となる成形体が完成する。
フェノール樹脂等の熱硬化性樹脂１１を含浸させたプリ
プレグを、その製品形状に応じて、例えば第２図に示す
ような板形状や第３図に示すような円筒形状となるよう
に積層し、この積層体を加圧しながら１００〜２４０°
Ｃで加熱して硬化成形体にする。次いで、炭化処理工程
２にて、上記硬化成形体を４５０〜９００°Ｃの範囲で
徐々に加熱して炭化処理を施し、黒鉛化処理工程３にて
、２０００〜２９００°Ｃの範囲で徐々に加熱して黒鉛
化処理を施す。この炭化処理、黒鉛化処理における熱硬
化性樹脂１１の熱分解によりガスが発生して疎の状態と
なった成形体に、ピッチ含浸工程４にて、ピッチ材を含
浸させ、更に欣化処理工稈５、黒鉛化処理工程６にて再
度の炭化、黒鉛化を施す。・そして、更に成形体の比重
が所定値（１５〜１．６程度）に達するまでビツ予含浸
、炭化処理、黒鉛化処理？経返し、所定比重になったと
ころで炭素・炭素複合材となる成形体が完成する。
ところで、このような従来の製造方法にあっては、炭素
繊維の織布１０に熱硬化性樹脂１１Ｔｈ含浸させたプリ
プレグの積層体を１００〜２４００Ｃ程度の比較的低い
温度から２０００〜２９００°Ｃの高温に到るまで徐々
に温度を上げて焼成していく過程において、熱硬化性樹
脂１１の熱分解に起因するガス発生、及び熱硬化性樹脂
１１の収縮、そして、この収縮により成形体内に発生す
る熱応力等の原因によって、特に成形体内の組成が急激
に変化する炭化処理工程２で、炭素繊維で補強されてい
ない各層間にひび割れ（層間剥離）が生じやすくなり、
成形体の肉厚が厚かったり形状が％Ｎ ｍｆｉ化すると
、ひび割れの発生が著しく増大し、不良品が多くなるこ
とから炭素・炭素複合材でなる成形体の製造歩留が非常
に悪くなるという問題点があった。
繊維の織布１０に熱硬化性樹脂１１Ｔｈ含浸させたプリ
プレグの積層体を１００〜２４００Ｃ程度の比較的低い
温度から２０００〜２９００°Ｃの高温に到るまで徐々
に温度を上げて焼成していく過程において、熱硬化性樹
脂１１の熱分解に起因するガス発生、及び熱硬化性樹脂
１１の収縮、そして、この収縮により成形体内に発生す
る熱応力等の原因によって、特に成形体内の組成が急激
に変化する炭化処理工程２で、炭素繊維で補強されてい
ない各層間にひび割れ（層間剥離）が生じやすくなり、
成形体の肉厚が厚かったり形状が％Ｎ ｍｆｉ化すると
、ひび割れの発生が著しく増大し、不良品が多くなるこ
とから炭素・炭素複合材でなる成形体の製造歩留が非常
に悪くなるという問題点があった。
本発明は上記に鑑みてなされたもので、その目的とする
ところは、炭素繊維で強化された炭素質材料、すなわち
炭素・炭素複合材の製造過程において、炭素繊維の積層
間で生ずるひび割れと防止することであり、そして、本
発明の要旨とするところは、炭素繊維又は炭素繊維の原
材料繊維でなる織布と積層し、この積層体を炭化水素ガ
ス雰囲気中で加熱して各積層織布の炭素繊維表面に熱分
解炭素を沈積させ、その後、」二記織布の積層体に液状
ピッチ又は炭素材原料の熱硬化性液状樹脂の含浸処理と
施し、この含浸処理によってできた成形体に炭化処理、
黒鉛化処理を施すようにしたことである。
ところは、炭素繊維で強化された炭素質材料、すなわち
炭素・炭素複合材の製造過程において、炭素繊維の積層
間で生ずるひび割れと防止することであり、そして、本
発明の要旨とするところは、炭素繊維又は炭素繊維の原
材料繊維でなる織布と積層し、この積層体を炭化水素ガ
ス雰囲気中で加熱して各積層織布の炭素繊維表面に熱分
解炭素を沈積させ、その後、」二記織布の積層体に液状
ピッチ又は炭素材原料の熱硬化性液状樹脂の含浸処理と
施し、この含浸処理によってできた成形体に炭化処理、
黒鉛化処理を施すようにしたことである。
以下、本発明を添付図面に示す実施例に基づいて説明す
る。
る。
まず、第４図に示すように炭素繊維の織布２１を所定形
状となるように積層する。そして、この積層した織布２
１をポリニトロアクリル（ＰＡＮ ）の耐炎化繊維、す
なわち炭素繊維でなる剰余２２によって縫い合わせ、織
布２１の積層体２０として一体化する。
状となるように積層する。そして、この積層した織布２
１をポリニトロアクリル（ＰＡＮ ）の耐炎化繊維、す
なわち炭素繊維でなる剰余２２によって縫い合わせ、織
布２１の積層体２０として一体化する。
次いで、この積層体２０を炭化水素ガス雰囲気中で加熱
して積層体２０の各織布２１表面に熱分解炭素を沈積さ
せるのであるが、ここでの処理装置は例えば第５図に示
すようになっている。
して積層体２０の各織布２１表面に熱分解炭素を沈積さ
せるのであるが、ここでの処理装置は例えば第５図に示
すようになっている。
第５図において、３０は誘導加熱装置３１と備えた加熱
炉である。３２はメタンガス、プロパンガス、ベンゼン
ガス等の炭化水素ガスを充填したボンベ、３３Ｉ″ｉ開
閉バルブ、３４は炭化水素ガスの流Ｍ１に一定にするレ
ギュレータ、３５は炭化水素ガスの流量を監視する流量
酊、３６は水素ガス等のキャリアガスを充填したボンベ
、３１は開閉バルブ、３８はキャリアガスの流量を一定
にするレギュレータ、３９はキャリアガスの流量を監視
すル流１■Ｎｌ、４０は炭化水素ガスとギヤリアガスを
混合する混合器であり、混合器４０から炭化水素ガスを
キャリアガスで希釈した混合ガスが給気ボート４１を介
して加熱炉３０に供給されるようになっている。尚、４
２は加熱炉３０内のガスを排気する排気ポートである。
炉である。３２はメタンガス、プロパンガス、ベンゼン
ガス等の炭化水素ガスを充填したボンベ、３３Ｉ″ｉ開
閉バルブ、３４は炭化水素ガスの流Ｍ１に一定にするレ
ギュレータ、３５は炭化水素ガスの流量を監視する流量
酊、３６は水素ガス等のキャリアガスを充填したボンベ
、３１は開閉バルブ、３８はキャリアガスの流量を一定
にするレギュレータ、３９はキャリアガスの流量を監視
すル流１■Ｎｌ、４０は炭化水素ガスとギヤリアガスを
混合する混合器であり、混合器４０から炭化水素ガスを
キャリアガスで希釈した混合ガスが給気ボート４１を介
して加熱炉３０に供給されるようになっている。尚、４
２は加熱炉３０内のガスを排気する排気ポートである。
ここで、上記のような処理装置において、第４図に示す
織布２１の積層体２０と加熱炉３ｏ内に収納し、誘導加
熱装置３１で加熱する一方、ボンベ３２から開閉バルブ
おを介して送出される炭化水素ガス、例えばメタンガス
をレギュレータ３４で所定流量に調整し、このメタンガ
スと、ボンベ３６から開閉バルブ３７を介しレギュレー
タ３８で所定流量に調整したキャリアガス、例えば水素
ガスとを混合器４０で混合し、この混合ガスを給気ホー
）４ｉから加熱炉３０内に送入する。そして、加熱状態
（９００〜２０００’Ｏ）にある積層体２ｏの各織布２
１表面で上記混合ガス中のメタンガスが熱分解し、炭素
の単体となって織布２１の炭素繊維表面に沈積する。
織布２１の積層体２０と加熱炉３ｏ内に収納し、誘導加
熱装置３１で加熱する一方、ボンベ３２から開閉バルブ
おを介して送出される炭化水素ガス、例えばメタンガス
をレギュレータ３４で所定流量に調整し、このメタンガ
スと、ボンベ３６から開閉バルブ３７を介しレギュレー
タ３８で所定流量に調整したキャリアガス、例えば水素
ガスとを混合器４０で混合し、この混合ガスを給気ホー
）４ｉから加熱炉３０内に送入する。そして、加熱状態
（９００〜２０００’Ｏ）にある積層体２ｏの各織布２
１表面で上記混合ガス中のメタンガスが熱分解し、炭素
の単体となって織布２１の炭素繊維表面に沈積する。
次に、このように熱分解炭素を沈積させた織布２１の積
層体２０を例えばステンレス製の容器中に収容した液状
ピッチ中に浸け、液状ピッチ中に浸けた積層体２０を容
器ごと加圧下で加熱し、積層体２０内にピッチを含浸さ
せて硬化させる。
層体２０を例えばステンレス製の容器中に収容した液状
ピッチ中に浸け、液状ピッチ中に浸けた積層体２０を容
器ごと加圧下で加熱し、積層体２０内にピッチを含浸さ
せて硬化させる。
そして、このピッチ含浸処理によってできた成形体は、
以後第１図に示す従来の炭化処理、黒鉛化処理、及び再
度のピッチ含浸処理が繰返し施され、所定比重となった
ところで炭素・炭素複合材でなる成形体として完成する
。
以後第１図に示す従来の炭化処理、黒鉛化処理、及び再
度のピッチ含浸処理が繰返し施され、所定比重となった
ところで炭素・炭素複合材でなる成形体として完成する
。
ｆ ＭＱのような製造方法によると、メタン、プロパン
、ベンゼン等の炭化水素の熱分解炭素が織布２１の炭素
繊維表面に沈積し、この熱分解炭素が織布２１の炭素繊
維とり４）カに結合する七井に、各織布２１の積層間の
特に隙間の小さな部分で織布２１の炭素ＰＲ紐表面に沈
積し冷熱分解炭素が互いに結合することで積層体２ｏが
強固な構造体となる。また、各織布２１の炭素繊維が熱
分解炭素によって覆われることで積層体２ｏ内にピッチ
が含浸され易くなり、成形体の密度が高いものとなる。
、ベンゼン等の炭化水素の熱分解炭素が織布２１の炭素
繊維表面に沈積し、この熱分解炭素が織布２１の炭素繊
維とり４）カに結合する七井に、各織布２１の積層間の
特に隙間の小さな部分で織布２１の炭素ＰＲ紐表面に沈
積し冷熱分解炭素が互いに結合することで積層体２ｏが
強固な構造体となる。また、各織布２１の炭素繊維が熱
分解炭素によって覆われることで積層体２ｏ内にピッチ
が含浸され易くなり、成形体の密度が高いものとなる。
これらの理由により、炭素・炭素複合材の製造過程、特
に炭化処理工程で成形体内の組成が急激に変化しても、
成形体内にひび割れ（層間剥離）が生じ璧くなると共に
、その完成品における積層平面方向の剪断強度も大きな
ものとなる。
に炭化処理工程で成形体内の組成が急激に変化しても、
成形体内にひび割れ（層間剥離）が生じ璧くなると共に
、その完成品における積層平面方向の剪断強度も大きな
ものとなる。
また、本実施例では、積層した炭素繊維の織布２１のそ
れぞれとポリニトロアクリル（ＰＡＮ）の耐炎化繊維、
すなわち炭素繊維でなる剰余２２で縫い合わせるように
しているため、積層体九の機械的補強効果が更に増すと
共に、成形体を焼成する過程で発生ずるガスも剰余２２
に沿って板厚方向の最短経路で成形体外部に出て行き易
くなり、更に焼成による熱も剰余２２を伝導して板厚方
向に逃げ易くなって成形体内の温度分布が均一化する。
れぞれとポリニトロアクリル（ＰＡＮ）の耐炎化繊維、
すなわち炭素繊維でなる剰余２２で縫い合わせるように
しているため、積層体九の機械的補強効果が更に増すと
共に、成形体を焼成する過程で発生ずるガスも剰余２２
に沿って板厚方向の最短経路で成形体外部に出て行き易
くなり、更に焼成による熱も剰余２２を伝導して板厚方
向に逃げ易くなって成形体内の温度分布が均一化する。
このため炭素・炭素複合材の製造過程でひび割れが更に
生じ難くなり、完成品の剪断強度も更に増加する。尚、
この場合、剰余２２は炭素Ｍ＆維の原料相繊維、例えば
ポリニトロアクリル（ＰＡＮ）繊維、レーヨン繊維自体
で形成してもほぼ同等の効果が得られる。
生じ難くなり、完成品の剪断強度も更に増加する。尚、
この場合、剰余２２は炭素Ｍ＆維の原料相繊維、例えば
ポリニトロアクリル（ＰＡＮ）繊維、レーヨン繊維自体
で形成してもほぼ同等の効果が得られる。
次に、本発明の製造方法によって製造された炭素・炭素
複合材の試験体におけるひび割れ（層間剥離）の発生状
況、及び剪断強度を従来の製造方法によって製造された
試験体と比較して第１表に示す。
複合材の試験体におけるひび割れ（層間剥離）の発生状
況、及び剪断強度を従来の製造方法によって製造された
試験体と比較して第１表に示す。
尚、ひび割れの確認は肉眼でチェックするの□みならず
、試験体表面にアルコールを塗布してその蒸発を観察し
、蒸発が遅れｔ部分があれば、アルコールがその部分の
割れ目に侵入したというこ七で、ひび割ノ１が発生した
と判断した。
、試験体表面にアルコールを塗布してその蒸発を観察し
、蒸発が遅れｔ部分があれば、アルコールがその部分の
割れ目に侵入したというこ七で、ひび割ノ１が発生した
と判断した。
第１表
尚、第１表の実施例１．２．３で積層体への炭素沈積処
理後はピッチ含浸処理、炭化処理、黒鉛化処理を３サイ
クル繰り返した。また、従来例Ｔ フＩＪプレグの１２
１ Ｍ体はその後、オートクレーブ中で２０にν鴨２の
圧力下で１５０°Ｃ，５時間の加−ヨン繊維でなる織布
を積層しても良い。これは、炭素・炭素１Ｍ合材の製造
過程の炭化処理、黒鉛化処理でポリニトロアクリル繊維
やレーヨン繊維も炭素化されるためである。但し、炭素
繊維の織布を積層した方が強度的に優れたものとなる。
理後はピッチ含浸処理、炭化処理、黒鉛化処理を３サイ
クル繰り返した。また、従来例Ｔ フＩＪプレグの１２
１ Ｍ体はその後、オートクレーブ中で２０にν鴨２の
圧力下で１５０°Ｃ，５時間の加−ヨン繊維でなる織布
を積層しても良い。これは、炭素・炭素１Ｍ合材の製造
過程の炭化処理、黒鉛化処理でポリニトロアクリル繊維
やレーヨン繊維も炭素化されるためである。但し、炭素
繊維の織布を積層した方が強度的に優れたものとなる。
また、炭素繊維又は炭素繊維の原拐料繊維でなる織布の
積層体に、液状ビツヂの贅わりに炭１利坤料の熱硬化性
液状樹脂、例えばフェノール樹脂等を含浸させても良い
。
積層体に、液状ビツヂの贅わりに炭１利坤料の熱硬化性
液状樹脂、例えばフェノール樹脂等を含浸させても良い
。
以上説明してきたように本発明によれば、炭素−；糾：
又は炭舅繊維の原材料繊維でなる織布を積層し、この積
層体を炭化水素ガス雰囲気中で加熱して各積層織布の炭
素繊維表面に熱分解炭素を沈積させ、その後上記織布の
積層体に液状ピッチ又は炭素相原料の熱硬化性液状樹脂
の含が処理と施Ｌ、この含浸処理によってできた成形体
に炭化処理、黒鉛化処理と施すようにしたため、炭素繊
維の積層間で生ずるひび割れを防Ｉヒすることができ、
成形する炭素・炭素複合材の形状が大型化、複雑化して
もその成形体を歩留良く製造することができるという効
果が得られる。
又は炭舅繊維の原材料繊維でなる織布を積層し、この積
層体を炭化水素ガス雰囲気中で加熱して各積層織布の炭
素繊維表面に熱分解炭素を沈積させ、その後上記織布の
積層体に液状ピッチ又は炭素相原料の熱硬化性液状樹脂
の含が処理と施Ｌ、この含浸処理によってできた成形体
に炭化処理、黒鉛化処理と施すようにしたため、炭素繊
維の積層間で生ずるひび割れを防Ｉヒすることができ、
成形する炭素・炭素複合材の形状が大型化、複雑化して
もその成形体を歩留良く製造することができるという効
果が得られる。
また更に、その完成品における積層平面方向の剪断強度
も大きなものとなる。
も大きなものとなる。
第一１図は従来の炭素・炭素複合材の製造工程を示すブ
ロック図、第２図は従来の製造方法におけるプリプレグ
の積層体の一例を示す説明図、第３図は従来の製造方法
におけるプリプレグの積層体の他の一例を示す説明図、
第４図は本発明に係る製造方法における炭素繊維織布の
積層体の一例を示す説明図、第５図は炭素繊維織布の積
層体の各織布表面に熱分解炭素を沈積させる装置を示す
説明図である。 １・・・ブリ７オームエ捏２，５・・・炭化処理工程３
．６・・・黒鉛化処理工程 ４・・・ピッチ含浸工程１
０ 、２１・・・織布 １１・・・熱硬化性樹脂
２０・・・積層体 ２２・・・刺・糸３０・・
・加熱炉 ３１・・・誘導加熱装置３２ 、３
６・・・ボンベ ３３ 、３７・・・開閉バルブ３
４ 、３８・・・レギュレータ ３５．３９・・・流景
泪４０・・・混合器 ４１・・・給気ボート
４２・・・排気ボート 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人 弁理士 土 橋 皓第２ｒｌＢ 第３図 第４図 １
ロック図、第２図は従来の製造方法におけるプリプレグ
の積層体の一例を示す説明図、第３図は従来の製造方法
におけるプリプレグの積層体の他の一例を示す説明図、
第４図は本発明に係る製造方法における炭素繊維織布の
積層体の一例を示す説明図、第５図は炭素繊維織布の積
層体の各織布表面に熱分解炭素を沈積させる装置を示す
説明図である。 １・・・ブリ７オームエ捏２，５・・・炭化処理工程３
．６・・・黒鉛化処理工程 ４・・・ピッチ含浸工程１
０ 、２１・・・織布 １１・・・熱硬化性樹脂
２０・・・積層体 ２２・・・刺・糸３０・・
・加熱炉 ３１・・・誘導加熱装置３２ 、３
６・・・ボンベ ３３ 、３７・・・開閉バルブ３
４ 、３８・・・レギュレータ ３５．３９・・・流景
泪４０・・・混合器 ４１・・・給気ボート
４２・・・排気ボート 特許出願人 日産自動車株式会社 代理人 弁理士 土 橋 皓第２ｒｌＢ 第３図 第４図 １
Claims (1)
- 炭素繊維又は炭素繊維の原材料繊維でなる織布を積層し
、この積層体と炭化水素ガス雰囲気中で加熱して前記繊
維表面に熱分解炭素を沈積させ、その後上記織布の積層
体に液状ビ゛ノチ又は炭素材原料の熱硬化性液状樹脂の
含浸処理を施し、この含浸処理によってできた成形体に
炭化処理、黒鉛化処理を施すようにしたことを特徴とす
る炭素・炭素複合材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57178487A JPS5969410A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | 炭素・炭素複合材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57178487A JPS5969410A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | 炭素・炭素複合材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5969410A true JPS5969410A (ja) | 1984-04-19 |
Family
ID=16049313
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57178487A Pending JPS5969410A (ja) | 1982-10-13 | 1982-10-13 | 炭素・炭素複合材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5969410A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62212262A (ja) * | 1986-03-12 | 1987-09-18 | 新日本製鐵株式会社 | 炭素繊維強化炭素材料の製造方法 |
| JPS62241871A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-10-22 | 新日本製鐵株式会社 | 炭素繊維強化炭素材料の製造法 |
| JPS63182256A (ja) * | 1987-01-23 | 1988-07-27 | 日石三菱株式会社 | 炭素／炭素複合材料の製造法 |
| US6979377B2 (en) * | 2002-10-08 | 2005-12-27 | Sgl Carbon Ag | Method for producing components from fiber-reinforced composite ceramic and methods for using the components |
-
1982
- 1982-10-13 JP JP57178487A patent/JPS5969410A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62212262A (ja) * | 1986-03-12 | 1987-09-18 | 新日本製鐵株式会社 | 炭素繊維強化炭素材料の製造方法 |
| JPS62241871A (ja) * | 1986-04-11 | 1987-10-22 | 新日本製鐵株式会社 | 炭素繊維強化炭素材料の製造法 |
| JPH0352426B2 (ja) * | 1986-04-11 | 1991-08-09 | Shinnippon Seitetsu Kk | |
| JPS63182256A (ja) * | 1987-01-23 | 1988-07-27 | 日石三菱株式会社 | 炭素／炭素複合材料の製造法 |
| US6979377B2 (en) * | 2002-10-08 | 2005-12-27 | Sgl Carbon Ag | Method for producing components from fiber-reinforced composite ceramic and methods for using the components |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4178413A (en) | Fiber reinforced carbon and graphite articles and a method of producing said articles | |
| US4983451A (en) | Carbon fiber-reinforced carbon composite material and process for producing the same | |
| US8828534B2 (en) | Method of fabricating a thermostructural composite material part, and a part obtained thereby | |
| US6691393B2 (en) | Wear resistance in carbon fiber friction materials | |
| JP4468015B2 (ja) | 繊維ブランクの製造方法、および繊維強化複合材料部品の製造方法 | |
| JPH0476344B2 (ja) | ||
| US5773122A (en) | Reinforced carbon composites | |
| JP6742855B2 (ja) | 成形断熱材及びその製造方法 | |
| JPS5969410A (ja) | 炭素・炭素複合材の製造方法 | |
| KR100254401B1 (ko) | 탄소섬유 복합재 제조방법 및 그 장치 | |
| CN102976782B (zh) | 使用熔融沥青和碳纤维单丝形成碳-碳复合预制体 | |
| CN113651630B (zh) | 一种高温隔热用碳/碳蜂窝夹层结构及其制备方法 | |
| JPS5969408A (ja) | 炭素・炭素複合材の製造方法 | |
| JPH01133914A (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材料及びその製造方法 | |
| CN114773077B (zh) | 一种复合碳化硅纤维硬质毡及其制备方法和应用 | |
| JP2579563B2 (ja) | 炭素繊維強化炭素複合材の耐酸化処理法 | |
| JPH05170537A (ja) | 炭素繊維強化複合炭素材料及びその製法 | |
| EP1568911A1 (en) | Improved wear resistance in carbon fiber friction materials | |
| JPH08183674A (ja) | Ｃ／ｃ複合材料の製造方法 | |
| JP2782891B2 (ja) | 繊維強化無機系材料の製造方法 | |
| JP4420371B2 (ja) | Ｃ／ｃ材製ネジ部材の製造方法 | |
| JPH0952777A (ja) | 耐酸化性ｃ／ｃ複合材の製造方法 | |
| JP3969600B2 (ja) | Ｃ／ｃ複合材およびその製造方法 | |
| JPS6016805A (ja) | 炭素・炭素複合材の製造方法 | |
| CN117229068A (zh) | 一种高纤维体积分数复合材料的制备方法及其应用 |