JPS596759B2 - エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ - Google Patents
エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤInfo
- Publication number
- JPS596759B2 JPS596759B2 JP12023278A JP12023278A JPS596759B2 JP S596759 B2 JPS596759 B2 JP S596759B2 JP 12023278 A JP12023278 A JP 12023278A JP 12023278 A JP12023278 A JP 12023278A JP S596759 B2 JPS596759 B2 JP S596759B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire
- welding
- present
- composite wire
- slag
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings or fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は自動溶接用複合ワイヤに係るもので、さらに詳
しくは板厚６〜２５−の軟鋼から５０キロＨＴ鋼、６０
キロＨＴ鋼までに広く適応するエレクトロガスアーク溶
接用細径複合ワイヤに関するものである。
しくは板厚６〜２５−の軟鋼から５０キロＨＴ鋼、６０
キロＨＴ鋼までに広く適応するエレクトロガスアーク溶
接用細径複合ワイヤに関するものである。
現在、軟鋼、５０キロＨＴ鋼、６０キロＨＴ鋼等を用い
る船舶、石油備蓄タンク等の製作には、施工能率の観点
からエレクトロガスアーク溶接が多用されている。
る船舶、石油備蓄タンク等の製作には、施工能率の観点
からエレクトロガスアーク溶接が多用されている。
しかし従来のエレクトロガスアーク溶接、例えば太径複
合ワイヤを用いる特開昭４９−１１５９５１号公報記載
の技術等では高人熱溶接であるが故に切欠靭性の低下が
不可避であり、最近における施工物の多様化、高性能化
に適応できないという欠点を有していた。このため、溶
接の低人熱化と切欠靭性にすぐれた新しいエレクトロガ
スアーク溶接の開発が強く望まれていた。本発明者らは
かかる産業界の強い要望に答えるべく、エレクトロガス
アーク溶接金属の靭性改善研究を長年にわたつて行なつ
た結果、エレクトロガスアーク溶接においてすぐれた切
欠靭性を有する溶接部を得るためには、開先断面積を減
じこれに見合つたワイヤ径およびワイヤ組成とする必要
があるとの知見を得た。本発明はこれに用いる溶接用複
合ワイヤに関するものである。すなわち本発明は軟鋼フ
ープに鉄粉を主体とするフラックスを充填してなる径が
２、Ｏｗｒｌｎ以下の複合ワイヤであつて、鉄粉以外の
充填フラックス組成がワイヤ重量比でＣａＦおよびＮａ
Ｆを必須とするスラブ生成剤０．６〜６．０％、かつ第
１図ＡＢＣＤの関係を満たし、５ｉ０．１〜１．３％、
Ｍｎ０．５〜３．０％、Ｍ００．１〜０．８％、 Ｔｉ
０．０１〜０．２５％であることを特徴とするエレクト
ロガスアーク溶接用複合ワイヤである。
合ワイヤを用いる特開昭４９−１１５９５１号公報記載
の技術等では高人熱溶接であるが故に切欠靭性の低下が
不可避であり、最近における施工物の多様化、高性能化
に適応できないという欠点を有していた。このため、溶
接の低人熱化と切欠靭性にすぐれた新しいエレクトロガ
スアーク溶接の開発が強く望まれていた。本発明者らは
かかる産業界の強い要望に答えるべく、エレクトロガス
アーク溶接金属の靭性改善研究を長年にわたつて行なつ
た結果、エレクトロガスアーク溶接においてすぐれた切
欠靭性を有する溶接部を得るためには、開先断面積を減
じこれに見合つたワイヤ径およびワイヤ組成とする必要
があるとの知見を得た。本発明はこれに用いる溶接用複
合ワイヤに関するものである。すなわち本発明は軟鋼フ
ープに鉄粉を主体とするフラックスを充填してなる径が
２、Ｏｗｒｌｎ以下の複合ワイヤであつて、鉄粉以外の
充填フラックス組成がワイヤ重量比でＣａＦおよびＮａ
Ｆを必須とするスラブ生成剤０．６〜６．０％、かつ第
１図ＡＢＣＤの関係を満たし、５ｉ０．１〜１．３％、
Ｍｎ０．５〜３．０％、Ｍ００．１〜０．８％、 Ｔｉ
０．０１〜０．２５％であることを特徴とするエレクト
ロガスアーク溶接用複合ワイヤである。
以下に本発明になるエレクトロガスアーク溶接用複合ワ
イヤを上記構成とした理由について詳細に説明する。
イヤを上記構成とした理由について詳細に説明する。
本発明ワイヤにおいてＣａＦおよびＮａＦを必須とする
スラグ生成剤をワイヤ重量比において０．６〜６．０％
の少ない範囲に限定し、かつ、板厚により更に規定した
のちは、一般に多用されている板厚６〜２５ｗｍ範囲の
鋼板をスラグの過不足を来たさず良好な状態でエレクト
ロガスアーク溶接せんがためである。
スラグ生成剤をワイヤ重量比において０．６〜６．０％
の少ない範囲に限定し、かつ、板厚により更に規定した
のちは、一般に多用されている板厚６〜２５ｗｍ範囲の
鋼板をスラグの過不足を来たさず良好な状態でエレクト
ロガスアーク溶接せんがためである。
ＣａＦ、！Ｉ■ＮａＦをスラグ生成剤成分として必須と
したのは金属弗化物の良好なスラグ流動性とアーク安定
効果を期待したものであり、これらスラグ生成剤を上記
範囲に限定しだのはワイヤに対するスラグ生成剤比率を
段階的に変えたワイヤ（１．６―径）を用いて行なつた
実験結果による。この実験における溶接条件はＤＣ（１
），４５０Ａ，４３，Ｃ０流量３０ｔ／Ｍｉｎ，ワ′
２イヤ突出し長さ４０７ｍであつた。
したのは金属弗化物の良好なスラグ流動性とアーク安定
効果を期待したものであり、これらスラグ生成剤を上記
範囲に限定しだのはワイヤに対するスラグ生成剤比率を
段階的に変えたワイヤ（１．６―径）を用いて行なつた
実験結果による。この実験における溶接条件はＤＣ（１
），４５０Ａ，４３，Ｃ０流量３０ｔ／Ｍｉｎ，ワ′
２イヤ突出し長さ４０７ｍであつた。
なお開先間隙はいずれの板厚においても表１５ＴＷ１ｎ
、裏４ｍとし表裏とも銅板を当てがつた。本発明ワイヤ
の最小適用板厚６ｍを溶接する場合、ワイヤ中のスラグ
生成剤が３．０％（Ｂ点）に満たなければスラグが不足
し、平滑で美麗なビードが得られず、６．０％（Ａ点）
を超すと今度は過剰のスラグがアータに悪影響を及ぼし
始めるため安定した溶接を維持することはできない。従
つて、板厚６ｗｎの場合の適正スラグ生成剤量は３．０
〜６．０％である。板厚１２１の場合は開先断面積に対
するビード表面積の比が小さくなるため、板厚６ｍの時
より所要スラグ生成剤量は少なくなｂ、下限が１．０％
、上限が３．５（Ｆ６であつた。更に板厚が１９ｍと厚
くなるとスラグ生成剤の適量は０．７〜２．２ｆ）の範
囲となつた。そして本発明ワイヤの最大適用板厚である
２５７ｍを溶接する場合の適正スラグ生成剤量の下限は
０．６％（Ｄ点）、上限は２．０％（Ｃ点）であつた。
この検討結果を示したのが第１図である。従つて、船、
タンク等で一般的な板厚６〜２５７ｒｒｍ範囲の鋼板を
対象とする本発明ワイヤのスラグ生成剤添加量は０．６
〜６．０％の範囲内で、第１図のＡＢＣＤの関係を満た
すものでなければならない。ところで、ＣａＦ２とＮａ
Ｆの比率は特に定めるものではなく、上記範囲内にて任
意の割合を選定すれば良い。ただ注意すべきはＮａＦの
添加はアークを極めて安定にする反面、溶接ヒユームを
著るしく増加させることである。このため、ＮａＦの添
加は出来れば１．８％以下に抑えるのが望ましい。本発
明ワイヤにおいて、フラツタス中のＳｉを０．１〜１．
３％、Ｍｎを０．５〜３．０％に規定したのは軟鋼から
６０キロＨＴ鋼の溶接に供し、必要な強度を得るためで
ある。
、裏４ｍとし表裏とも銅板を当てがつた。本発明ワイヤ
の最小適用板厚６ｍを溶接する場合、ワイヤ中のスラグ
生成剤が３．０％（Ｂ点）に満たなければスラグが不足
し、平滑で美麗なビードが得られず、６．０％（Ａ点）
を超すと今度は過剰のスラグがアータに悪影響を及ぼし
始めるため安定した溶接を維持することはできない。従
つて、板厚６ｗｎの場合の適正スラグ生成剤量は３．０
〜６．０％である。板厚１２１の場合は開先断面積に対
するビード表面積の比が小さくなるため、板厚６ｍの時
より所要スラグ生成剤量は少なくなｂ、下限が１．０％
、上限が３．５（Ｆ６であつた。更に板厚が１９ｍと厚
くなるとスラグ生成剤の適量は０．７〜２．２ｆ）の範
囲となつた。そして本発明ワイヤの最大適用板厚である
２５７ｍを溶接する場合の適正スラグ生成剤量の下限は
０．６％（Ｄ点）、上限は２．０％（Ｃ点）であつた。
この検討結果を示したのが第１図である。従つて、船、
タンク等で一般的な板厚６〜２５７ｒｒｍ範囲の鋼板を
対象とする本発明ワイヤのスラグ生成剤添加量は０．６
〜６．０％の範囲内で、第１図のＡＢＣＤの関係を満た
すものでなければならない。ところで、ＣａＦ２とＮａ
Ｆの比率は特に定めるものではなく、上記範囲内にて任
意の割合を選定すれば良い。ただ注意すべきはＮａＦの
添加はアークを極めて安定にする反面、溶接ヒユームを
著るしく増加させることである。このため、ＮａＦの添
加は出来れば１．８％以下に抑えるのが望ましい。本発
明ワイヤにおいて、フラツタス中のＳｉを０．１〜１．
３％、Ｍｎを０．５〜３．０％に規定したのは軟鋼から
６０キロＨＴ鋼の溶接に供し、必要な強度を得るためで
ある。
０．１％未満のＳｉ，Ｏ・５％未満のＭｎでは、ＭＯ，
Ｔｉ等の他成分を本発明の範囲で如何様に調整しようと
も、必要な強度を維持し、しかも必要十分な切欠靭性を
得ることはできない。
Ｔｉ等の他成分を本発明の範囲で如何様に調整しようと
も、必要な強度を維持し、しかも必要十分な切欠靭性を
得ることはできない。
他方Ｓｉを１．３％、Ｍｎを３．０％を超えてフラツタ
ス中に含有するワイヤでは溶着金属の強度が高くなｂ過
ぎるのみならず、切欠靭性フが劣化する。
ス中に含有するワイヤでは溶着金属の強度が高くなｂ過
ぎるのみならず、切欠靭性フが劣化する。
かかる意味において、本発明ワイヤのＳｉおよびＭｎは
それぞれ０．１〜１．３％、０．５〜３．０％の範囲に
限定しなければならない。本発明ワイヤにおいてＭＯを
添加する主たる目的は所要強度を得ることと溶着金属結
晶粒の微細化による靭性改善の２点である。このために
は少なくともフラツクス中に０．１％以上含有させる必
要がある。しかし０．８％を超えてＭＯを添加させると
溶着金属の強度が異常に高くなり、靭性は却つて劣化す
る。従つて、ＭＯの添加は０．１〜０．８％に限定しな
ければならない。本発明ワイヤではＴｉを０．０１〜０
．２５％含有させる。
それぞれ０．１〜１．３％、０．５〜３．０％の範囲に
限定しなければならない。本発明ワイヤにおいてＭＯを
添加する主たる目的は所要強度を得ることと溶着金属結
晶粒の微細化による靭性改善の２点である。このために
は少なくともフラツクス中に０．１％以上含有させる必
要がある。しかし０．８％を超えてＭＯを添加させると
溶着金属の強度が異常に高くなり、靭性は却つて劣化す
る。従つて、ＭＯの添加は０．１〜０．８％に限定しな
ければならない。本発明ワイヤではＴｉを０．０１〜０
．２５％含有させる。
Ｔｉの添加はアーク現象の改善と溶着金属の靭性向上に
有効であるが、０．０１ｆ）未満の添加では上記効果が
期待し得ず、０．２５％を超えて添加すると溶着金属は
硬化し、靭性が低下する。このため、Ｔｉの添加は０．
０１〜０．２５％の範囲に制限する。上記Ｓｉ，Ｍｎ，
ＭＯおよびＴｉの合金元素は単体、鉄合金の形態で添加
できる他これら相互の合金形態でも添加することができ
る。
有効であるが、０．０１ｆ）未満の添加では上記効果が
期待し得ず、０．２５％を超えて添加すると溶着金属は
硬化し、靭性が低下する。このため、Ｔｉの添加は０．
０１〜０．２５％の範囲に制限する。上記Ｓｉ，Ｍｎ，
ＭＯおよびＴｉの合金元素は単体、鉄合金の形態で添加
できる他これら相互の合金形態でも添加することができ
る。
なお、本発明ワイヤではこれら元素の他Ｎｉ，Ｃｒ，Ａ
ｔ，Ｚｒ，Ｖ，Ｂ等を必要に応じて溶着性能向上のため
所要量を添加することもできる。
ｔ，Ｚｒ，Ｖ，Ｂ等を必要に応じて溶着性能向上のため
所要量を添加することもできる。
ところで、本発明ワイヤの充填フラツクスは鉄粉を主体
とするが、鉄粉を主たる成分とする意図はワイヤ溶融速
度を高め、施工能率を上げることと、既述したスラグ生
成剤量の調整にある。したがつて、鉄粉の一部はＳｉ，
Ｍｎ，ＭＯ，Ｔｉ元素等との合金形態で添加することも
可能である。本発明においてワイヤ径を２．０ｍ以下と
したのは、溶接人熱を低下させ、溶着金属の靭性を向上
させんがためである。特に人熱制限は６０ＨＴ鋼の場合
肝要である。例えば、板厚２０ｗ１ｎ（ＤＷＴ一６０鋼
を各サイズのワイヤでもつて溶接した時の溶着金属の靭
性は第２図の実験結果に見る如く、ワイヤ径の減少と共
に向土する。即ち、ワイヤ重量比でＣａＦ２Ｏ．５％，
ＮａＦＯ．７％，ＳｉＯ．７％，Ｍｎ２．５％，ＭＯＯ
．５％，ＴｉＯ．ｌ５％，Ｆｅｌ８％であるフラツタス
を充填したワイヤ径１．６〜３．２聰のワイヤを試作し
、第１図を求めたと同一開先！ＩＣＷＴ−６０鋼を加工
し、第１表に示す条件で溶接を行ない、溶接金属の衝撃
試験を行なつた結果第２図を得た。３．２Ｔ！Ｍ，２，
４麹といつた従来の太径ワイヤによる溶接ではワイヤの
溶融速度が遅いたの溶接人熱が大きくなｂ、溶接金属の
ミクロ組織が粗大化し、３．２ｍの場合６Ｋｆｆ−Ｍ，
２４ｍの場合７Ｋｆｆ−ｍ程度の靭性しか確保できない
。
とするが、鉄粉を主たる成分とする意図はワイヤ溶融速
度を高め、施工能率を上げることと、既述したスラグ生
成剤量の調整にある。したがつて、鉄粉の一部はＳｉ，
Ｍｎ，ＭＯ，Ｔｉ元素等との合金形態で添加することも
可能である。本発明においてワイヤ径を２．０ｍ以下と
したのは、溶接人熱を低下させ、溶着金属の靭性を向上
させんがためである。特に人熱制限は６０ＨＴ鋼の場合
肝要である。例えば、板厚２０ｗ１ｎ（ＤＷＴ一６０鋼
を各サイズのワイヤでもつて溶接した時の溶着金属の靭
性は第２図の実験結果に見る如く、ワイヤ径の減少と共
に向土する。即ち、ワイヤ重量比でＣａＦ２Ｏ．５％，
ＮａＦＯ．７％，ＳｉＯ．７％，Ｍｎ２．５％，ＭＯＯ
．５％，ＴｉＯ．ｌ５％，Ｆｅｌ８％であるフラツタス
を充填したワイヤ径１．６〜３．２聰のワイヤを試作し
、第１図を求めたと同一開先！ＩＣＷＴ−６０鋼を加工
し、第１表に示す条件で溶接を行ない、溶接金属の衝撃
試験を行なつた結果第２図を得た。３．２Ｔ！Ｍ，２，
４麹といつた従来の太径ワイヤによる溶接ではワイヤの
溶融速度が遅いたの溶接人熱が大きくなｂ、溶接金属の
ミクロ組織が粗大化し、３．２ｍの場合６Ｋｆｆ−Ｍ，
２４ｍの場合７Ｋｆｆ−ｍ程度の靭性しか確保できない
。
しかし、ワイヤ径を２．０ｍ，１．６ｍと細径にするこ
とにより、ワイヤの溶融速度が大きく増加するため溶接
人熱は１００ＫＪ／２−！ｎ以下に減少する。このため
、溶接金属はＭｎ，ＭＯ，Ｔｉ等の働きにより微細な組
織となり、−１０℃の靭性は１０Ｋｆｆ−ｍ以上が確保
される。従つて、すぐれた靭性を持つ溶着金属を得よう
とする本発明ワイヤの径は２．０能以下でなければなら
ない。なお本発明ワイヤのワイヤ外皮材には一般の軟鋼
の他、用途により低合金鋼をも使用できる。
とにより、ワイヤの溶融速度が大きく増加するため溶接
人熱は１００ＫＪ／２−！ｎ以下に減少する。このため
、溶接金属はＭｎ，ＭＯ，Ｔｉ等の働きにより微細な組
織となり、−１０℃の靭性は１０Ｋｆｆ−ｍ以上が確保
される。従つて、すぐれた靭性を持つ溶着金属を得よう
とする本発明ワイヤの径は２．０能以下でなければなら
ない。なお本発明ワイヤのワイヤ外皮材には一般の軟鋼
の他、用途により低合金鋼をも使用できる。
またワイヤの断面形状についても特に定めるものではな
く、従来の複合ワイヤ同様、いずれの形状でも支障ない
が細径ワイヤであるため、生産性の良い単純な形状であ
ることが望ましい。ところで、本発明ワイヤは板厚６〜
２５？の鋼板に適用するがこれは単層溶接の場合であつ
て、Ｘ開先による２パス溶接等では２５Ｔ１ｍを超えて
使用できるのはもちろんである。
く、従来の複合ワイヤ同様、いずれの形状でも支障ない
が細径ワイヤであるため、生産性の良い単純な形状であ
ることが望ましい。ところで、本発明ワイヤは板厚６〜
２５？の鋼板に適用するがこれは単層溶接の場合であつ
て、Ｘ開先による２パス溶接等では２５Ｔ１ｍを超えて
使用できるのはもちろんである。
次に実施例を用いて本発明の効果をさらに具体的に説明
する。
する。
フ
実施例
第２表に軟鋼外皮使用の本発明複合ワイヤおよび比較の
ために用いた複合ワイヤの構成を、第３表にこれらワイ
ヤによるエレクトロガスアーク溶接試験結果を示す。
ために用いた複合ワイヤの構成を、第３表にこれらワイ
ヤによるエレクトロガスアーク溶接試験結果を示す。
第２表において屋１〜黒１１が本発明になる複合ワイヤ
であつて、ＳＬｌ２〜ｆ）．１５が比較例である溶接条
件と試験結果を示す第３表で溶接時のスラグ量に先ず着
目すると、本発明になるＪ６．ｌ〜屋１１のワイヤでは
スラグの過不足がなく、適量のスラグで良好な溶接が実
現できるのに対し，スラグ生成剤が０．５％である黒１
２の参考ワイヤでは溶接中スラグが不足し美麗なビード
は得られなかつた。
であつて、ＳＬｌ２〜ｆ）．１５が比較例である溶接条
件と試験結果を示す第３表で溶接時のスラグ量に先ず着
目すると、本発明になるＪ６．ｌ〜屋１１のワイヤでは
スラグの過不足がなく、適量のスラグで良好な溶接が実
現できるのに対し，スラグ生成剤が０．５％である黒１
２の参考ワイヤでは溶接中スラグが不足し美麗なビード
は得られなかつた。
また、屋１３のスラグ生成剤を本発明の規定量を超えて
含有するワイヤでは溶接中スラグが多量に溶融プールに
蓄積され途中よう溶接不能となつた。また、金属元素添
加量についても本発明の規定範囲にある黒１〜黒１１の
ワイヤについては軟鋼から６０キロＨＴ鋼に十分適応す
るのに対し、本発明範囲外の黒１４とｆ）．１５の参考
ワイヤでは機械的性能面で不十分なことが確認された。
含有するワイヤでは溶接中スラグが多量に溶融プールに
蓄積され途中よう溶接不能となつた。また、金属元素添
加量についても本発明の規定範囲にある黒１〜黒１１の
ワイヤについては軟鋼から６０キロＨＴ鋼に十分適応す
るのに対し、本発明範囲外の黒１４とｆ）．１５の参考
ワイヤでは機械的性能面で不十分なことが確認された。
Claims (1)
- １ 軟鋼フープに鉄粉を主体とするフラックスを充填し
てなる径が２．０ｍｍ以下の複合ワイヤであつて、鉄粉
以外の充填フラックス組成がワイヤ重量比で、ＣａＦ＿
２およびＮａＦを必須とするスラグ生成剤０．６〜６．
０％、かつ第１図ＡＢＣＤの関係を満たし、Ｓｉ０．１
〜１．３％、Ｍｎ０．５〜３．０％、Ｍｏ０．１〜０．
８％、Ｔｉ０．０１〜０．２５％であることを特徴とす
るエレクトロガスアーク溶接用複合ワイヤ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12023278A JPS596759B2 (ja) | 1978-09-29 | 1978-09-29 | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12023278A JPS596759B2 (ja) | 1978-09-29 | 1978-09-29 | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5548495A JPS5548495A (en) | 1980-04-07 |
| JPS596759B2 true JPS596759B2 (ja) | 1984-02-14 |
Family
ID=14781116
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12023278A Expired JPS596759B2 (ja) | 1978-09-29 | 1978-09-29 | エレクトロガスア−ク溶接用複合ワイヤ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596759B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01120145U (ja) * | 1988-02-09 | 1989-08-15 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP7031271B2 (ja) * | 2017-12-11 | 2022-03-08 | 日本製鉄株式会社 | 立向エレクトロガスアーク溶接用フラックス入りワイヤ、及び溶接継手の製造方法 |
-
1978
- 1978-09-29 JP JP12023278A patent/JPS596759B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01120145U (ja) * | 1988-02-09 | 1989-08-15 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5548495A (en) | 1980-04-07 |
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