JPS5966994A - ニツケル基耐熱合金の溶接用溶加材 - Google Patents
ニツケル基耐熱合金の溶接用溶加材Info
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- JPS5966994A JPS5966994A JP17592982A JP17592982A JPS5966994A JP S5966994 A JPS5966994 A JP S5966994A JP 17592982 A JP17592982 A JP 17592982A JP 17592982 A JP17592982 A JP 17592982A JP S5966994 A JPS5966994 A JP S5966994A
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- nickel
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Arc Welding In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は１０００℃付近までの高温で使用するニッケ
ル基耐熱合金の溶接用溶加材に関するものである。
ル基耐熱合金の溶接用溶加材に関するものである。
化学プラントや高温ガス原子炉においては６００〜１０
００℃もの高温で作動する種々の機器が使用される。そ
れらには高温で十分な強度を有する耐熱合金としてニッ
ケル基耐熱合金が構成材料として用いられる。しかし公
知のように高温機器の部材に苦爪が長時間作用すると、
部材が時間とともに変形するクリープ現象が生じる。し
たがって高温機器に用いられる材料ではクリープ強度が
高いことが最も重要な材料特性になる。さらに機器は溶
接構造をとることが多いので、溶接部のクリープ強度も
母材と同等ないしはそれ以上必要になる。
００℃もの高温で作動する種々の機器が使用される。そ
れらには高温で十分な強度を有する耐熱合金としてニッ
ケル基耐熱合金が構成材料として用いられる。しかし公
知のように高温機器の部材に苦爪が長時間作用すると、
部材が時間とともに変形するクリープ現象が生じる。し
たがって高温機器に用いられる材料ではクリープ強度が
高いことが最も重要な材料特性になる。さらに機器は溶
接構造をとることが多いので、溶接部のクリープ強度も
母材と同等ないしはそれ以上必要になる。
しかし、溶接金属は一旦溶融させ急速に凝固させたもの
であるため、母材とは金机組織が異なり、金属学的にも
安定な状態でない。このため、母料と同一の金属で母材
同志を溶接しても、溶接金属のクリープ特性は母材とは
全くかけ離れたものになるのが普通である。
であるため、母材とは金机組織が異なり、金属学的にも
安定な状態でない。このため、母料と同一の金属で母材
同志を溶接しても、溶接金属のクリープ特性は母材とは
全くかけ離れたものになるのが普通である。
クリープ特性の中で重要なものに三つの特性が挙げられ
る。すなわちクリープ破断時間、クリープ速度および破
断延性である。溶接金属のクリープ特性の中でこの３特
性がそれぞれほぼ母材のクリープ特性に等しいと高温構
造物の健全性−ヒからは理想的なのであるが、現実には
そのような条件が満たされることはほとんどない。一般
には母材と溶接金属のクリープ破断時間をほぼ等しくす
るのは可能だが、破断延性やクリープ速度に関しては溶
接金属の方が著しく小さくなることが多い。
る。すなわちクリープ破断時間、クリープ速度および破
断延性である。溶接金属のクリープ特性の中でこの３特
性がそれぞれほぼ母材のクリープ特性に等しいと高温構
造物の健全性−ヒからは理想的なのであるが、現実には
そのような条件が満たされることはほとんどない。一般
には母材と溶接金属のクリープ破断時間をほぼ等しくす
るのは可能だが、破断延性やクリープ速度に関しては溶
接金属の方が著しく小さくなることが多い。
このようなりリープ特性のくい違いは部材の強度や信頼
性を著しく低下させるのである。以下この代表的な実験
結果を紹介する。
性を著しく低下させるのである。以下この代表的な実験
結果を紹介する。
？？、１図に示す丸棒形のクリープ試験片１の中央部に
溶接部２があるものを９００℃で軸方向に荷重をかけて
破断するまでの時間を求めた。その結果は第２図に示す
とおりで、溶接継手のない試験片３と継手のあるもの４
とでは破断時間にほとんど差がない。破断は溶接部で起
こっている。同じ試験を１０００℃で行なうと母材部で
破断するようになり、溶接部があっても十分なりリープ
強度があるように思われる。しかしこれが構造物となる
と全く様相が異なってくる。
溶接部２があるものを９００℃で軸方向に荷重をかけて
破断するまでの時間を求めた。その結果は第２図に示す
とおりで、溶接継手のない試験片３と継手のあるもの４
とでは破断時間にほとんど差がない。破断は溶接部で起
こっている。同じ試験を１０００℃で行なうと母材部で
破断するようになり、溶接部があっても十分なりリープ
強度があるように思われる。しかしこれが構造物となる
と全く様相が異なってくる。
第３図はニッケル基合金から作られた管５の中央部に突
合ぜ溶接周継手部６があるような構造物を模擬した試験
体で、小管７から管５の内部にガスを導入して内部から
圧力をかけ、高温下に置くと管は徐々にふくらんで第４
図に示すようなつづみ形になって、最後には変形に耐え
きれなくなって破裂するか、小さな割れ８が発生して内
部のガスが漏れ出してしまう。第４図は正常な高温にお
けるクリープ変形挙動であり、むしろ溶接継手のない場
合に相当する。
合ぜ溶接周継手部６があるような構造物を模擬した試験
体で、小管７から管５の内部にガスを導入して内部から
圧力をかけ、高温下に置くと管は徐々にふくらんで第４
図に示すようなつづみ形になって、最後には変形に耐え
きれなくなって破裂するか、小さな割れ８が発生して内
部のガスが漏れ出してしまう。第４図は正常な高温にお
けるクリープ変形挙動であり、むしろ溶接継手のない場
合に相当する。
これに対して＠３図のような溶接周継手部６がある場合
には、第５図に示すように溶接金属６のクリープ速度が
小さいため、中央部が凹んだひようたん型になる。そし
て溶接金属の破断延性も小さいので溶接′金属はほとん
ど伸びないでき裂が発生して破損に至る。特に給５図に
示す形状かられかるように、母材のクリープ速度が溶接
金属のそれより太きいため、溶接金属を引張ってぞの破
断を速めてしすう働きがあり、第４図のように十分変形
した後に破断する場合の時間に比べ１／２〜１／１０も
の短時間で破断してしまう。このように前述した三つの
クリープ特性が母材と溶接金属とでそろわないと高温溶
接構造部材の信頼性が著しく低下する。
には、第５図に示すように溶接金属６のクリープ速度が
小さいため、中央部が凹んだひようたん型になる。そし
て溶接金属の破断延性も小さいので溶接′金属はほとん
ど伸びないでき裂が発生して破損に至る。特に給５図に
示す形状かられかるように、母材のクリープ速度が溶接
金属のそれより太きいため、溶接金属を引張ってぞの破
断を速めてしすう働きがあり、第４図のように十分変形
した後に破断する場合の時間に比べ１／２〜１／１０も
の短時間で破断してしまう。このように前述した三つの
クリープ特性が母材と溶接金属とでそろわないと高温溶
接構造部材の信頼性が著しく低下する。
本発明はニッケル基耐熱合金に対して以上述べたクリー
プ特性上の欠点を改善した溶接金属を得ることがてきる
溶加材を提供することを目的とする。この目的は溶接用
の溶加材としてニッケル基耐熱合金にボロンを３０〜１
５０ｐｐｍ含有させたものを用いることによって達成さ
れる。
プ特性上の欠点を改善した溶接金属を得ることがてきる
溶加材を提供することを目的とする。この目的は溶接用
の溶加材としてニッケル基耐熱合金にボロンを３０〜１
５０ｐｐｍ含有させたものを用いることによって達成さ
れる。
溶接金属のクリープ特性の中で最も改善しなければなら
ないものは破断延性である。なぜならば、溶接構造部材
中の破断延性に乏しく／）溶接金属力５なんらかの変形
を強いられて少しでも変形すると、短時間内に破断に至
ってしまうためであって、信頼性を高めるには破断延性
の改善が最も重要であり、ついで破断時間も長い方が良
い。
ないものは破断延性である。なぜならば、溶接構造部材
中の破断延性に乏しく／）溶接金属力５なんらかの変形
を強いられて少しでも変形すると、短時間内に破断に至
ってしまうためであって、信頼性を高めるには破断延性
の改善が最も重要であり、ついで破断時間も長い方が良
い。
第１表は本発明を実証するために母材として用いたニッ
ケル基耐熱合金の化学組成である、。この合金はノ・ス
テロイＸの商品名で呼ばれてＧする。この材料で第３図
に示すような管を製作し、本発明による溶加材を用いて
管の突合せ溶接をＴＩＧ溶接法で行なって、前述のよう
な９００℃で内圧クリープ試験を実施した。Ｔ Ｉ Ｇ
溶接法におＧ１て（ま、タングステン電極と母材である
被溶接金属との間にアークを飛ばし、その時にワイヤ状
の溶カロ材を挿込んでアーク熱によって溶かしながら溶
接した。
ケル基耐熱合金の化学組成である、。この合金はノ・ス
テロイＸの商品名で呼ばれてＧする。この材料で第３図
に示すような管を製作し、本発明による溶加材を用いて
管の突合せ溶接をＴＩＧ溶接法で行なって、前述のよう
な９００℃で内圧クリープ試験を実施した。Ｔ Ｉ Ｇ
溶接法におＧ１て（ま、タングステン電極と母材である
被溶接金属との間にアークを飛ばし、その時にワイヤ状
の溶カロ材を挿込んでアーク熱によって溶かしながら溶
接した。
その溶加材には第１表に示す組成の合金にボロンを種々
のｐ ｐ ｍ ！微量添加したものを溶製した上で、ワ
イヤ状に加工したものを用いた。
のｐ ｐ ｍ ！微量添加したものを溶製した上で、ワ
イヤ状に加工したものを用いた。
第 １ 表
第６図は溶加材中のボロン含有量と９００℃における溶
接周継手付き管の内圧クリープ破断時間との関係を示す
。曲線１１に示すようにボロンの含有量が多くなるに従
って破断時間が延び、含有量７０ ｐｐｍでは母材の方
が破断するようになり、さらｌこ１００ ｐｐｍを越え
ると点線１２で示すようにそれ以上破断時間は長くなら
ない。図には溶接継手のない管の破断時間範囲を１０で
示している。
接周継手付き管の内圧クリープ破断時間との関係を示す
。曲線１１に示すようにボロンの含有量が多くなるに従
って破断時間が延び、含有量７０ ｐｐｍでは母材の方
が破断するようになり、さらｌこ１００ ｐｐｍを越え
ると点線１２で示すようにそれ以上破断時間は長くなら
ない。図には溶接継手のない管の破断時間範囲を１０で
示している。
この図から分るように、ボロン含有量約３ ｏ ｐｐｍ
の溶加材で溶接すると、ｉ接継子のない管とほぼ同程度
の破断時間が得られるようになる。
の溶加材で溶接すると、ｉ接継子のない管とほぼ同程度
の破断時間が得られるようになる。
第２表はボロンを含有する溶加材を用いて溶接した管の
９００℃、 ３．４ ｋｇｆ／ｍｆｆ１７−プ応力下に
おけるクリープ破断特性の例を示したものである。
９００℃、 ３．４ ｋｇｆ／ｍｆｆ１７−プ応力下に
おけるクリープ破断特性の例を示したものである。
この例では、溶加材中のボロン含有量が３７ ｐｐｍに
なると破断時間は溶接継手のない場合と同程度になるが
、破断伸びが５．５％しかなく構造物の健全性を考慮す
るとまだ十分とはいえない。しかし、ボロン含有量が７
０ ｐｐｍになると破断伸びは１２．４チに達し、母相
のクリープ破断伸びの半分近くになり、構造物の健全性
は著しく改善される。なおボロン含有ｆｉ ７０ ｐｐ
ｍの溶加材を用いた場合の内圧クリープ破断時間が溶接
継手のない管より長くなっているのは、溶接金属のクリ
ープ速度が小さいため母材のクリープ変形を抑制する働
きがあるためである。
なると破断時間は溶接継手のない場合と同程度になるが
、破断伸びが５．５％しかなく構造物の健全性を考慮す
るとまだ十分とはいえない。しかし、ボロン含有量が７
０ ｐｐｍになると破断伸びは１２．４チに達し、母相
のクリープ破断伸びの半分近くになり、構造物の健全性
は著しく改善される。なおボロン含有ｆｉ ７０ ｐｐ
ｍの溶加材を用いた場合の内圧クリープ破断時間が溶接
継手のない管より長くなっているのは、溶接金属のクリ
ープ速度が小さいため母材のクリープ変形を抑制する働
きがあるためである。
第 ２ 表
ボロンの微量添加によってクリープ特性が著しく改善さ
れる理由については次のように考えられる。溶接金属は
凝固組織のままであって柱状晶から成っている。柱状晶
と柱状晶の界面には、凝固時に不純物元素が集まってお
り、高温になると界面強度が弱くなって界面で剥離する
ように破断しやすい。このため破断延性が著しく小さく
、破断時間も短くなる。これに対し微量のボロンを添加
すると、柱状晶界面の不純物にボロンが結合して界面を
浄化し、高温強度を高める働きがある。、その証左とし
て、クリープ試験仮溶接金属の顕微鏡組織観察を行なう
と、ボロンが入っていない場合は柱状晶界面に沿って割
れが直線的に進行しているのに対し、ボロンを含有する
ものでは柱状晶界面に気泡状の割れがまず発生し、クリ
ープ変形とともに成長して互いに連なかって破断に至る
形態が観察される１、凍た、ボロンが入っていると９０
０〜１０００℃の高温下で使用中に溶接金属を再結晶さ
せ、凝固組織が母料組織に近づく現象も認められる。
れる理由については次のように考えられる。溶接金属は
凝固組織のままであって柱状晶から成っている。柱状晶
と柱状晶の界面には、凝固時に不純物元素が集まってお
り、高温になると界面強度が弱くなって界面で剥離する
ように破断しやすい。このため破断延性が著しく小さく
、破断時間も短くなる。これに対し微量のボロンを添加
すると、柱状晶界面の不純物にボロンが結合して界面を
浄化し、高温強度を高める働きがある。、その証左とし
て、クリープ試験仮溶接金属の顕微鏡組織観察を行なう
と、ボロンが入っていない場合は柱状晶界面に沿って割
れが直線的に進行しているのに対し、ボロンを含有する
ものでは柱状晶界面に気泡状の割れがまず発生し、クリ
ープ変形とともに成長して互いに連なかって破断に至る
形態が観察される１、凍た、ボロンが入っていると９０
０〜１０００℃の高温下で使用中に溶接金属を再結晶さ
せ、凝固組織が母料組織に近づく現象も認められる。
これまではニッケル基耐熱合金のみならずオーステナイ
ト・ステンレス鋼にボロンを含有させると、柱状晶界面
に融点の低いＭ２ Ｂ ２やＭｌｌＢ４が形成され溶接
割れを起こすとされており、またボロン全原子炉用材料
として使った場合に中性子照射によってぜい化するので
、ボロン含有量はなるべく少ない方が良いとされていた
。また、ニッケル基耐熱合金の溶接金属のクリープ強さ
にはばらつきが多く、溶加材の溶製によυ、あるいは製
造者によって特性が著しく異なることが多かった。本件
の発明者はその原因を究明する中でボロ／の効果を見い
出し、しかもクリープ特性を改善するに有効な程度含有
しても全く溶接割れが起らないことを見出したものであ
る。
ト・ステンレス鋼にボロンを含有させると、柱状晶界面
に融点の低いＭ２ Ｂ ２やＭｌｌＢ４が形成され溶接
割れを起こすとされており、またボロン全原子炉用材料
として使った場合に中性子照射によってぜい化するので
、ボロン含有量はなるべく少ない方が良いとされていた
。また、ニッケル基耐熱合金の溶接金属のクリープ強さ
にはばらつきが多く、溶加材の溶製によυ、あるいは製
造者によって特性が著しく異なることが多かった。本件
の発明者はその原因を究明する中でボロ／の効果を見い
出し、しかもクリープ特性を改善するに有効な程度含有
しても全く溶接割れが起らないことを見出したものであ
る。
以上に示した実施例はＴＩＧ溶接の場合であるが、ＭＩ
Ｇ溶接や被位アーク溶接にも全く同一理由で適用が可能
である。また溶加材の形状は１１径１．０〜２．６朋程
度のワイヤ状のみならず、同程度これまで使用されてい
るニッケル基転熱合金の溶接用溶加材は１〜１０ ｐｐ
ｍ程度のボロンを溶製時に自然に混入しており、これが
溶接金属のクリープ特性のばらつきの一因であったと考
えられる。
Ｇ溶接や被位アーク溶接にも全く同一理由で適用が可能
である。また溶加材の形状は１１径１．０〜２．６朋程
度のワイヤ状のみならず、同程度これまで使用されてい
るニッケル基転熱合金の溶接用溶加材は１〜１０ ｐｐ
ｍ程度のボロンを溶製時に自然に混入しており、これが
溶接金属のクリープ特性のばらつきの一因であったと考
えられる。
本発明による溶加材は、ボロン含有量の下限値’ｌｉ＝
３０ ＰｐＩＴＩとすることによりクリープ特性を確
実良好な領域にもってくることができる１、ボロン含有
量の上限値を１５０ ｐｐｍとしたのは、実用上は１０
０ ｐｐｍでも十分なのであるが、溶製時のボロンの歩
留υが悪いので多口に設定して確実に特性が改善される
ようにしたものである。またボロンが１５０ ｐｐｍ含
有されても、溶接割れなどの悪影響は現われない。しか
し２００ ｐｐｍ程度になると他の不純物との関連で溶
接割れ感受性が高くなつたり、溶接後の曲げ試験で割れ
ることが多くなる。
３０ ＰｐＩＴＩとすることによりクリープ特性を確
実良好な領域にもってくることができる１、ボロン含有
量の上限値を１５０ ｐｐｍとしたのは、実用上は１０
０ ｐｐｍでも十分なのであるが、溶製時のボロンの歩
留υが悪いので多口に設定して確実に特性が改善される
ようにしたものである。またボロンが１５０ ｐｐｍ含
有されても、溶接割れなどの悪影響は現われない。しか
し２００ ｐｐｍ程度になると他の不純物との関連で溶
接割れ感受性が高くなつたり、溶接後の曲げ試験で割れ
ることが多くなる。
つぎに、上記の説明から容易に理解できるようにボロン
を適惜含有したニッケル基耐熱合金は、溶加材としての
みならず母材自身としても有用な合金である。その−例
として、ボロンを７０ ｐｐｍ含有する第１表に示す組
成のニッケル基耐熱合金を溶製し、第１図に示す丸棒形
のクリープ試験片を作成し、９００°Ｃ２応力４．５
ｋｇの条件でクリープ試験を実施した。この結果を第３
表に示す。
を適惜含有したニッケル基耐熱合金は、溶加材としての
みならず母材自身としても有用な合金である。その−例
として、ボロンを７０ ｐｐｍ含有する第１表に示す組
成のニッケル基耐熱合金を溶製し、第１図に示す丸棒形
のクリープ試験片を作成し、９００°Ｃ２応力４．５
ｋｇの条件でクリープ試験を実施した。この結果を第３
表に示す。
第 ３ 表
第３表に示すようにボロン７０ ｐｐｍを含有する材料
はふつうのニッケル基耐熱合金に比して約４倍クリープ
破断時間が長くなる結果が得られた。
はふつうのニッケル基耐熱合金に比して約４倍クリープ
破断時間が長くなる結果が得られた。
また、一般にニッケル基耐熱合金の破断伸びは試験時間
が長くなると低くなる傾向があり、欠点とされている。
が長くなると低くなる傾向があり、欠点とされている。
ボロンの添加はこのような欠点を解決するのにも有効で
ある。さらに前述のようにボロンの添加によって高温延
性が著しく向上するので、延性に依存することが大な高
温疲れ特性の向上にも有効である。
ある。さらに前述のようにボロンの添加によって高温延
性が著しく向上するので、延性に依存することが大な高
温疲れ特性の向上にも有効である。
第１図は中央部で溶接された丸棒形クリープ試験片、第
２図は第１図の試験片の９００℃におけるクリープ破断
強度を示す図、第３図は内圧クリープ試験用の中央部で
溶接された管状のクリープ試験片、第４図は溶接部がな
い場合の管状りＩＪ−プ試験体のクリープ変形および破
断個所を示す図、第５図は溶接部がある管状クリープ試
験体のクリープ変形形状を示す図、第６図は本発明によ
る溶加材中のボロン含有量と溶接継手付管状試験体のク
リープ破断時間との関係を示す図である。 才 ｊ 閏 砧ａｌＴｅ；！ｒ間（／−１） 才 ２ （２） 才 ３ 関 ′Ａ−乙 閃 才 、５−１￥１ 第１頁の続き ０発 明 者 仲西恒雄 横須賀車長板２丁目２番１号株 横須賀車長板２丁目２番１号 ０出 願 人 富士電機製造株式会社 川崎市川崎区田辺新田１番１号
２図は第１図の試験片の９００℃におけるクリープ破断
強度を示す図、第３図は内圧クリープ試験用の中央部で
溶接された管状のクリープ試験片、第４図は溶接部がな
い場合の管状りＩＪ−プ試験体のクリープ変形および破
断個所を示す図、第５図は溶接部がある管状クリープ試
験体のクリープ変形形状を示す図、第６図は本発明によ
る溶加材中のボロン含有量と溶接継手付管状試験体のク
リープ破断時間との関係を示す図である。 才 ｊ 閏 砧ａｌＴｅ；！ｒ間（／−１） 才 ２ （２） 才 ３ 関 ′Ａ−乙 閃 才 、５−１￥１ 第１頁の続き ０発 明 者 仲西恒雄 横須賀車長板２丁目２番１号株 横須賀車長板２丁目２番１号 ０出 願 人 富士電機製造株式会社 川崎市川崎区田辺新田１番１号
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｌ）ニッケル基耐熱合金にボロンを３０〜１５０ｐｌ）
ｒＴｌ含有せしめたことを特徴とするニッケル基耐熱合
金の溶接用溶加材。 ２、特許請求の範囲第１項記載の溶加材ζこおいて、溶
成によりポロンをニッケル基耐熱合金に含有せしめたこ
とを特徴とするニッケル基耐熱合金の溶接用溶加材。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17592982A JPS5966994A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | ニツケル基耐熱合金の溶接用溶加材 |
| DE19833336221 DE3336221A1 (de) | 1982-10-06 | 1983-10-05 | Fueller fuer gegen schweisshitze bestaendige legierungen auf nickelbasis |
| US06/731,614 US4673123A (en) | 1982-10-06 | 1985-05-07 | Filler for welding a heat resistant nickel-base alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17592982A JPS5966994A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | ニツケル基耐熱合金の溶接用溶加材 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5966994A true JPS5966994A (ja) | 1984-04-16 |
| JPH0258040B2 JPH0258040B2 (ja) | 1990-12-06 |
Family
ID=16004714
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17592982A Granted JPS5966994A (ja) | 1982-10-06 | 1982-10-06 | ニツケル基耐熱合金の溶接用溶加材 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5966994A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309392A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-16 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス耐熱合金用ｔｉｇ溶接用溶加材 |
| JPH01122694A (ja) * | 1987-11-07 | 1989-05-15 | Nippon Uerudeingurotsuto Kk | Ｎｉ基耐熱合金の溶接用溶加材 |
| JP2000158184A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Ugine Savoie Imphy | ニッケル基合金で作られた溶接電極およびその合金 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51134341A (en) * | 1975-05-17 | 1976-11-20 | Nippon Steel Corp | Welding wire for heat resistant alloy |
| JPS51139537A (en) * | 1975-05-28 | 1976-12-01 | Nippon Steel Corp | Welding rod for heat resistant alloy |
| JPS5326221A (en) * | 1976-08-24 | 1978-03-10 | Daido Steel Co Ltd | Nickel based alloy suitable for cores of gas shielded welding rods |
-
1982
- 1982-10-06 JP JP17592982A patent/JPS5966994A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS51134341A (en) * | 1975-05-17 | 1976-11-20 | Nippon Steel Corp | Welding wire for heat resistant alloy |
| JPS51139537A (en) * | 1975-05-28 | 1976-12-01 | Nippon Steel Corp | Welding rod for heat resistant alloy |
| JPS5326221A (en) * | 1976-08-24 | 1978-03-10 | Daido Steel Co Ltd | Nickel based alloy suitable for cores of gas shielded welding rods |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63309392A (ja) * | 1987-06-11 | 1988-12-16 | Nippon Steel Corp | オーステナイト系ステンレス耐熱合金用ｔｉｇ溶接用溶加材 |
| JPH01122694A (ja) * | 1987-11-07 | 1989-05-15 | Nippon Uerudeingurotsuto Kk | Ｎｉ基耐熱合金の溶接用溶加材 |
| JPH0450108B2 (ja) * | 1987-11-07 | 1992-08-13 | Nippon Uerudeingurotsuto Kk | |
| JP2000158184A (ja) * | 1998-12-01 | 2000-06-13 | Ugine Savoie Imphy | ニッケル基合金で作られた溶接電極およびその合金 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0258040B2 (ja) | 1990-12-06 |
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