JPS5964740A - 非晶質金属フイラメント及びその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、透磁率、磁束密２度、角形比および鉄損等の
磁気特性に優れた断ωｊが円形な非晶質金属フィラメン
ト及びその製造方法に関するものである。

溶融金属から直接、金属フィラメントを製造する方法は
、安価な金属フィラメントの製造法である。しかも、得
られた金属フィラメントが非晶質構造を有するならば、
化学的、電気的、物理的に数多くの優れた特徴を有して
お９．電気および電子部品、複合材、繊維素材等のあら
ゆる分野において実用化される可能性が強い。特に非晶
質金属は実用結晶合金に比べ、優れた磁気特性を有して
いるので、偏平７１リボン形状ばかりですく、断面が円
形な高品位の非晶質金属フィラメントを得ることができ
るならば、将来増々各種電磁気材料として大意に期待さ
れる。

現在、溶融金属から直接円形断面を有した非晶質金属フ
ィラメントを得る方法として（ａ）ガラスの曳糸性を利
用して溶融金属を被覆した状態で紡出冷却固化するティ
ラー法、（ｂ）特開昭４９−１３５８２０号公報に記載
のごとく、紡出した溶融金属を並流する冷却液中に噴出
して金属フィラメントを製造する方法、（Ｃ）特開昭５
５−６４９４８号公報に記載のごとく、液体冷却媒体を
回転ドラム内に入れて遠心力でドラム内壁に形成させた
液体層に溶融金属を噴出して冷却固化する３つの方法が
ある。（ａ）の方法は溶融金属をガラスで被覆し、空冷
するだめ、冷却速度が遅く、線径の小はい非晶質フィラ
メントしか得られず、しかもガラスとの複合紡糸なるゆ
えに、特定の金属にだけしか採用できず、また溶融部、
紡出部の構造が複雑で、かつ高度のＭ密性が要求される
。そのうえ、金属フィラメントとして使用するには、外
周部のガラス皮膜を除去する必要がある。（ｂｌの方法
は、急冷区域で紡出ノズルより噴出された溶融金属流と
冷却液状媒体とが並流であり、且つ溶融金属流と冷却液
状媒体との速度が同速であり、シかも冷却液状媒体の速
度は冷却液媒体の自重落「速度を利用するだめ、せいぜ
い１８０ｍ／分で、より高い冷却速度を得るには非常に
むずかしい。即ち、均一な連続した非晶質金属フィラメ
ントを得るための最も重要なことは、溶融金属流を急速
に冷却固化することであるが、このように溶融金属流と
冷却液状媒体とが急冷区域内で並流且つ同速でしかも、
低速であるため、冷却速度がまだ不充分で、高品質の円
形断面を有する非晶質金属フィラメントを得ることがで
きない。さらに冷却液媒体の速度が遅いため、運動エネ
ルギーが（速度×質量）小さく。

紡糸ノズルより　ｐｉ出された溶融金属流との衝突。

冷却媒体の２！ＩＢ　Ｉ揖、蒸発および対流によシ、冷
却液媒体と液面を安定に保持することが非常に困難で。

断面が円形な高品位の非晶質金属フィラメントを得るに
至っていない、、　ｔｃ）の方法は、前記２方法と比べ
可成シ改良された実用的な方法である。即ち。

この方法は、冷却液体の速度、乱れを制御することがで
き、かつ溶融金属流を噴出圧力と回転遠心力の合力によ
つ−Ｃ９回転冷却液体中を通過させて冷却固化するため
、前記（ａ）、　（ｂ）の方法よシ非常に高い冷却速度
能を有している。しかし、この方法だけでは高品質の非
晶質金属フィラメントを得るには、充分でない。

本発明者らは、この点を解決すべく鋭意研究を重ねた結
果、特定の合金を特定の孔径を有する紡出ノズルから噴
出して回転冷却液体中で急冷固化させると、断面が円形
な高品質の非晶質金属フィラメントが得られることを見
い出し、先に特許出願した（特願昭５５、−１２８２１
９号）。しかし。

Ｆｅ−８ｉ−Ｂ系合金に於て、非晶質形成能が高く。

耐熱性および強度に優れた高品質の非晶質金属フィラメ
ントを得るには、半金属であるＳｌおよびＢをできるだ
け多（’ｌ、、ＳｉとＢとの和が２０原子％以北とする
ことが必要で、このＳｌもＢも高価で。

特にＢは非常に高価であるため、半金属であるＳｌおよ
びＢを多量に添加することは、原料価格の面からみると
非常に好ましくなかった。さらに、電磁気材料として用
いる場合は、むしろ低価格で。

かつ優れた磁気特性を有する非晶質金属フィラメントが
望まれている。

そこで９本発明者らは、この点についてさらに鋭意研究
を重ねた結果、Ｂの含有敞を少なくした特定の合金を特
定の孔径を有する紡出ノズルから噴出して回転冷却液体
中で急冷固化させることにより、断面が円形な高品質の
非晶質金属フィラメントが得られ、得られたフィラメン
トが安価で。

かつ優れた磁気特性を有していることを見い出し。

本発明を完成した。

すなわち２本発明は、５ｉ１７．５原子％以Ｆで、Ｂ２
．５〜２０１京子％で、　ＳｉとＢとの和が１４原子％
以上、２０原子％未濶であり、残部が実質的にＦｅよシ
なる合金よりなり、Ｆ記式（１）を満足する線径を有し
、かつ断面が円形な非晶質金属フィラメント、８１１７
．５原子％以「で、Ｂ２．５〜２０原子％で＊　Ｃｏ、
Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ＋Ｖ、Ｗ、Ｚｒ、Ｍｎ、
’Ａｌ、Ｇｅ。

０　、　Ｐ　、　Ｏｕ　、　Ｔｉ　、　Ｂｉ及びＢｅか
らなる群よシ選ばれた１種又は２神具りの金属３０原子
％以Ｆであり。

残部が実質的にＦｅよりなる合金（ただし、　ＳｉとＢ
との和が１４原子％以上、２０原子％未満であり、０ｏ
３０原子％以「、Ｎｉ２Ｏ原子％以ｉ’、ｏｒ１０原子
％以１’、Ｍｏ１０原子％以１’、Ｎｂ１０原子％以１
”、Ｔａ１０原子％以「、■５５原子以丁、Ｗ５原子％
以［ｖ　Ｚｒ　５原子％以１”、Ｍｎ５原子％以丁、Ａ
１５原子％以Ｆ＊Ｇｅ５原子％以「、Ｃ５原子％以「、
Ｐ５５原子以１’、Ｃｕ２．５原子％以「、Ｔ１２．５
原子％以Ｆ、Ｂｉ２．５原子％以Ｆ、Ｂｅ２．５原子％
以ｒである。）よりなり、Ｆ記式（Ｉｌを満足する線径
を有し、かつ断面が円形な非晶質金属フィラメント ＤＦ≦２７０−９１Ｓｉ−１０１−２５１Ｂ＋７−１９
１　　　（１）及び５ｉ１７．５原子％以］；で、Ｂ２
．５〜２０原子％で。

ＳｌとＢとの和が１４原子％以り、２０原子％未満であ
り、残部が実質的にＦｅよりなる合金を式ｆｌｌを満足
する孔径ＤＮの紡糸ノズルから冷却液を含有する回転体
中に噴出して冷却固化させることを特徴とする断面が円
形な非晶質金属フィラメントの製造方法、５ｉ１７．５
原子％以Ｆ、Ｂ２．５〜２０原子％で、　　ｃｏ、ＩＪ
ｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒ、Ｍｎ、Ａ
ｌ。

Ｇｅ　、Ｃ，Ｐ、Ｃｕ、Ｔｉ　、Ｂｉ及びＢｅからなる
群より選ばれた１種又は２種以上の金属３ｏ原子％以「
であシ。

残部が実質的にＦｅよシなる合金（ただし、　ＳｉとＢ
との和が１４原子％以上、２０原子％未満であり、Ｃｏ
３０原子％以Ｆ、Ｎｉ２Ｏ原子％以Ｆ、ａｒ１０原子％
以ト、ＭＯ１０原子％以１”、Ｎｂ１０原子％以１’、
Ｔａ１０原子％以ト、Ｖ５５原子以Ｆ、　Ｗ５５原子以
１”、Ｚｒ５原子％以Ｆｒ　Ｍｎ　５原子％以Ｆ、Ａ１
５原子％以Ｆ、Ｇθ５原子％以「、Ｃ５原子％以Ｆ、Ｐ
５５原子以ｊ、Ｏｕ２．５原子％以「、Ｔ１２．５原子
％以ｉ’、Ｂｉ２．５原子％以Ｆ、Ｂｅ２．５原子％以
「である。）を式（ＩＩｌを満足する孔径Ｄｎの紡出ノ
ス°ルから冷却液を含有する回転体中に噴出して冷却固
化させることを特徴とする断面が円形な非晶質金属フィ
ラメントの製造方法である。

ＤＮ≦２７０−９１８１−１０１−２５１Ｂ＋−−１９
１（ＩＩ）本発明における合金について説明すると、実
用材として２重要なＦｅ、　Ｎｉ　、　Ｃｏ系合金の中
で、Ｆｅ−８ｉ−Ｂ系合金が回転冷却液体中において、
優れた細−Ｂ系合金中のＳｌとＢの付与量により非晶質
形成能が大きく影響される。Ｓｉの付与量が１７．５原
子％以ド、Ｂ２５〜２０．０原子％で、　ＳｉとＢとの
和が１４原子％以上、２０原子％未満で、かつ前記（Ｉ
Ｉｌ式を満足する紡出ノズル孔径ＣＤＮ）を用いて２回
転冷却液体中に、溶湯を噴出し急冷Ｉ［’ｉｌ化するこ
とにより、非常に均一な円形断面を有する非晶質金属フ
ィラメン１−？得ることができる。しかしＳｌとＢとの
和が１４原子％よυ少ないと、非晶質形成能は極端に低
１ゞし１回転冷却液体中で溶湯を急冷固化しても非晶質
ｔｒｉ　ａを有するフィラメントは得られない。

次に、ｕ’Ｊ　ｉｃ！　＋ｒθ−Ｅｌｉ−Ｂ系合金のＦ
ｅ金属元素の一部ｆ　Ｃｏ　３０原子％＊　Ｎｉ２０原
子％の［す′４量までであれば、非晶質形成能と細線形
成能とをほとんど変えずに、ノヌル塞りや汚れを改良す
ると同時に耐腐食性および磁気特性を白玉させることが
できる。またｃｒ　１０原子の以１′とする理由は＋Ｏ
ｒが透磁率全高め、保持力を減少させ、さらに硬さ。

耐食性を向上させる有効な元素であるが、これを多く添
加すると飽和磁束密度および非晶質形成能を著しく低ド
させ好ましくない。Ｍｏ　、　ＮｂおよびＴａをそれぞ
れ１Ｄ原子％以Ｆ　、　Ｖ、Ｗ、Ｚｒ、Ｇｅ　、Ｏおよ
びＰをそれぞれ５原子％以Ｆ　＊　ｃｕ　、Ｔ１１　Ｂ
ｌおよびＢｅをそれぞれ２５原子％以ｒにした理由は、
これ等の元素が非晶質（構造の安定化、硬さ２Ｍ食性等
に有効な元素であるが、これを多く添加すると磁気特性
、非晶質形成能および細線形成能を低Ｆさせ好ましくな
い。上記のＦｅ金属元素の一部を置換する量はいずれも
合計で６０原子％までが限度である。

次に本発明において、紡出ノズルの孔径ＤＮ（μｍ）が
式（Ｉｆ）　’ｃ満足するように選定することが必要で
ある。

ＤＮ≦２７０−９１５ｘ−１（１１−２５１Ｂ　＋　２
−１９１　　（Ｉ）この式（１１）を満足しない孔径り
の紡出ノス゛ルを用いて、Ｆｅ−８ｉ−Ｂ系合金を溶融
紡出して回転冷却液体中で冷却同化はせでも、得られる
フィラメントは結晶構造を有し、優れた磁気特性は消失
し。

脆く、且つ低強ｐｉ火用性の乏しいものとなる。

本発明に用いられる冷却液とは、たとえば、純粋＆　液
体、溶液、エマルジョン等をいい、紡出した溶融金属と
反応して安定な表面全形成するものあるいは紡出した溶
融金属と化学的に非反応性なものであればよい。特にそ
の冷却液中で急冷却して１ｔｌＩｉ面が円形で、均一な
非晶質連続フィラメントを得るには、適切な冷却速度能
を有するものを選定すると同時に、冷却液お・よび液面
が安定し１乱れず、しかも人為的な攪拌によって冷却速
度をより上昇させることができるものが装置しい。特に
。

常温もしくは常温以［の水または金属塩等を溶解した電
解質水溶液を用いることが好ましい。一般に溶融金属を
冷却液に接触させて急冷する過程はだいたい３つの段階
に分か九でいると考えられている。第１段階では冷却液
の蒸発膜が金属全体をＮう期間で、冷却は蒸気膜を通し
′Ｃ放射によって行なわれるので、冷却速度は比較的遅
い。第２段階では蒸気膜が破れ、激しい沸Ｕｊが連続的
におこリ、熱は主とじで蒸発熱として奪われるので冷却
速度はもっとも早い。第３段階では沸騰が止まシ冷却は
伝導と対流によって行なわれるので、冷却速度は再び小
さくなる。すなわち、急速な冷却を行なうために傅４．
（イ）第１段階をできるだけ短くして、早く第２８階に
達するような冷却液を選ぶこと、　（ｏＪ　ｖるべく早
く２人為的な手段によって冷却液または冷却しようとす
る溶融金属をすみやかに動かし、第１段階の蒸発ｊ摸を
破壊し、早く第２段階の冷却に移らせることがもっとも
有効である。

その１例として９強烈に攪拌した水の冷却速度は静止水
に比べ約４倍になることで十分理解できる。

要するに冷却速度をＬ昇するには冷却液として。

さ１ｚ騰点が高いこと、蒸発の潜熱が大きく、その意味
からも冷却を早めるごときものであること、蒸気または
気泡の逸散が早いために、流動性がよいことなどが必要
条件となる。もちろん、その他に安価なこと、変質しな
いことなどの問題のあるこ　−とけいうにおよばない。

しかも９人為的に早く第１段階の蒸気＋＊を破壊させて
、第２段階の冷却に移らせ、かつ冷却液および冷却液面
を常に安定に保持させるには、冷却液を回転体に含有せ
しめること、冷却速度を人為的にあげるには、比熱の大
なる冷却液を用いること１回転体の回転速度を速くする
こと、紡出ノズルより噴出される溶融金属の速度を速く
すること、紡出した溶融金属の冷却液面に対する導入角
を大きくすること、紡出ノズルと冷却液面との距離を近
くすることが望まし７い。

紡出した溶融金属の冷却液面に対する導入角とは紡出し
た溶融金属が冷却液面に最初に接した点における接線と
紡出した溶融金属とのなす角をいう。

次に本発明を図面によりさらに詳細に説明する。

第１図、第２図および第３図は本発明の一実施態様を示
す装置で、第１図および第２図は横型装置の概略図、第
３図は縦型装置の概略図である。

１は溶融紡糸すべき原料金属３を入れるルツボでこのル
ツボ１は適当な耐熱性物質、たとえば石英ジルコニア、
アルミナ、窒化、ホウソ等のセラミックよりなる。この
ルツボ１は、１個以との紡出孔を有するノズル２を有し
ている。この紡出孔径ＤＮ（μｍ）は式（Ｕ）を満足し
ており、との紡出ノズルを用いて得られる金属フィラメ
ントの線径ＤＦ（μｍ）は、紡出ノズルＤＮ　（μｍ）
と同じか又はそれよりやや細めとなる。１質は、ルツボ
１と同様耐熱性物’Ｒからａす、石英、ジルコニア、ア
ルミナ、窒化ホウソなどのセラミック、人工ルビー、サ
ファイヤ−等からなっている。５は溶融紡出すべき原料
金属３を加熱溶融するための加熱炉であり、６は駆動モ
ーター７によって回転する回転ドラムで。

８は回転遠心力により回転ドラム乙の内側に冷却液面９
を形成する冷却液である。１０はその冷却液８を供給お
よび排出するだめの管である。冷却液８０種類およびそ
の温度の選択は、溶融金属４の熱容量に関係して行なわ
れ、溶融金属４の熱容量はその温度、比熱、融解潜熱お
よびその断面積に正比例して増加する。したがって、溶
融金属４の熱容量が大きくなればなるほど冷却液をよシ
冷たく、またはその比熱、密度、蒸発熱および熱伝導率
をより高くすることが望ましい。冷却液の他の望ましい
性質は、溶融金属４の液媒体中での分裂を最小にするよ
うに低粘度、非燃性、かつ低価格であることが好ましい
。その代表的な冷却液としては、常洸を以Ｆの水が使用
される。しかし、一般に冷却速度を高くした方が高品位
の非晶質金属フィラメントが得やすいため、常温以「に
冷却した電解水溶液、たとえば１０〜２５％重量の塩化
ナトリウム水溶液、５〜１５％重量の苛性ソーダ水溶液
、１０〜２５％重量の塩化マグネシューム水溶液、５０
％甫ガ１の塩化亜鉛水溶液が好ましい。

溶融金属４と冷却液面９とのなす導入角および回転ドラ
ム乙の回転（は任意の方向でよい。紡出ノズル２より噴
出される溶融金属４および回転ドラム乙の速度は速い方
が好ましい。特に３　Ｄ　Ｄ　ｍ７分以北が好すしく、
シかも回転ドラム乙の速度は溶融金ｌ／Ａ４の速度より
１０〜３０％程度速くすることが好ましい。導入角の大
きさは２００以」二が好ましい。

また、紡出ノズル２と冷却液面９との距離は紡出した溶
融金属４が乱れ、破断、切断が生じない範囲でできるだ
け近くすることが好ましく、特に１゜聴取ｆが好ましい
。）１はルツボ１を支持してｊ−Ｔ′に移動するための
エアピストンであり、１２はルツボ１を一定の速度で左
右に移動し、冷却固化した金属フィラメントを回転ドラ
ム６内壁に連続して、規則正Ｉ〜〈巻取るための綾振Ｈ
ｇである。

また、第６図は機構的には、第１図および第２図の装置
を縦型にした装置を示すもので、利点としては冷却液の
供給、排出をする必要がないこと。

非常に低速回転でも均一な冷却液面が形成し得ることで
ある。逆に２回転速度を変えると冷却液面の角度が変化
する（低速回転の場合２点線で図示した液面の方向に移
動する）。また、冷却液面に紡出した溶融金属を垂直に
するため紡出ノズル部を細工（曲げる）する必要がある
。１４は回転ドラム６に脱着可能な遮蔽板で、紡出巻取
中の状態を良く観察できる透明板が好ましい。原料金属
３は、まずルツボ１の送入口よりガス流体輸送等により
導入され、加熱炉５の位置で加熱溶解される。

同時に駆動モーター７により回転ドラム６を所定の回転
速度にして冷却液供給管１０より、冷却液を回転ドラム
乙の内側に供給する。次いで、綾振器１２．エアピスト
ン１１により紡出ノズル２が冷却液面９に対向するとと
〈、第１は１．第２図に示す位置に下降されると同時に
原料金属６にガス圧が加えられ又、溶融金属４が冷却液
面９に向って尋人される。ルツボ１内部は原判金属乙の
酸化を防ぐため、たえず不活性ガス１５たとえばアルゴ
ンガスを送入し、不活性雰囲気としておくものとする。

冷却液面９に導入された金属は噴出方向と回転ドラムの
回転方向および遠心力の合力により冷却液８の中を進み
、冷却固化され２回転ドラム乙の内壁もしくはすでに冷
却固化した集積金属フイラメン１−１３の内側に、綾振
器１２によって規則正しく巻かれる。紡出終了後は冷却
液排出管１０の先端を冷却液８中に挿入し、冷却液を排
出する。回転ドラム６を停止し、遮蔽板１４を取外し２
回転ドラム６内壁に集積された断面が円形で高品位の非
晶質金属フィラメント１３を得ることができる。この形
体はこのままで製品として直接使用できる。また、使用
量に応じてこれを再度小量に巻返すことはもちろん可能
である。また、よシ磁性特性を改良する目的で、応力Ｆ
又は磁場中での熱処理をすることも当然可能である。

本発明における断面が円形な金属フィラメントとは、同
一断面の最侵軸直径Ｒｍａｘと最短軸直径Ｒｍｉｎの比
Ｒｍａ）（が０．７以上の真円度のものをいう。

本発明によれば、断面が円形な高品質の非晶質金属フイ
ラメン）ｌ容易に得ることができ、得られたフィラメン
トが安価で、かつ優れた磁気特性を有している。

次に本発明を実施例にょ９具体的に説明する。

なお、得られた金属フィラメントが非晶質構造を有して
いるか否かは、Ｘ−線回折測定よシ判定した。

実施例１〜１６．比較例１〜１８ 第１図および第２図に示した内径６ｏｏ＝〆の横型回転
ドラムを有する装置を用い、各種金属組成（原子％ンよ
シなる合金をアルゴン雰囲気中で融点より７０℃高い温
度で溶融し９種々の孔径ＤＮ（μｍｌの紡出ノズル（ル
ビー１よシ、アルゴンガス圧を調整して、　５５０＋ｎ
／分の速度で溶融金属を噴出させ、深さ３０聾の水中（
５℃）に導いた。この時の回転ドラムの速度は６３０ｍ
、／分、導入角は７５゜であった。引出した溶融金属は
冷却水中で急速に冷却固化されつつ、遠心力により回転
ドラムの内壁に連続して集積された。この時の紡出ノズ
ルと冷却液面との距離は１τに保持した。なお、溶融金
属の噴出速度は、大気中に一定の時間噴出して集められ
た金属重量から測定した。

用いた合金組成、紡出ノヌル孔径ＤＮ　（７１ｍ）　、
細線形成能およびＸ−線回折結果を表−１にまとめて示
す。

表−１ 笑験屋１３．，２３の合金はＮｉおよびＶの添加景が多
い為２回転冷却液体中での細線形成能が低く。

Ｘ−線回折測定に供し得る程度の試料も得られなかった
。実験ｊＦＬ１　ｓ　３．５　＊　６，８　、’１０　
ｆ　Ｉ’ｌ：　、用イタ紡出ノズル孔径ＤＮ（μｍ）が
式ｆＪｌ）を満足せず、即ち。

用いた紡出ノズル孔径ＤＮが大きすぎるため、１１：品
質構造を有するフィラメントは得られなかった。

実験１６１１〜３４は、　Ｆｅ金属元累の一部’５０ｏ
、Ｎｉ。

Ｏｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｗ、Ａｌ、ｃ、Ｐおよび
Ｂｅで置換した合金で、その内、実験扁１１，１５，１
７，１９゜２１．２５，２７．２９，３１．３３は置換
量が多く。

本発明の範囲外のため、非晶質借造を有するフィラメン
トを得ることができなφ）っだ。

ｆｘｓ−、長さ方向の太さ斑の測定は、１０．ｎ拭畏中
うンダム１０点直径′ｆＩ：測定し、直径の最大と最小
との差を平均直径で割りそれを１００倍して求めた。Ｘ
−線回折分析は、Ｆｅにα照射を用い測定した。

実施例−１７ Ｆｅ　８１原子％、Ｓ１４原子％、Ｂ１４原子％、Ｃ１
原子％組成の合金をアルゴン雰囲気中で１３００℃で溶
融し、υｊ出ソノスル孔径ＤＨ）　１３０μｍより。

アルゴンカス５０〜／ｄゲージ圧で溶融金属を噴出させ
て２回転ドラム速度５５０ｍ／分、導入角６０：冷却液
体として一１５℃に冷却した濃度２０ｑ６塩化ナトリウ
ム水溶液を用いた以外は実施例−１と同様にして金属フ
ィラメントを製造した。なお、この時の溶融金属の噴出
速度は４８０　ｒｎ／分であった。

得られた金属フィラメントの平均直径は、１１０μｍ、
真円度０．９５．長さ方向の太さ斑６．０％の傷品位の
非晶質フィラメントであった。Ｆ記フィラメントの引張
り強度３１０　Ｋｐ／ａｊ−結晶化温度は４８５℃であ
った。

このフィラメントの直流磁気特性を測定したところ、保
持力Ｈｃは０．０６（０θハ残残留束ｖ！ｉ度Ｂｒは７
５００（Ｇｌ、飽和磁束密度Ｂｅは１６０００（Ｇｌと
俊れた性能を有していた。

次にこの細線を温度３６０℃で２００エルス７ツド（Ｏ
ｅ）の磁場中で１５分間熱処理した麦、空気中で冷却後
、同じように磁気特性を測定したところ。

保持力ＨＣは０．０４（Ｏｅ）残留磁束密度Ｂｒは１２
５００（Ｇ）に改良することができた。

【図面の簡単な説明】

第１図および第２図は本発明の一夾施態様を示す模型装
置ｕの概略図、第３図は本発明の一実施態様を示す縦型
装置の概略図である。 １・・・ルツボ、２・・・紡出ノズル、３・・・原料金
属。 ４・・・溶融金属（流）、５・・・加熱炉、６・・・回
転ドラム７・・・駆動モーター、８・・・冷却液体、９
・・・冷却液面１０・・・冷却液供給、排出管、１１・
・エアビスｌ−ン１２・・・綾振器、１３・・・金属フ
イラメン１−′。 １４・・・遮蔽板、１５・・・不活性ガス。 代理人　児玉雄三 蒸１１刃 第３図 ２６８

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 （１）　８１１７．ｓ原子％以Ｆで、Ｂ２．５〜２０原
   子％で。 ＳｌとＢとの和が１４原子％以上、２０原子％未満であ
   シ、残部が実質的にＦｅ、１：＃）なる合金よりｆｘＪ
   ）、Ｆ記式（１）を満足する線径を有し。 かつ断面が円形な非晶質金属フィラメント。 Ｄコ［１’　≦２７０−９１Ｓｉ−１０１−２５１Ｂ　
   ＋−％艷♂’　−１９１（１）（２１ｆ３１１７．５原
   子％以「で、Ｂ２．５〜２０原子％で。 Ｃｏ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ、Ｗ、Ｚｒ、
   Ｍｎ、ＡＩ、Ｇｏ。 ０、Ｐ、Ｏｕ、ＴｉｔＢｉ及びＢｅからなる群よシ選ば
   れた１種又は２種籾との金属３０原子％以丁であり、残
   部が実質的にＦ’ｅよシなる合金（ただし、　ＳｉどＢ
   との和が１４原子％以ト、２０原子％未満であり、０ｏ
   ３０原子％以１’、　Ｎｉ２Ｏ原子％以「、Ｃｒ１０原
   子％以１’、Ｍｏ１０原子％以ｉ’、Ｎｂ１０原子％以
   「、Ｔａ１ｌｌ原子％以ド。 Ｖ５５原子以［、Ｗ５５原子以Ｆ、Ｚｒ５原子％以Ｆ　
   ＊　Ｍｎ　５原子％以Ｆ、Ａ１５原子％以１’　＋　Ｇ
   ｅ５原子％以「、Ｃ５原子％以「、Ｐ５５原子以Ｆ、Ｃ
   ｕ２．５原子％以）’、Ｔｉ２．５原子％以「。 Ｂ１２５原子％以ド、　Ｂｅ　２．５原子％以「である
   ー）よりなり、ｒ紀式（１１を首足する線径を有し。 かつ断１６１が円形な非晶質金属フィラメント。 ｆｌｙ≦２７０−９１８１−１０１−２５１Ｂ＋旦−’
   −１９１（１）（６）Ｓｌ１７．５１ｊＸ子％以Ｆで、
   Ｂ２５〜２０原子％で、　１９１とＢとの和が１４ノ京
   子％以と、２０原子％未満であゃ、残部が実質的にＦｅ
   よりなる合金を２式（ＩＩ）を満足する孔径ＤＮの紡糸
   ノズルから冷却液を含有する回転体中に噴出して冷却固
   化させることを特徴とする断面が円形な非晶質金属フィ
   ラメントの製造方法。 ＤＨ≦２７０−９１ｓｔ−１０１−２５１Ｂ＋　　−１
   ９１（１１）（４）冷却液が、常温具「に冷却した水溶
   液である特許請求の範囲第６項記載の製造方法。 （５）　ｓｌｌ　７．５原子％以Ｆで、Ｂ２．５〜２０
   原子％で＋　Ｃｏ、Ｎｉ、Ｏｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｖ
   ＋Ｗ、Ｚｒ、Ｍｎ、Ａｌ。 Ｇｅ、Ｏ，Ｐ、Ｃｕ、Ｔｉ、Ｂｉ及びＢｅからなる群よ
   り選ばれた１種又は２種以上の金属６０原子％以「であ
   り、残部が実質的にＦθよシなる合金（ただし、　Ｓｉ
   とＢとの和が１４原子％以上。 ２０原子％未満であｊ）、ｃｏ３０原子％以ｒ。 Ｎ１２０原子％以［、Ｏｒ１’０原子％以Ｆ　ｓ　Ｍ。 １０原子％以「、Ｎｂ１０原子％以ｊ、Ｔａ１Ｏ原子％
   以「、ｖ５原子％以［、Ｗ５原子％以ｉ’、Ｚｒ５原子
   ％以１’、Ｍｎ５原子％以Ｔ”　、　Ａ１５原子％以１
   ”、Ｇｅ５原子％以ｊ、ｃ５原子％以１”、Ｐ５原子％
   以「、Ｃｕ２．５原子％以「。 Ｔｉ　２．５原子％以１τ、Ｂｉ２．５原子％以「＋Ｂ
   ｅ２．５原子％以「である。）を２式（ｎ）を満足する
   孔径ＤＮの紡出ノズルから冷却液を含有する回転体中に
   噴出して冷却固化させることを特徴とする断面が円形な
   非晶質金属フィラメントの製造方法。 ＤＮ≦２７０−９１　ｓｌ−＋ｏｌ　−２５１Ｂ＋グー
   １９１　（ＩＩ）（６）冷却液が、常温以丁に冷却した
   水溶液である特許請求の範囲第５項記載の製造方法。