JPS5964514A - 炭素モレキユラ−シ−ブおよびその製造方法 - Google Patents
炭素モレキユラ−シ−ブおよびその製造方法Info
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- JPS5964514A JPS5964514A JP58163411A JP16341183A JPS5964514A JP S5964514 A JPS5964514 A JP S5964514A JP 58163411 A JP58163411 A JP 58163411A JP 16341183 A JP16341183 A JP 16341183A JP S5964514 A JPS5964514 A JP S5964514A
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- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/30—Active carbon
- C01B32/306—Active carbon with molecular sieve properties
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- Medicines Containing Material From Animals Or Micro-Organisms (AREA)
- Compounds Of Unknown Constitution (AREA)
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
炭素モレキュラーシーブは、制御ｊさね、だ分子的次元
の開放網目構造を有する多孔質の基質であり、分子の大
きさの差異または拡散速度の差異に基づきより大きな分
子の気体寸たは液体から小さな分子の気体または液体の
混合物を分離するために使用することができる。
の開放網目構造を有する多孔質の基質であり、分子の大
きさの差異または拡散速度の差異に基づきより大きな分
子の気体寸たは液体から小さな分子の気体または液体の
混合物を分離するために使用することができる。
その例はグランド（Ｇｒａｎｔ ）の米国特許第３．８
８４，８３０号に示さハ、ており、その中に参考文献も
引用さ九ている。
８４，８３０号に示さハ、ており、その中に参考文献も
引用さ九ている。
炭素モレキュラーシーブは活性炭である心安はない。活
性炭は蒸気、二酸化炭素、酸化剤のような活性剤にさら
された炭素質の基質である。
性炭は蒸気、二酸化炭素、酸化剤のような活性剤にさら
された炭素質の基質である。
炭素モレキュラーシーブは、種々の基質から多数の異な
った製造方法により製造さね、できた。例えば、メイソ
ン（Ｍａｓｏｎ ）らの米国時Ｗ［第３，２２２，４１
２号は無煙炭、高められた温度および不活性雰囲気を用
いている；マンズナー（Ｍｕｎｚｎｅｒ ）らの米国特
許第３．８０１，５１３号はコークスまだはやし殻と高
められ、た温度と炭素の付着による細孔閉塞とを用いて
いる：ユキ（Ｙｕｋｉ）の米国特許第４．０４６，７０
９号は塩化ビニリデン共重合体と高めらねた温度とを用
いている；さらにベスターツル（Ｖｅｓｔｅｒｄａｌ
）の米国特許第２．５５６，８５９号は歴青炭捷だはや
し殻と高められた温度と不活性雰囲気とを用いている。
った製造方法により製造さね、できた。例えば、メイソ
ン（Ｍａｓｏｎ ）らの米国時Ｗ［第３，２２２，４１
２号は無煙炭、高められた温度および不活性雰囲気を用
いている；マンズナー（Ｍｕｎｚｎｅｒ ）らの米国特
許第３．８０１，５１３号はコークスまだはやし殻と高
められ、た温度と炭素の付着による細孔閉塞とを用いて
いる：ユキ（Ｙｕｋｉ）の米国特許第４．０４６，７０
９号は塩化ビニリデン共重合体と高めらねた温度とを用
いている；さらにベスターツル（Ｖｅｓｔｅｒｄａｌ
）の米国特許第２．５５６，８５９号は歴青炭捷だはや
し殻と高められた温度と不活性雰囲気とを用いている。
炭素モレキュラーシーブは、通常外熱ロータリーキルン
または他の類似のハツチ式炉中で製造さｉｌ、できた。
または他の類似のハツチ式炉中で製造さｉｌ、できた。
炭素モレキュラーシーブの非連続ハツチ式製造ｆ伴なう
大きな困難ば、（１）シーブ（５ｉｅｖｅ ）の細孔径
の制御のだめの炉内雰囲気の限界および温度範囲を保持
することの困難、および（２）バッチごとの製品のばら
つき、すなわち品質管理である。マンスナ（Ｍｕｎｚｎ
ｅｒ、 ）らの米国特許第３，９６２，１２９号参照。
大きな困難ば、（１）シーブ（５ｉｅｖｅ ）の細孔径
の制御のだめの炉内雰囲気の限界および温度範囲を保持
することの困難、および（２）バッチごとの製品のばら
つき、すなわち品質管理である。マンスナ（Ｍｕｎｚｎ
ｅｒ、 ）らの米国特許第３，９６２，１２９号参照。
炭素モレキュラーシーブの平均有効細孔径は一般に以下
の因子により決定畑ｉする：（Ａ）炉内温度 （Ｂ）炉内雰囲気 （Ｃ）滞留時間 （Ｄ）細孔閉塞物質の存在の有無 最初の２つの条件の制御が、先行技術たる非連続バッチ
式製造法に関する大きな問題であった。ここに述べる連
続供給式加熱手段の使用は、非連続バッチ法の雰囲気制
御および温度制御に伴なう困難を克服し、それによって
細孔径の選択および総合的なシーブの品質管理を確実に
する。本方法は葦だ先行技術たるバッチ法より良好な選
択率および容量値ヲ有する炭素シーブを生しる。
の因子により決定畑ｉする：（Ａ）炉内温度 （Ｂ）炉内雰囲気 （Ｃ）滞留時間 （Ｄ）細孔閉塞物質の存在の有無 最初の２つの条件の制御が、先行技術たる非連続バッチ
式製造法に関する大きな問題であった。ここに述べる連
続供給式加熱手段の使用は、非連続バッチ法の雰囲気制
御および温度制御に伴なう困難を克服し、それによって
細孔径の選択および総合的なシーブの品質管理を確実に
する。本方法は葦だ先行技術たるバッチ法より良好な選
択率および容量値ヲ有する炭素シーブを生しる。
炭化した基質を約４８２Ｃ（９００７）の最低温度で少
なくとも５分間連続的な方法で加熱し、こうして製造し
たシーブを連続的に回収することを特徴とする炭素モレ
キュラーシーブの連続的製造方法を記述する。この発明
はまた新規な炭素モレキュラーシーブに関する。
なくとも５分間連続的な方法で加熱し、こうして製造し
たシーブを連続的に回収することを特徴とする炭素モレ
キュラーシーブの連続的製造方法を記述する。この発明
はまた新規な炭素モレキュラーシーブに関する。
本発明は炭素モレキュラーシーブの製造方法に関する。
この発明の新規な方法は、好丑しくけ炭化した基質を該
基質の加熱手段に供給し、該基質を無酸素状態において
外部添加細孔閉塞物質を使用しないで、約４８２０乃至
約１０９３ｒ（２００（Ｊ下）で約５分乃至約９０分間
加熱する］二程を包含する。この方法により２乃至１５
オングストロームの細孔径の炭素モレキュラーシーブを
製造することかで゛きる。この発明の新規な炭素モレキ
ュラーシーブは約４オングストロームの平均有効細孔径
を鳴している。
基質の加熱手段に供給し、該基質を無酸素状態において
外部添加細孔閉塞物質を使用しないで、約４８２０乃至
約１０９３ｒ（２００（Ｊ下）で約５分乃至約９０分間
加熱する］二程を包含する。この方法により２乃至１５
オングストロームの細孔径の炭素モレキュラーシーブを
製造することかで゛きる。この発明の新規な炭素モレキ
ュラーシーブは約４オングストロームの平均有効細孔径
を鳴している。
ここに用いる「外部添加細孔閉塞物質」なる語は、加熱
前または加熱中に、炭素基質に付着して基質の微細孔を
狭搾させる付着物として当業界におい、て認識さ力、て
いる物質を意味する。例えば、米国特許第３，８０１，
５１３号：第３，２２２，４．１２号；第２，７６１，
８２２号；カナタ特許第６０８，０３８号および英国特
許明細省第１，１３８，３０７号参照。こノ１ら各参考
文献中において、炭素基質の微細孔はある添加物質によ
り狭搾させられ、る。こノ１、らの物質は固体、液体ま
たは気体であることができ、加熱された結果炭化（〜で
基質の微細孔を狭搾させる純粋な炭素を残すことができ
る。
前または加熱中に、炭素基質に付着して基質の微細孔を
狭搾させる付着物として当業界におい、て認識さ力、て
いる物質を意味する。例えば、米国特許第３，８０１，
５１３号：第３，２２２，４．１２号；第２，７６１，
８２２号；カナタ特許第６０８，０３８号および英国特
許明細省第１，１３８，３０７号参照。こノ１ら各参考
文献中において、炭素基質の微細孔はある添加物質によ
り狭搾させられ、る。こノ１、らの物質は固体、液体ま
たは気体であることができ、加熱された結果炭化（〜で
基質の微細孔を狭搾させる純粋な炭素を残すことができ
る。
ここに用いる「無酸素」なる語は炭素シーブの製造前お
よび製造中の、容量で５００ｐｐｍ、好捷しくば１００
ｐｐｍ斗たはそ）′］−以下の最大酸素含示を有する
炉内雰囲気を意味する。
よび製造中の、容量で５００ｐｐｍ、好捷しくば１００
ｐｐｍ斗たはそ）′］−以下の最大酸素含示を有する
炉内雰囲気を意味する。
「−炭化した基質」なる詔は、ここて述べる方法により
炭素モレキュラーシーツを製造するだめに有用な、コー
クス化できない（ｎｏｎ−ｃｏｋａｂｌｅ ） ｉたけ
コークス化していない（ｄｅｃｏｋｅｄ ）物質をいう
。典型的なコークス化できない物質はやし殻炭、ババス
やし殻炭、無煙炭、高度歴青炭および当業界において認
めらｉつ−ている他のコークス化できない基質を含む。
炭素モレキュラーシーツを製造するだめに有用な、コー
クス化できない（ｎｏｎ−ｃｏｋａｂｌｅ ） ｉたけ
コークス化していない（ｄｅｃｏｋｅｄ ）物質をいう
。典型的なコークス化できない物質はやし殻炭、ババス
やし殻炭、無煙炭、高度歴青炭および当業界において認
めらｉつ−ている他のコークス化できない基質を含む。
コークス化していない基質は酸化された（コークス化し
ていない）中位の揮発性の歴宵炭、亜炭および当業界で
認めら力、ている他のコークス化していない基質を含む
。
ていない）中位の揮発性の歴宵炭、亜炭および当業界で
認めら力、ている他のコークス化していない基質を含む
。
炭化した基質は一般に粉砕し、ふるいにかけて所望のメ
ツシュサイズとする。メツシュサイズは厳格な因子では
ない。米国シーブサイス（Ｕ、 Ｓ、 ５ｉｅｖｅ ５
ｉｚｅｓ ）の３×６乃至５０×１００を使用すること
ができる。やし殻炭に一般に使用ツワ、るメツシュサイ
ズは８×３０米国シーブ（Ｕ、 Ｓ、 ５ｉｅｖＣ）で
ある。基質、特に石炭から作らｉする基質はアクロメレ
ーションを必要とする。アグロメレーション技術は米国
特許第３，８８４，８３０号に十分に記述されている。
ツシュサイズとする。メツシュサイズは厳格な因子では
ない。米国シーブサイス（Ｕ、 Ｓ、 ５ｉｅｖｅ ５
ｉｚｅｓ ）の３×６乃至５０×１００を使用すること
ができる。やし殻炭に一般に使用ツワ、るメツシュサイ
ズは８×３０米国シーブ（Ｕ、 Ｓ、 ５ｉｅｖＣ）で
ある。基質、特に石炭から作らｉする基質はアクロメレ
ーションを必要とする。アグロメレーション技術は米国
特許第３，８８４，８３０号に十分に記述されている。
アグロメレーションに続いて、所望により基質は分粒し
、ふるいにかけることができる。
、ふるいにかけることができる。
炭素モレキュラーシーブの平均有効細孔径は一般に次の
因子により決定さ力、る：（Ｎ炉内温度 （Ｂ）炉内雰囲気 （Ｃ）滞留時間 （Ｄ）細孔閉塞物質の存在の有無 本発明において、細孔径決定因子の制御は加熱時間、温
度おＪ：び雰囲気の処理条件を改良することにより達成
さハ、る。この発明を実施するだめの好捷しい加熱手段
は米国特許第４．０５０，９００号及び第３，６４８，
６３０号に記述されており、それらか参考文献となる。
因子により決定さ力、る：（Ｎ炉内温度 （Ｂ）炉内雰囲気 （Ｃ）滞留時間 （Ｄ）細孔閉塞物質の存在の有無 本発明において、細孔径決定因子の制御は加熱時間、温
度おＪ：び雰囲気の処理条件を改良することにより達成
さハ、る。この発明を実施するだめの好捷しい加熱手段
は米国特許第４．０５０，９００号及び第３，６４８，
６３０号に記述されており、それらか参考文献となる。
本方法において有効となる他の加熱手段は間接燃焼ロー
タリーキルン、セラス（５ｅｌａ３）型の間接燃焼また
は電気加熱スクリューコンベアーキルン、捷たけ当業界
において連続式処理のために改変さハフたものとして知
らノ９．ている種々の形式の金属処理炉〔例えばリンド
バーグ（Ｌｉｎｄｂｅｒｇ ） ）のいくつかを含む。
タリーキルン、セラス（５ｅｌａ３）型の間接燃焼また
は電気加熱スクリューコンベアーキルン、捷たけ当業界
において連続式処理のために改変さハフたものとして知
らノ９．ている種々の形式の金属処理炉〔例えばリンド
バーグ（Ｌｉｎｄｂｅｒｇ ） ）のいくつかを含む。
好ましい装置は供給機構、加熱手段、および生成物冷却
区域よりなる（図面参照）。空気止めが供給機構と加熱
手段との間および生成物冷却区域の排出端に設置されて
いる。好ましい加熱手段は２つの独立的に制御された熱
誠を有する電気加熱連続移送式炉である。
区域よりなる（図面参照）。空気止めが供給機構と加熱
手段との間および生成物冷却区域の排出端に設置されて
いる。好ましい加熱手段は２つの独立的に制御された熱
誠を有する電気加熱連続移送式炉である。
夫々の熱誠は中央に置か力だクロメル−アルメル熱電対
により制御された炭化ケイ素製赤外白熱棒（１ｎｆｒａ
ｒｅｄ ｇｌｏｗ ｂａｒｓ ）ｉ含む。
により制御された炭化ケイ素製赤外白熱棒（１ｎｆｒａ
ｒｅｄ ｇｌｏｗ ｂａｒｓ ）ｉ含む。
炉内雰囲気は、窒素のような無酸素不活性気体で装置を
パージすることにより、製造］二程中無酸素状態に刊持
される。バーシンクは基質供給の流ノー、に関して並流
′ツ／こ（、ｌ向流のいずれの不活性気流ニ」：っでも
達成することができる。向流によるパージングが好寸し
い。
パージすることにより、製造］二程中無酸素状態に刊持
される。バーシンクは基質供給の流ノー、に関して並流
′ツ／こ（、ｌ向流のいずれの不活性気流ニ」：っでも
達成することができる。向流によるパージングが好寸し
い。
可燃性成分を含有するＪｄｌカスはアフターバーナー中
で分解する。装置の背圧は炉とアフターバーナーとの間
の煙突に設置されたバルブによって制御する。
で分解する。装置の背圧は炉とアフターバーナーとの間
の煙突に設置されたバルブによって制御する。
本方法を実施するｒ際して、最初に炉を不活性気体によ
るパージの下に所望の温度に設定１〜た。ベルト速度は
炉内滞留時間を調節するよう設定した。炉は一般に６乃
至８時間で＼ 定常状態に達し、それから供給を始めた。コークス化し
ていない基質首たはコークス化できない基質を不活性気
体の被覆のもとて装置を通して供給すると、こｉ″１．
Ｋ Ｊ：り炭素モレキュラーシーブが製造された。炉
の運転終了は供給系を止め炉を清浄することにより達せ
られた。２乃至１５オングストロームの平均有効細孔径
を有するシーブを製造するだめの処理条件は以下の通り
であった： （Ａ） 温 度 約４８２乃至約１０９３ｉＣ
約７６０乃至ｔｏ３８ｔＺ’（９０００乃至２０００°
Ｆ） （１４００乃至１９００°Ｆ）（■３）滞留時
間 ５乃至９０分 ５乃至３０分（Ｃ
） 供給速度 約６．８乃至約２７．２ Ｋｇ／
ｈ ｒ 約１３．６乃至約２２．７ Ｋｇ／ｎ ｒ（
１−５７プ至６０ ｌｂ／ｈｒ） （３０）資
５０１ ｂ／ｈ ｒ ）（Ｄ）Ｎ２パージ速度 １
５ノ咥３５ＳＣＦＭ ２０乃至３０ＳＣＦＭ炉内温
度を調節した場合、炉が平衡に達するのに一般に約１乃
至２時間ケ要した。炉内温度および滞留時間は反比例の
関係にあることが判った。低温と長い滞留時間の組合せ
により、高温において短い滞留時間で製造されたシーブ
に類似するシーブが製造さねた。
るパージの下に所望の温度に設定１〜た。ベルト速度は
炉内滞留時間を調節するよう設定した。炉は一般に６乃
至８時間で＼ 定常状態に達し、それから供給を始めた。コークス化し
ていない基質首たはコークス化できない基質を不活性気
体の被覆のもとて装置を通して供給すると、こｉ″１．
Ｋ Ｊ：り炭素モレキュラーシーブが製造された。炉
の運転終了は供給系を止め炉を清浄することにより達せ
られた。２乃至１５オングストロームの平均有効細孔径
を有するシーブを製造するだめの処理条件は以下の通り
であった： （Ａ） 温 度 約４８２乃至約１０９３ｉＣ
約７６０乃至ｔｏ３８ｔＺ’（９０００乃至２０００°
Ｆ） （１４００乃至１９００°Ｆ）（■３）滞留時
間 ５乃至９０分 ５乃至３０分（Ｃ
） 供給速度 約６．８乃至約２７．２ Ｋｇ／
ｈ ｒ 約１３．６乃至約２２．７ Ｋｇ／ｎ ｒ（
１−５７プ至６０ ｌｂ／ｈｒ） （３０）資
５０１ ｂ／ｈ ｒ ）（Ｄ）Ｎ２パージ速度 １
５ノ咥３５ＳＣＦＭ ２０乃至３０ＳＣＦＭ炉内温
度を調節した場合、炉が平衡に達するのに一般に約１乃
至２時間ケ要した。炉内温度および滞留時間は反比例の
関係にあることが判った。低温と長い滞留時間の組合せ
により、高温において短い滞留時間で製造されたシーブ
に類似するシーブが製造さねた。
モレキュラーシーブとして有効であるためには、製品は
（１）高い選択率比と（２）高い容量値を有していなけ
わばならない。
（１）高い選択率比と（２）高い容量値を有していなけ
わばならない。
選択率および容量の各用語はモレキュラーシーブの拡散
率特性に言及している。気体拡散率は気体試料が特定の
モレキュラーシーブの細孔に流入する速度まだは細孔か
ら流出する速度に言及している。選択率は２つの気体拡
散率の値の比により定義さｉ］る。高い選択率の値は、
そのシーブが運動掌上および熱力学上の内因子に基づき
、気体混合物成分をたやすく分別することを示している
。高い容量値は少量のモレキュラーシーブが大きな体積
の気体を吸着することを示している。
率特性に言及している。気体拡散率は気体試料が特定の
モレキュラーシーブの細孔に流入する速度まだは細孔か
ら流出する速度に言及している。選択率は２つの気体拡
散率の値の比により定義さｉ］る。高い選択率の値は、
そのシーブが運動掌上および熱力学上の内因子に基づき
、気体混合物成分をたやすく分別することを示している
。高い容量値は少量のモレキュラーシーブが大きな体積
の気体を吸着することを示している。
本発明の新規な炭素モレキュラーシーブは次のような物
理的特性を有している： 範囲 好寸しい範囲 囚酸素拡散率 ５００〜９００ ６５０〜７５０８ ×１０ ｃｉ♂ （Ｂ） 酸素／窒素 ６．５〜８．５７．０〜
７，５選択率比 （Ｃ） 酸素容量 ６，００〜８．００
同左Ｃで／７ の）酸素容量 ４．００〜６．００ 同左
（１： ／ ｃ＋Ｃ （紳見掛は密度 ０．６０〜０．７０ ０．６４
〜０．７’ Ｏｆ／ｃｅ （Ｆ）平均有効細孔径約４オングストローム以下の実施
例により約０．６１ ？ ／ｃ、ｃの見掛は密度をイｊ
する分粒（８Ｘ、３０米国シーフ）したフィリピンやし
殻炭〔モンテネグロ（Ｍｏｎｔｅｎｅｇｒｏ ） ）
からの新規な炭素モレキュラーシーブの製造方法を説
明する。処理条件は以下の通りである： （Ｂ）滞留時間 ５乃至９０分 １５
乃至３０分（Ｃ）供給速度 約６．８乃系約２７．２
Ｋ９／Ａｒ 約１３゜６乃至約２２．７Ｋｄ ｒ（
１５乃至６０ｔｂＡｒ） （３０７元５０１ｂ／ｈ
ｒ）（Ｄ）Ｎ２パージ速度 １５乃至３５ＳＣＦＭ
２５乃至３５ＳＣＦＭこれら実施例は好捷しい実施
態様に関するものであるが、ここに述べた処理上のパラ
メーターと同様のパラメータを用論だ場合、他のコーク
ス化できないまたはコークス化していない基質からここ
に述べた特性を有する炭ふモレキュラーシーツが製造さ
ね、ることか期待さノ′１．る。
理的特性を有している： 範囲 好寸しい範囲 囚酸素拡散率 ５００〜９００ ６５０〜７５０８ ×１０ ｃｉ♂ （Ｂ） 酸素／窒素 ６．５〜８．５７．０〜
７，５選択率比 （Ｃ） 酸素容量 ６，００〜８．００
同左Ｃで／７ の）酸素容量 ４．００〜６．００ 同左
（１： ／ ｃ＋Ｃ （紳見掛は密度 ０．６０〜０．７０ ０．６４
〜０．７’ Ｏｆ／ｃｅ （Ｆ）平均有効細孔径約４オングストローム以下の実施
例により約０．６１ ？ ／ｃ、ｃの見掛は密度をイｊ
する分粒（８Ｘ、３０米国シーフ）したフィリピンやし
殻炭〔モンテネグロ（Ｍｏｎｔｅｎｅｇｒｏ ） ）
からの新規な炭素モレキュラーシーブの製造方法を説
明する。処理条件は以下の通りである： （Ｂ）滞留時間 ５乃至９０分 １５
乃至３０分（Ｃ）供給速度 約６．８乃系約２７．２
Ｋ９／Ａｒ 約１３゜６乃至約２２．７Ｋｄ ｒ（
１５乃至６０ｔｂＡｒ） （３０７元５０１ｂ／ｈ
ｒ）（Ｄ）Ｎ２パージ速度 １５乃至３５ＳＣＦＭ
２５乃至３５ＳＣＦＭこれら実施例は好捷しい実施
態様に関するものであるが、ここに述べた処理上のパラ
メーターと同様のパラメータを用論だ場合、他のコーク
ス化できないまたはコークス化していない基質からここ
に述べた特性を有する炭ふモレキュラーシーツが製造さ
ね、ることか期待さノ′１．る。
以下の実施例は単に本発明全説明するものである。そＪ
土らはいかなる方法によると発明の範囲を限定すること
を意図するものではない。
土らはいかなる方法によると発明の範囲を限定すること
を意図するものではない。
実施例１
炉に毎時間約１３．６ Ｋ９ （３０ボンド）のやし殻
炭を供給した。炉内温度は約９８２０（１８００’Ｆ
）で゛あり、炉内≠１１１留萌間は３０分であった。標
準状態で約０．７１ Ｆｎ３／ ｍｉ ｎＣ２５ｆ ｔ
３／ｍｉｎ（ＳＣＦＭ））の窒素に、しる定常的なパー
ジを続けた。
炭を供給した。炉内温度は約９８２０（１８００’Ｆ
）で゛あり、炉内≠１１１留萌間は３０分であった。標
準状態で約０．７１ Ｆｎ３／ ｍｉ ｎＣ２５ｆ ｔ
３／ｍｉｎ（ＳＣＦＭ））の窒素に、しる定常的なパー
ジを続けた。
試験気体（例えば酸素、窒素など）の拡散率の値を算出
するために、約１０グラムの炭素シーブを入ｈ−た試料
セルの空容積をヘリウムの膨張により測定した。次いで
試験気体を１リツトルの比較セルから、再排気した試料
セル内に膨張させた。空容積が分っているので系の圧力
の変化によりあらゆる試験気体の吸糸（充てん）が検知
さね、だ。こわ、らの値を１時間（標準状態において）
後シーツ試料について（至）出した平衡光てん値と糺み
合わせることにより比充てん値（Ｌ１／１、ｅ）全決定
した。
するために、約１０グラムの炭素シーブを入ｈ−た試料
セルの空容積をヘリウムの膨張により測定した。次いで
試験気体を１リツトルの比較セルから、再排気した試料
セル内に膨張させた。空容積が分っているので系の圧力
の変化によりあらゆる試験気体の吸糸（充てん）が検知
さね、だ。こわ、らの値を１時間（標準状態において）
後シーツ試料について（至）出した平衡光てん値と糺み
合わせることにより比充てん値（Ｌ１／１、ｅ）全決定
した。
Ｌ ｔ、は力えらハだ時間、例えは３０秒におけるシー
ツ試別の試験気体光てん値であり、またＬｅは平衡に達
したときのシーブ試別の試験気体光てん値である。次い
で球体への拡散についての簡略式： ％式％ 式中：Ｄ−気体拡散率の値 を一時間（秒） Ｒｏ−炭素シーブの平均粒子半径 （０，０５Ｃ２５ＣＴｎ） を解くことにより、シーツ試料の試験気体についての気
体拡散率の値（Ｄ）を算出した。
ツ試別の試験気体光てん値であり、またＬｅは平衡に達
したときのシーブ試別の試験気体光てん値である。次い
で球体への拡散についての簡略式： ％式％ 式中：Ｄ−気体拡散率の値 を一時間（秒） Ｒｏ−炭素シーブの平均粒子半径 （０，０５Ｃ２５ＣＴｎ） を解くことにより、シーツ試料の試験気体についての気
体拡散率の値（Ｄ）を算出した。
参照：ニューヨーク（１９６７）、アメリカ化学技術者
学会発行、エル、エヌ、キャンジャー（Ｌ、 Ｎ、 Ｃ
ａｎｊａｒ ）およびジエ＋、工＋。
学会発行、エル、エヌ、キャンジャー（Ｌ、 Ｎ、 Ｃ
ａｎｊａｒ ）およびジエ＋、工＋。
コステッキ（Ｊ、 Ａ、 Ｋｏｓｔｅｃｋｉ ）編集、
物理吸着プロセスと原理、第６３巻、デドリツク。
物理吸着プロセスと原理、第６３巻、デドリツク。
アール、エル、 （Ｄｅｄｒｉｃｋ、Ｒ−Ｌ ）およ
びベックマン、アール、ピー、 （Ｂｅｃｋｍａｎ、
Ｒ，Ｂ、 ）著「活性炭による希薄水溶液からの吸着の
力学」：ニューヨーク（１９６６）マーセルデツカ−イ
ンコーホレーテッド（ＭａｒｃｅｌＤｅｋｋｅｒ、Ｉｎ
ｃ、 ）発行、ピー、エル、ウォーカー、ジュニア（Ｐ
、 Ｌ−Ｗａｌｋｅｒ、Ｊｒ、 ）編集、炭素の化学と
物理、第２巻、ウォーカー、ピー。
びベックマン、アール、ピー、 （Ｂｅｃｋｍａｎ、
Ｒ，Ｂ、 ）著「活性炭による希薄水溶液からの吸着の
力学」：ニューヨーク（１９６６）マーセルデツカ−イ
ンコーホレーテッド（ＭａｒｃｅｌＤｅｋｋｅｒ、Ｉｎ
ｃ、 ）発行、ピー、エル、ウォーカー、ジュニア（Ｐ
、 Ｌ−Ｗａｌｋｅｒ、Ｊｒ、 ）編集、炭素の化学と
物理、第２巻、ウォーカー、ピー。
エル８．ジュニア（Ｗａｌｋｅｒ、Ｐ、 Ｌ、 Ｊｒ、
）、オースチン、エル、シー、 （Ａｕ５ｔｉｎ、
Ｌ、 Ｇ、 ）、′ナンデイ、ニス、ピー、 （）Ｊ
ａｎｄｌ、 Ｓ、 Ｐ、 ）著［−モレキュラーシーツ
材料における気体の活性化吸着」およびオックスフォー
ド（１９７５）、クラレンドンプレス（Ｃ１ａｒｅｎｄ
ｏｎ Ｐｒｅｓ、ｓ ）発行、クランク、ジエー、
（Ｃｒａｎｋ、Ｊ、 ）、「拡散の数学」、第２版。
）、オースチン、エル、シー、 （Ａｕ５ｔｉｎ、
Ｌ、 Ｇ、 ）、′ナンデイ、ニス、ピー、 （）Ｊ
ａｎｄｌ、 Ｓ、 Ｐ、 ）著［−モレキュラーシーツ
材料における気体の活性化吸着」およびオックスフォー
ド（１９７５）、クラレンドンプレス（Ｃ１ａｒｅｎｄ
ｏｎ Ｐｒｅｓ、ｓ ）発行、クランク、ジエー、
（Ｃｒａｎｋ、Ｊ、 ）、「拡散の数学」、第２版。
酸素および窒素の拡散率の値ケ測定するこ゛と圧より酸
素／窒素選択率比： ５＝ＤＯｚ／ＤＮｚが算出さノ１
．る。
素／窒素選択率比： ５＝ＤＯｚ／ＤＮｚが算出さノ１
．る。
以下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
（Ａ）酸素拡散率 ６９３Ｘ １０−８
ｃｍ ／ ５ｅｃ２ （Ｂ）酸素／窒素 ７１９選択率比 （Ｃ）酸素容量 ７．６８ｃ、ｃ／
ｆｉ＋ （Ｄ）酸素容量 ５．２９ｃ、ｃ／ｃ
ｅ （Ｅ）見損は密度 ０．６８８７ ／ｃ
、ｃ 実施例２ 炉に毎時間約１３．６ Ｋ９ （３０ポンド）のやし殻
炭を供給した。炉内温度は約９８２Ｃ（１８００°Ｆ）
であり、炉内滞留時間は３０分であった。標準状態で約
０．７１ ｍ３７ｍ１ｎ（２５ｆ ｔ３７ｍｉｎ ）の
窒素による定常的なパージを続けた。実施例１に述べた
ようにして気体拡散率の値を９出した。以下の物Ｌｌ的
特性を有する炭素シーブを製造（〜／こ、。
ｃｍ ／ ５ｅｃ２ （Ｂ）酸素／窒素 ７１９選択率比 （Ｃ）酸素容量 ７．６８ｃ、ｃ／
ｆｉ＋ （Ｄ）酸素容量 ５．２９ｃ、ｃ／ｃ
ｅ （Ｅ）見損は密度 ０．６８８７ ／ｃ
、ｃ 実施例２ 炉に毎時間約１３．６ Ｋ９ （３０ポンド）のやし殻
炭を供給した。炉内温度は約９８２Ｃ（１８００°Ｆ）
であり、炉内滞留時間は３０分であった。標準状態で約
０．７１ ｍ３７ｍ１ｎ（２５ｆ ｔ３７ｍｉｎ ）の
窒素による定常的なパージを続けた。実施例１に述べた
ようにして気体拡散率の値を９出した。以下の物Ｌｌ的
特性を有する炭素シーブを製造（〜／こ、。
（Ａ） 酸素拡散率 ７２１×１０
ｃｎ＋ ／ ５ｅｃ２ （Ｂ） 酸素／窒素 ６６８６８選択 率比） 酸素容量 ７．５６ｃ、ｃ／
ｙ （Ｄ） 酸素容量 ５．２２ｃｅ／
ｃｔ： （樽 見掛は密度 ０．６９１？ ／ｃｒ
： 実施例３ 炉に４Ｕ時間約１３．６ Ｋｑ （３０ポンド）のやし
殻炭を供給した。炉内温度は約９８２Ｃ（１８００’Ｆ
）であり、炉内滞留口４Ｉ間は４５分であった。標準
状態で約０．７ ］ ｍ３／’ｍ１ｎ（２５ｆ ｔ３７
ｍｉｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた。実施
例１に述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以
下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
ｃｎ＋ ／ ５ｅｃ２ （Ｂ） 酸素／窒素 ６６８６８選択 率比） 酸素容量 ７．５６ｃ、ｃ／
ｙ （Ｄ） 酸素容量 ５．２２ｃｅ／
ｃｔ： （樽 見掛は密度 ０．６９１？ ／ｃｒ
： 実施例３ 炉に４Ｕ時間約１３．６ Ｋｑ （３０ポンド）のやし
殻炭を供給した。炉内温度は約９８２Ｃ（１８００’Ｆ
）であり、炉内滞留口４Ｉ間は４５分であった。標準
状態で約０．７ ］ ｍ３／’ｍ１ｎ（２５ｆ ｔ３７
ｍｉｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた。実施
例１に述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以
下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
（Ａ） 酸素拡散率 ５８４×１．０−８
α／ ｓｅｃ ２ （Ｂ） 酸素／窒素 ６．８３選択率比 （Ｃ） 酸素容量： ８．３５ｃ、ｃ
／ ？ （Ｄ） 酸素容量 ５．５８ｃ、ｃ／ｃ
Ｃ （Ｅ） 見４」：Ｉけ密度 ０．６６８？
／ｃ、ｃ 実施例４ 炉に毎時間約１３： ６ Ｋｑ （３０ポンド）のやし
殻炭を供給した。炉内温度は約１０１０’ｔ：：（１８
５０°Ｆ）であり、炉内滞留時間は１５分であった。標
準状態で約０．９９ ｎ１３７ｍ１ｎ（３５ｆ ｔ３／
ｍｉｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた。実施
例１に述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以
下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
α／ ｓｅｃ ２ （Ｂ） 酸素／窒素 ６．８３選択率比 （Ｃ） 酸素容量： ８．３５ｃ、ｃ
／ ？ （Ｄ） 酸素容量 ５．５８ｃ、ｃ／ｃ
Ｃ （Ｅ） 見４」：Ｉけ密度 ０．６６８？
／ｃ、ｃ 実施例４ 炉に毎時間約１３： ６ Ｋｑ （３０ポンド）のやし
殻炭を供給した。炉内温度は約１０１０’ｔ：：（１８
５０°Ｆ）であり、炉内滞留時間は１５分であった。標
準状態で約０．９９ ｎ１３７ｍ１ｎ（３５ｆ ｔ３／
ｍｉｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた。実施
例１に述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以
下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
囚酸素拡散率 ５８０
ｘ １０ ’ ｃｍ ／ ｓ邪２
（Ｂ）酸素／窒素 ７９１
９１選択
率比） 酸素容量 ７．４９ｃｒ：／９
（Ｄ） 酸素容量 ４．８２ｃｔ／ｃ、
ｃ （匂 見掛は密度 ０．６４３ｙ ／ｃ、ｃ 実施例５ 炉に毎時間約１３．６ Ｋｑ （３０ポンド）のやし殻
炭を供給した。炉内温度は約１０１０ｔ：”（１８５０
下）であり、炉内滞留時間は１５分であった。標準状態
で約０．９９ ｎ１３７ｍ１ｎ（３５ｆ ｔ３７ｍｉｎ
）の窒素による定常的な１＜−ジを続けた。実施例
１に述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以下
の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
ｃ （匂 見掛は密度 ０．６４３ｙ ／ｃ、ｃ 実施例５ 炉に毎時間約１３．６ Ｋｑ （３０ポンド）のやし殻
炭を供給した。炉内温度は約１０１０ｔ：”（１８５０
下）であり、炉内滞留時間は１５分であった。標準状態
で約０．９９ ｎ１３７ｍ１ｎ（３５ｆ ｔ３７ｍｉｎ
）の窒素による定常的な１＜−ジを続けた。実施例
１に述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以下
の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
（Ａ）酸素拡散率 ５８８
×１０ｃｍ／５ｅｃ２
（Ｂ） 酸素／窒素 ８，０２選択率比
（Ｃ） 酸素容量 ７．３１ｃｔ／ ９
（Ｄ） 酸素容量 ４．９９ｃ、ｃ／ｃｃ
（Ｆ２）見掛け’＆度 ０．６８２ｆ ／ｃ
、ｃ 実施例６ 炉に毎時間約２７．２ ｉｃｅ （６０ポンド）のや（
〜殻炭を供給した。”炉内温度は約１０１０Ｕ（１８５
０°Ｆ）であり、炉内滞留時間は１５分であった。標準
状態で約０．９９ ｍ３／ｍ１ｎ（３５ｆ ｔ３７ｍｉ
ｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた。実施例１
に述へたように（〜で気体拡散率の値を算出した。以下
の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
、ｃ 実施例６ 炉に毎時間約２７．２ ｉｃｅ （６０ポンド）のや（
〜殻炭を供給した。”炉内温度は約１０１０Ｕ（１８５
０°Ｆ）であり、炉内滞留時間は１５分であった。標準
状態で約０．９９ ｍ３／ｍ１ｎ（３５ｆ ｔ３７ｍｉ
ｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた。実施例１
に述へたように（〜で気体拡散率の値を算出した。以下
の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
囚 酸素拡散率 ７１１
×１０ ’ ｃｍ ／ ｓｅｃ”
（Ｉ３）酸素／窒素 ７．３４４選択率
比Ｃ） 酸素容量 ８，６４ｃ、ｃ／
’１ （Ｄ） 酸素容量： ５．８９ｃ、ｃ
／ｃで （Ｅ） 見掛は密度 ０．６８２７ｃｅ 実施例７ 炉に毎時間約１３．６ Ｋｇ（３０ボンド）のやし殻炭
を供給した。炉内温度は約ＩＵＩＵｔｌ’（１８５０”
Ｆ） テアリ、炉内Ｗｔ’ｌ 留時間ハ４５分であった
。標準状態で約０．７１７７１３７ｍ１ｎ（２５ｆ ｔ
３７ｍｉｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた
。実施例１に述べたようにして気体拡散率の値を算出し
た。以下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
’１ （Ｄ） 酸素容量： ５．８９ｃ、ｃ
／ｃで （Ｅ） 見掛は密度 ０．６８２７ｃｅ 実施例７ 炉に毎時間約１３．６ Ｋｇ（３０ボンド）のやし殻炭
を供給した。炉内温度は約ＩＵＩＵｔｌ’（１８５０”
Ｆ） テアリ、炉内Ｗｔ’ｌ 留時間ハ４５分であった
。標準状態で約０．７１７７１３７ｍ１ｎ（２５ｆ ｔ
３７ｍｉｎ ）の窒素による定常的なパージを続けた
。実施例１に述べたようにして気体拡散率の値を算出し
た。以下の物理的特性を有する炭素シーブを製造した。
（Ａ） ｅ素拡散率 ６０５×１０ｃｒｎ／
５ｅＣ２ （Ｂ）酸素／窒素 ８８ ８選択率 比Ｃ）酸素容Ｍ、’ ７．４４ｃ、ｃ／
ｙ （Ｄ）酸素容量 ５．１８ｃ、ｃ／ｃ、ｃ （Ｅ）見掛は密度 ０．６９７？／ｃｒ： 実施例８ 炉に毎時間約２１．８Ｋｇ（４，８ポンド）のやし殻炭
を供給した。炉内温度は約９９９Ｃ（１８３０’Ｆ ）
であり、炉内滞留時間は２５分であった。標準状態で約
０．７２ ｍ３７ｍ１ｎ（２５，５ｆ ｔ３／ｍｉｎ
）の窒素による定常的なパージを続けた。実施例１に
述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以下の物
理的特性を有する炭素シーブを製造した。
５ｅＣ２ （Ｂ）酸素／窒素 ８８ ８選択率 比Ｃ）酸素容Ｍ、’ ７．４４ｃ、ｃ／
ｙ （Ｄ）酸素容量 ５．１８ｃ、ｃ／ｃ、ｃ （Ｅ）見掛は密度 ０．６９７？／ｃｒ： 実施例８ 炉に毎時間約２１．８Ｋｇ（４，８ポンド）のやし殻炭
を供給した。炉内温度は約９９９Ｃ（１８３０’Ｆ ）
であり、炉内滞留時間は２５分であった。標準状態で約
０．７２ ｍ３７ｍ１ｎ（２５，５ｆ ｔ３／ｍｉｎ
）の窒素による定常的なパージを続けた。実施例１に
述べたようにして気体拡散率の値を算出した。以下の物
理的特性を有する炭素シーブを製造した。
（Ａ） ｅ素拡散率 ７９１×１０−８ｃｍ
／ ５ｅｃ２ （Ｂ）酸素／窒素 ６９ ９選択率 比Ｃ）酸素容量 ６．８０ｃ、ｃ／ ？ （Ｄ）酸素容量 ４４：３Ｃ，ｃ／ｃ、Ｃ （Ｅ） 見掛は密度 ０．６５２ｆ ／ｃ
、ｃ 実施例９ 本発明により製造さ力、る炭ネモレキュラーシーブに対
する比較として、先行技術たる方法（１）全以下のよう
に再現した： 乾燥しだやし殻金シリカ製ポートに入れ、窒素気流中で
５ ｔ：’ ／ ｍｉｎの割合で５００Ｃ−まで加熱す
ることにより炭化した。この炭を破砕してふるい分けし
、２０×４０メツシユ（米国シーブ）の両分を流動層中
において窒素雰囲気で毎分５Ｃの速度で９５００まで加
熱することにより熱処理し、さらに９５０Ｃにおいて２
時間保持した。気体拡゛散率の値を実施例１に述べたＶ
うにして算出した。こうして製造したモレキュラーシー
ブは次のような物理的特性全示した： （Ａ）酸素拡散率 ２７８６×１０−８ｃｍ
／ ５ｅｃ２ （Ｂ） 酸素／窒素 ７．８選択率比 （Ｃ）酸素容量 １．１７ｃ、ｃ／ ？ （Ｄ）酸素容量 ０．８ ｃ、ｃ／ｃ、ｃ （Ｅ） 見掛は密度 ０．６８１ｆ／１ｃ
ｅ （１）につめてはニス、ピー、ナンデイ＜ ｓ、 ｐ。
／ ５ｅｃ２ （Ｂ）酸素／窒素 ６９ ９選択率 比Ｃ）酸素容量 ６．８０ｃ、ｃ／ ？ （Ｄ）酸素容量 ４４：３Ｃ，ｃ／ｃ、Ｃ （Ｅ） 見掛は密度 ０．６５２ｆ ／ｃ
、ｃ 実施例９ 本発明により製造さ力、る炭ネモレキュラーシーブに対
する比較として、先行技術たる方法（１）全以下のよう
に再現した： 乾燥しだやし殻金シリカ製ポートに入れ、窒素気流中で
５ ｔ：’ ／ ｍｉｎの割合で５００Ｃ−まで加熱す
ることにより炭化した。この炭を破砕してふるい分けし
、２０×４０メツシユ（米国シーブ）の両分を流動層中
において窒素雰囲気で毎分５Ｃの速度で９５００まで加
熱することにより熱処理し、さらに９５０Ｃにおいて２
時間保持した。気体拡゛散率の値を実施例１に述べたＶ
うにして算出した。こうして製造したモレキュラーシー
ブは次のような物理的特性全示した： （Ａ）酸素拡散率 ２７８６×１０−８ｃｍ
／ ５ｅｃ２ （Ｂ） 酸素／窒素 ７．８選択率比 （Ｃ）酸素容量 １．１７ｃ、ｃ／ ？ （Ｄ）酸素容量 ０．８ ｃ、ｃ／ｃ、ｃ （Ｅ） 見掛は密度 ０．６８１ｆ／１ｃ
ｅ （１）につめてはニス、ピー、ナンデイ＜ ｓ、 ｐ。
Ｎａｎｄｉ ）およびピー、エル、ウォーカー、ジュニ
ア（Ｐ、 Ｌ、 Ｗａｌ、ｋｅｒ 、 Ｊｒ、 ） 、
燃料５４１６９ （１９７５）を参照。
ア（Ｐ、 Ｌ、 Ｗａｌ、ｋｅｒ 、 Ｊｒ、 ） 、
燃料５４１６９ （１９７５）を参照。
これら先行技術に係るモレキュラーシーフのｑ′Ｓ性を
本発明のそれらと比較すると大きな差異があイ）。やし
殻を窒素気流１約９５０ ’Ｃ（１７４２下）で２肋間
加熱する先行技術の方法によれば高い酸素拡散率の値、
高い酸素／窒素選択率を有する炭素シーブを生じるが、
その酸素容量は非常に低い。本方法は拡散率を不当に低
いレベルに制限することなく容量と選択率の双方を極大
にする。
本発明のそれらと比較すると大きな差異があイ）。やし
殻を窒素気流１約９５０ ’Ｃ（１７４２下）で２肋間
加熱する先行技術の方法によれば高い酸素拡散率の値、
高い酸素／窒素選択率を有する炭素シーブを生じるが、
その酸素容量は非常に低い。本方法は拡散率を不当に低
いレベルに制限することなく容量と選択率の双方を極大
にする。
本発明（二おいて使用する［コークス化できない（ｎｏ
ｎ−ｃｏｋａ ｂｌｅ ）またはコークス化していない
（ｄｅｃｏｋｅｄ ） Ｊの用語はランダム格子構造（
Ｒａｎｄｏｍ Ｌａｔｔｉｃｅ ５ｔｒｕｃ＋ｕｒｃ）
を有する基質を意味する。「コークス化できないまたは
コークス化していない」炭素は、石炭の自由膨張指数（
ＴｂｅＦｒｅｃ Ｓｗｅｌｌｉｎｇ Ｉｎｄｅｘ ｏ（
Ｃｏａｌ ）によっても記述することができＡＳＴＭテ
スト扁Ｄ７２Ｄ−６７に従い約４以下、好ましくは約２
以下の指数をもって表わすことができる。また、これら
石炭はキ゛−ゼ′ラーブラストメーター（Ｑｉｅｓｅｌ
ｅｒ ｐｌａｓｌｏｍｅｔｅｒ ）テストＤ２６ろ９
−７４＋二より、約５０ ＤＤ／ｍｉｎ 以ド、好まし
くは約１０１）Ｄ％ｎｉｎ以下の指数をもって定義する
こともできる。
ｎ−ｃｏｋａ ｂｌｅ ）またはコークス化していない
（ｄｅｃｏｋｅｄ ） Ｊの用語はランダム格子構造（
Ｒａｎｄｏｍ Ｌａｔｔｉｃｅ ５ｔｒｕｃ＋ｕｒｃ）
を有する基質を意味する。「コークス化できないまたは
コークス化していない」炭素は、石炭の自由膨張指数（
ＴｂｅＦｒｅｃ Ｓｗｅｌｌｉｎｇ Ｉｎｄｅｘ ｏ（
Ｃｏａｌ ）によっても記述することができＡＳＴＭテ
スト扁Ｄ７２Ｄ−６７に従い約４以下、好ましくは約２
以下の指数をもって表わすことができる。また、これら
石炭はキ゛−ゼ′ラーブラストメーター（Ｑｉｅｓｅｌ
ｅｒ ｐｌａｓｌｏｍｅｔｅｒ ）テストＤ２６ろ９
−７４＋二より、約５０ ＤＤ／ｍｉｎ 以ド、好まし
くは約１０１）Ｄ％ｎｉｎ以下の指数をもって定義する
こともできる。
図面は無酸素雰囲気中（二おける炭素モレキュラーシー
ツの連続的製造に使用する装置の概略図である。
ツの連続的製造に使用する装置の概略図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 炭化した基質を４８２Ｃの最低温度で少なくとも５
分間連続的方法で加熱１−１得られたシーブを連続的に
回収することを特徴とする炭素モレキュラーシーブの連
続的製造方法。 ２ 炭化した基質を該基質全加熱するだめの手段に連続
的に供給し、接糸Ｔｉを無酸素状態において約４８２Ｃ
乃至１．０９３ Ｃの温度範囲で約５乃至９０分の間、
外部添加細孔閉塞物質を使用することなく加熱すること
を特徴とする２乃至１５オングストロームの平均有効線
；孔径な有する炭素モレキュラーシーブの連続的製造方
法。 ３ 加熱手段が電気的“に加熱する赤外加熱連続移送式
炉であることを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載
の方法。 ４ 基質が凝集した基質であることを特徴とする特許請
求の範囲第２項に記載の方法０５ 基質かやし殻炭であ
ることを特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の方法
。 ６ 無酸素状態が酸素１００ ｐｐｍ以下であることを
特徴とする特許請求の範囲第２項に記載の方法。 ７ 炭化した基質を該基質を加熱するだめの手段に連続
的に供給し、該基質を無酸素状態において約９２７乃至
１０９３’Ｃ：の温度範囲で約５乃至９０分の間、外部
添加細孔閉塞物質を使用することなく加熱することを特
徴とする約４芽ンクストロームの平均肩効細孔径合有す
る炭素モレキュラーシーブの連続的製造のだめの特許請
求の範囲第２項に記載の方法。 ８ 基質かやし殻炭であることを特徴とする特許請求の
範囲第７項に記載の方法。 ９ 以下の物理的特性を有する少なくとも２種の異なっ
た分子運動直径の成分を含有すること全特徴とする気体
寸たは液体混合物の分離に有効な炭素モレキュラーシー
ブ：（ａ） ０．６ ｔ）乃至０．７０ｑ／ｃｅの見掛
は密度、（ｂ） ５ ｏ ｏ乃至９００ ｃｍ ／ ５
ｅｃ２の酸素拡散率 ８ （ＸＩＯ）、 （ｃ） ６．５乃至８５の酸素／窒素選択率比、（ｄ）
４． ＯＯ乃至６．ｏｏｃｃ／Ｃでの酸素容量、およ
び （ｅ）約４オングストロームの平均有効細孔径。 １０ 以下の物理的特性を有することを特徴とする特許
請求の範囲第９項に記載の炭素モレキュラーシーブ： （ａ） ０．６４乃至０，７０グ／Ｃの見損は密度（ｂ
） ６５０乃至７５０ ａｎ ／ ５ｅｃ２の酸素拡散
率（Ｘ’ＩＯ）、および （ｃ）７乃至７．５の酸素／窒素選択率比。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US41510382A | 1982-09-07 | 1982-09-07 | |
| US415103 | 1982-09-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5964514A true JPS5964514A (ja) | 1984-04-12 |
Family
ID=23644399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58163411A Pending JPS5964514A (ja) | 1982-09-07 | 1983-09-07 | 炭素モレキユラ−シ−ブおよびその製造方法 |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0102902B2 (ja) |
| JP (1) | JPS5964514A (ja) |
| KR (1) | KR840006171A (ja) |
| AT (1) | ATE30303T1 (ja) |
| AU (1) | AU567885B2 (ja) |
| CA (1) | CA1190208A (ja) |
| DE (1) | DE3374118D1 (ja) |
| DK (1) | DK404583A (ja) |
| ES (1) | ES8606827A1 (ja) |
| FI (1) | FI833072A (ja) |
| GR (1) | GR78971B (ja) |
| IL (1) | IL69600A (ja) |
| NO (1) | NO833170L (ja) |
| PH (1) | PH18792A (ja) |
| PT (1) | PT77269A (ja) |
| ZA (1) | ZA836596B (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04310209A (ja) * | 1991-01-23 | 1992-11-02 | Air Prod And Chem Inc | 炭素分子篩用の高酸素容量椰子殻炭とその製造方法および圧力変動吸着法による空気分離に適した炭素分子篩の製造方法 |
| JPH05269331A (ja) * | 1992-01-30 | 1993-10-19 | Air Prod And Chem Inc | 圧力スイング吸着により窒素を回収するため空気を分離する方法 |
| US5972834A (en) * | 1995-04-27 | 1999-10-26 | Nippon Sanso Corporation | Carbon adsorbent, manufacturing method therefor, gas separation method and device therefor |
| JP2003012316A (ja) * | 2001-07-02 | 2003-01-15 | Kuraray Chem Corp | 活性炭とその製造方法 |
| JP2018537262A (ja) * | 2015-09-30 | 2018-12-20 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 活性炭から調製されて、プロピレン−プロパン分離に有用なカーボンモレキュラーシーブ吸着剤 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4526887A (en) * | 1983-03-16 | 1985-07-02 | Calgon Carbon Corporation | Carbon molecular sieves and a process for their preparation and use |
| DE3618426C1 (de) * | 1986-05-31 | 1987-07-02 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Kohlenstoffmolekularsieben |
| DE4132971C2 (de) * | 1991-10-04 | 1996-02-01 | Bergwerksverband Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Kohlenstoffmolekularsieben |
| US5972079A (en) * | 1996-06-28 | 1999-10-26 | University Of Delaware | Supported carbogenic molecular sieve membrane and method of producing the same |
| US6471745B1 (en) * | 1996-06-28 | 2002-10-29 | University Of Delaware | Nanoporous carbon catalytic membranes and method for making the same |
| MX2011007483A (es) | 2009-01-14 | 2011-08-04 | Basf Se | Unidades de aislamiento de vacio con materiales adquiridores. |
| CN102757064B (zh) * | 2012-06-27 | 2014-01-22 | 山东益丰生化环保股份有限公司 | 一种psa用分离精制co2气体的碳分子筛及制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5128590A (ja) * | 1974-09-03 | 1976-03-10 | Kuraray Chemical Kk | |
| JPS5187193A (ja) * | 1975-01-30 | 1976-07-30 | Asahi Chemical Ind | |
| JPS5218675A (en) * | 1975-08-04 | 1977-02-12 | Bando Chem Ind Ltd | Conveyer belt device |
| JPS534216A (en) * | 1976-07-02 | 1978-01-14 | Oji Yuka Goseishi Hanbai Kk | Manufacturing method of herically rolled compound paper pipe |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU5178469A (en) * | 1969-03-12 | 1970-09-17 | HARVEY E. FINCH and RICHARD REDLICH | Rice hull method, apparatus and product |
| GB1364674A (en) * | 1971-04-23 | 1974-08-29 | Bergwerksverband Gmbh | Carbon-containing molecular sieves |
| DE2305435C3 (de) * | 1973-02-03 | 1979-08-09 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Kohlenstoffhaltige Molekularsiebe |
-
1983
- 1983-08-29 ES ES525204A patent/ES8606827A1/es not_active Expired
- 1983-08-30 PT PT77269A patent/PT77269A/pt unknown
- 1983-08-30 IL IL69600A patent/IL69600A/xx unknown
- 1983-08-30 FI FI833072A patent/FI833072A/fi not_active Application Discontinuation
- 1983-08-31 DE DE8383401729T patent/DE3374118D1/de not_active Expired
- 1983-08-31 EP EP83401729A patent/EP0102902B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-08-31 AT AT83401729T patent/ATE30303T1/de not_active IP Right Cessation
- 1983-09-02 AU AU18659/83A patent/AU567885B2/en not_active Ceased
- 1983-09-02 GR GR72368A patent/GR78971B/el unknown
- 1983-09-05 NO NO833170A patent/NO833170L/no unknown
- 1983-09-06 KR KR1019830004189A patent/KR840006171A/ko not_active Application Discontinuation
- 1983-09-06 ZA ZA836596A patent/ZA836596B/xx unknown
- 1983-09-06 DK DK404583A patent/DK404583A/da not_active Application Discontinuation
- 1983-09-07 JP JP58163411A patent/JPS5964514A/ja active Pending
- 1983-09-07 CA CA000436197A patent/CA1190208A/en not_active Expired
- 1983-09-07 PH PH29506A patent/PH18792A/en unknown
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5128590A (ja) * | 1974-09-03 | 1976-03-10 | Kuraray Chemical Kk | |
| JPS5187193A (ja) * | 1975-01-30 | 1976-07-30 | Asahi Chemical Ind | |
| JPS5218675A (en) * | 1975-08-04 | 1977-02-12 | Bando Chem Ind Ltd | Conveyer belt device |
| JPS534216A (en) * | 1976-07-02 | 1978-01-14 | Oji Yuka Goseishi Hanbai Kk | Manufacturing method of herically rolled compound paper pipe |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH04310209A (ja) * | 1991-01-23 | 1992-11-02 | Air Prod And Chem Inc | 炭素分子篩用の高酸素容量椰子殻炭とその製造方法および圧力変動吸着法による空気分離に適した炭素分子篩の製造方法 |
| JPH05269331A (ja) * | 1992-01-30 | 1993-10-19 | Air Prod And Chem Inc | 圧力スイング吸着により窒素を回収するため空気を分離する方法 |
| US5972834A (en) * | 1995-04-27 | 1999-10-26 | Nippon Sanso Corporation | Carbon adsorbent, manufacturing method therefor, gas separation method and device therefor |
| JP2003012316A (ja) * | 2001-07-02 | 2003-01-15 | Kuraray Chem Corp | 活性炭とその製造方法 |
| JP2018537262A (ja) * | 2015-09-30 | 2018-12-20 | ダウ グローバル テクノロジーズ エルエルシー | 活性炭から調製されて、プロピレン−プロパン分離に有用なカーボンモレキュラーシーブ吸着剤 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL69600A (en) | 1987-02-27 |
| AU1865983A (en) | 1984-03-15 |
| ZA836596B (en) | 1985-04-24 |
| FI833072A0 (fi) | 1983-08-30 |
| KR840006171A (ko) | 1984-11-22 |
| PH18792A (en) | 1985-09-27 |
| EP0102902B2 (en) | 1993-12-01 |
| IL69600A0 (en) | 1983-11-30 |
| GR78971B (ja) | 1984-10-02 |
| DE3374118D1 (en) | 1987-11-26 |
| DK404583A (da) | 1984-03-08 |
| AU567885B2 (en) | 1987-12-10 |
| ES525204A0 (es) | 1985-10-01 |
| NO833170L (no) | 1984-03-08 |
| FI833072A (fi) | 1984-03-08 |
| EP0102902B1 (en) | 1987-10-21 |
| EP0102902A1 (en) | 1984-03-14 |
| ES8606827A1 (es) | 1985-10-01 |
| PT77269A (en) | 1983-09-01 |
| CA1190208A (en) | 1985-07-09 |
| ATE30303T1 (de) | 1987-11-15 |
| DK404583D0 (da) | 1983-09-06 |
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