JPS596359A - 熱交換器に用いる継目無鋼管用オ−ステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
熱交換器に用いる継目無鋼管用オ−ステナイト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS596359A JPS596359A JP11640782A JP11640782A JPS596359A JP S596359 A JPS596359 A JP S596359A JP 11640782 A JP11640782 A JP 11640782A JP 11640782 A JP11640782 A JP 11640782A JP S596359 A JPS596359 A JP S596359A
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- Japan
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- corrosion
- steel
- stainless steel
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- Rigid Pipes And Flexible Pipes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐孔食性および耐すき間腐食性に優れた熱交換
器に用いる継目無鋼管用オーステナイト系ステンレス鋼
に関する。
器に用いる継目無鋼管用オーステナイト系ステンレス鋼
に関する。
熱交換器に用いる継目無鋼管は塩素イオンの存在等のた
めしばしば孔食およびすきま腐食が生じ問題となり、温
度が上昇するに従ってこの傾向は大きくなる。特に海水
環境等で使用される熱交換器用継目無鋼管では、耐孔食
および耐すきま腐食性が特に強く要求される。現在この
ような用途の継目無鋼管においては、5US316系が
多く用いられているが、それちは十分要求を満たしては
いない。またCrを25チ、Niを20チまで高めたオ
ーステナイト系ステンレス鋼の規格鋼としてSUS 3
108があるが、これは一般耐食性において優れるもの
の上記用途に対しての考慮がなされていないため必ずし
も満足すべきものではない。
めしばしば孔食およびすきま腐食が生じ問題となり、温
度が上昇するに従ってこの傾向は大きくなる。特に海水
環境等で使用される熱交換器用継目無鋼管では、耐孔食
および耐すきま腐食性が特に強く要求される。現在この
ような用途の継目無鋼管においては、5US316系が
多く用いられているが、それちは十分要求を満たしては
いない。またCrを25チ、Niを20チまで高めたオ
ーステナイト系ステンレス鋼の規格鋼としてSUS 3
108があるが、これは一般耐食性において優れるもの
の上記用途に対しての考慮がなされていないため必ずし
も満足すべきものではない。
そこで、25%Cr、20%Niを基本組成とし、孔食
およびすきま腐食性に及ぼす各種元素の影響を検討した
結果、局部腐食に有効な元素はMoおよびNであり、ま
た有害な元素はSl、SおよびCであることを見出し、
これらを適切に制御することによシ、耐孔食および耐す
きま腐食性に対しきわめてすぐれた熱交換器に用いる継
目無鋼管用のオーステナイト系ステンレス鋼を開発した
ものである。
およびすきま腐食性に及ぼす各種元素の影響を検討した
結果、局部腐食に有効な元素はMoおよびNであり、ま
た有害な元素はSl、SおよびCであることを見出し、
これらを適切に制御することによシ、耐孔食および耐す
きま腐食性に対しきわめてすぐれた熱交換器に用いる継
目無鋼管用のオーステナイト系ステンレス鋼を開発した
ものである。
即ち本発明は、CO,0296以下、SiO,30%以
下、Mo 3.0%以下、Po、04%以下、So、0
1チ以下、Ni18〜22%、Cr 24〜26 %、
Mo 2.0〜3.0 ’Ir、No、2〜0.4 %
、残部鉄および不可避的不純物ニジなる熱交換器に用い
る継目無鋼管用オーステナイト系ステンレス鋼をその要
旨とする。
下、Mo 3.0%以下、Po、04%以下、So、0
1チ以下、Ni18〜22%、Cr 24〜26 %、
Mo 2.0〜3.0 ’Ir、No、2〜0.4 %
、残部鉄および不可避的不純物ニジなる熱交換器に用い
る継目無鋼管用オーステナイト系ステンレス鋼をその要
旨とする。
次に実施例および比較例によ勺本発明の詳細な説明する
。表1で示す各供試鋼において、孔食試験、すきま腐食
試験、5%硫酸腐食試験および65%硝酸腐食試験を行
なった。試験片は真空溶解炉で溶解調整し50Kf鋼塊
に鋳込んでこれをフラ、ドパ−に鍛伸して作成した。
。表1で示す各供試鋼において、孔食試験、すきま腐食
試験、5%硫酸腐食試験および65%硝酸腐食試験を行
なった。試験片は真空溶解炉で溶解調整し50Kf鋼塊
に鋳込んでこれをフラ、ドパ−に鍛伸して作成した。
(1)孔食試験およびすきま腐食試験
試験片を1100℃に20分保持後水冷の固溶化および
固溶化後650℃に2時間保持後空冷の鋭敏化熱処理を
施し、機械加工によ’り、30X20X3m+の形状に
した。またその表面は湿式研磨によシ仕上げた。腐食試
験液は塩酸酸性の5%F s CLs溶液を用い、比液
量は試験片表面積1d当シ25mA’とした。
固溶化後650℃に2時間保持後空冷の鋭敏化熱処理を
施し、機械加工によ’り、30X20X3m+の形状に
した。またその表面は湿式研磨によシ仕上げた。腐食試
験液は塩酸酸性の5%F s CLs溶液を用い、比液
量は試験片表面積1d当シ25mA’とした。
試験温度は35℃および50℃とし、48時間浸漬した
後の腐食減量を測定した。孔食試験およびすきま腐食試
験とも同一の試験条件で行なったが、すきま腐食試験は
図1で示す様に試験片の両面に直径10咽のテフロンブ
ロックをデムパンドで固定し人工すきまを形成させて行
った。図2および図3に孔食試験およびすきま腐食試験
の腐食度に及ぼすStの影響を示す。Slはこれらの局
部腐食に対して有害な元素であることがわかる。その含
有量を0.3%以下まで下げると、耐孔食および耐すき
ま腐食性がきわめて良好となり、孔食試験においては全
く孔食が生じていない。一般にStはこれらの局部腐食
性に有益又は無害であるとされてきているのに対し、以
上の試験に用いた鋼においては反対の結果がでている。
後の腐食減量を測定した。孔食試験およびすきま腐食試
験とも同一の試験条件で行なったが、すきま腐食試験は
図1で示す様に試験片の両面に直径10咽のテフロンブ
ロックをデムパンドで固定し人工すきまを形成させて行
った。図2および図3に孔食試験およびすきま腐食試験
の腐食度に及ぼすStの影響を示す。Slはこれらの局
部腐食に対して有害な元素であることがわかる。その含
有量を0.3%以下まで下げると、耐孔食および耐すき
ま腐食性がきわめて良好となり、孔食試験においては全
く孔食が生じていない。一般にStはこれらの局部腐食
性に有益又は無害であるとされてきているのに対し、以
上の試験に用いた鋼においては反対の結果がでている。
この理由は明らかでないが本発明鋼の他の成分と関連し
て生じた結果と考えられる。図4および図5に孔食試験
およびすきま腐食試験の腐食度に及ばずMoの影響を、
また図6および図7にNの影響を示す。MoおよびNと
も耐孔食および耐すきま腐食性に対し有効な元素であシ
、それらの含有量の増加とともに腐食度は単調に減少す
る。Moが2チ以上かつNが0.2チ以上になると耐孔
食および耐すきま腐食性が十分確保される。表2に本発
明実施例鋼、比較例鋼および従来鋼における孔食および
すきま腐食試験の腐食度を示す。この結果から本発明実
施例鋼は比較例鋼および従来鋼よシもすぐれた耐孔食お
よび耐すきま腐食性を有していることがわかる。
て生じた結果と考えられる。図4および図5に孔食試験
およびすきま腐食試験の腐食度に及ばずMoの影響を、
また図6および図7にNの影響を示す。MoおよびNと
も耐孔食および耐すきま腐食性に対し有効な元素であシ
、それらの含有量の増加とともに腐食度は単調に減少す
る。Moが2チ以上かつNが0.2チ以上になると耐孔
食および耐すきま腐食性が十分確保される。表2に本発
明実施例鋼、比較例鋼および従来鋼における孔食および
すきま腐食試験の腐食度を示す。この結果から本発明実
施例鋼は比較例鋼および従来鋼よシもすぐれた耐孔食お
よび耐すきま腐食性を有していることがわかる。
(2) −5%硫酸腐食試験および65%硝酸腐食試験
表3に各供試鋼において、JISに従って行なった5%
硫酸腐食試験および65チ硝酸腐食試験の結果を示す。
硫酸腐食試験および65チ硝酸腐食試験の結果を示す。
なお試験片および熱処理は孔食およびすきま腐食試験と
同様のものを用いた。表3に見るとおシこれら一般耐食
性においても本発明実施例鋼は比較例鋼および従来鋼と
比べ、e1!ぼ同程度かよりすぐれている。
同様のものを用いた。表3に見るとおシこれら一般耐食
性においても本発明実施例鋼は比較例鋼および従来鋼と
比べ、e1!ぼ同程度かよりすぐれている。
次に本発明における合金元素の限定理由について述べる
。
。
C:Cは耐食性に有効な元素であるcrと結合し炭化物
を形成するので耐食性全般に対し有害であシ低い方が好
ましい。表2および表3の腐食試験結果で示す様にCが
0.02%以下であれば鋭敏化の影響がほとんど生じて
おらず、またCが0.015チである実施例鋼1と0.
009チである実施例鋼2を比較した場合、両者の耐食
性はほとんど変らないことから0.02 %以下とすれ
ば十分である。
を形成するので耐食性全般に対し有害であシ低い方が好
ましい。表2および表3の腐食試験結果で示す様にCが
0.02%以下であれば鋭敏化の影響がほとんど生じて
おらず、またCが0.015チである実施例鋼1と0.
009チである実施例鋼2を比較した場合、両者の耐食
性はほとんど変らないことから0.02 %以下とすれ
ば十分である。
Sl:図2および図3で示す様にSiは耐食性および耐
すきま腐食性を悪化させることから低い方が好ましく、
0.3%以下にするとそれらの耐食性がきわめて良好と
なる。
すきま腐食性を悪化させることから低い方が好ましく、
0.3%以下にするとそれらの耐食性がきわめて良好と
なる。
Mn : Mnは製鋼時の脱酸および熱間加工性の改善
に有効であるが3.0チを越すと耐食性に悪影響を与え
るので3.0%以下とする。
に有効であるが3.0チを越すと耐食性に悪影響を与え
るので3.0%以下とする。
P:Pは溶接性および熱間加工性を阻害する元素であ夛
0.04チ以下とする。
0.04チ以下とする。
S:Sは耐食性全般に悪影響を及ぼし、特に孔食におい
ては、MnSがその起点となる。また熱間加工性も劣化
させることから0101チ以下とする。
ては、MnSがその起点となる。また熱間加工性も劣化
させることから0101チ以下とする。
Ni : Nlはオーステナイト組成を得るために必要
であシ、また耐食性および加工性を向上させる元素であ
る。本発明は25 Cr −20Nl鋼を基本成分とし
ておシ、これを逸脱しない範囲として18〜20q6に
限定した。
であシ、また耐食性および加工性を向上させる元素であ
る。本発明は25 Cr −20Nl鋼を基本成分とし
ておシ、これを逸脱しない範囲として18〜20q6に
限定した。
Cr : Orは耐食性にきわめて有効な元素であシ、
またNの溶解度を高める効果がある。本発明は25 C
r −20Nl鋼を基本成分としており、これを逸脱し
ない範囲として24〜26チに限定した。
またNの溶解度を高める効果がある。本発明は25 C
r −20Nl鋼を基本成分としており、これを逸脱し
ない範囲として24〜26チに限定した。
Mo : Moは耐孔食および耐すきま腐食性にきわめ
て有効な元素であり、図4および図5で示す様に2チ以
上の含有量でそれらの耐食性が十分確保されることがわ
かる。しかし高価なものであシ、また多く含有すると熱
間加工性を悪化させることから2〜3チとする。
て有効な元素であり、図4および図5で示す様に2チ以
上の含有量でそれらの耐食性が十分確保されることがわ
かる。しかし高価なものであシ、また多く含有すると熱
間加工性を悪化させることから2〜3チとする。
N:Nは耐孔食性および耐すきま腐食性を向上させる元
素でアシ、かつ強度を上昇させる。図6および図7で示
す様に0.2チ以上の添加で実質上耐孔食性および耐す
きま腐食性は改善されている。
素でアシ、かつ強度を上昇させる。図6および図7で示
す様に0.2チ以上の添加で実質上耐孔食性および耐す
きま腐食性は改善されている。
しかし製鋼上な有量の限度があシ0.2〜0.4 %と
する。
する。
尚、本発明鋼はNを大量に含むことから、溶接管におい
ては、種々の問題が生ずるが、継目無鋼管においてはこ
の問題は生じない。
ては、種々の問題が生ずるが、継目無鋼管においてはこ
の問題は生じない。
更に、本発明鋼は特に塩素イオンによる孔食とすきま腐
食に対する抵抗性が大であるので、熱交換器に用いる継
目無鋼管として用いることによる利益は極めて犬である
。
食に対する抵抗性が大であるので、熱交換器に用いる継
目無鋼管として用いることによる利益は極めて犬である
。
第1図はすきま腐食試験の方法を示す図、第2図〜第7
図は添加元素量と腐食試験の関係を示すもので第2図は
St量と孔食試験、第3図はSl量とすきま腐食試験、
第4図はMo量と孔食試験、第5図はMo [1とすき
ま腐食試験、第6図はN量と孔食試験、第7図はN量と
すきま腐食試験のそれぞれ関係を示す図である。 1:試験片 2:テフロンブロ、り3:ゴムノ
々ンド 第1図 第2図 57含潰量(%) 第3図 Oり θ4 0.60.8 ノOツノ ノ4 ノh ノ
δ りO第4図 第5図 □□□□□□−一 O Mo1!i肩量(%) 第6図 N古酒量(%)
図は添加元素量と腐食試験の関係を示すもので第2図は
St量と孔食試験、第3図はSl量とすきま腐食試験、
第4図はMo量と孔食試験、第5図はMo [1とすき
ま腐食試験、第6図はN量と孔食試験、第7図はN量と
すきま腐食試験のそれぞれ関係を示す図である。 1:試験片 2:テフロンブロ、り3:ゴムノ
々ンド 第1図 第2図 57含潰量(%) 第3図 Oり θ4 0.60.8 ノOツノ ノ4 ノh ノ
δ りO第4図 第5図 □□□□□□−一 O Mo1!i肩量(%) 第6図 N古酒量(%)
Claims (1)
- C0,02%以下、SiO,3(l以下、Mn 3.0
%以下、Po、0496以下、80.01チ以下、N
118〜22チ、Cr24〜26%、Mo 2.0〜3
. Oチ、N O,2〜0.4 % 、残部鉄および不
可避的不純物よシなる熱交換器に用いる継目無鋼管用オ
ーステナイト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11640782A JPS596359A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 熱交換器に用いる継目無鋼管用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP11640782A JPS596359A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 熱交換器に用いる継目無鋼管用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS596359A true JPS596359A (ja) | 1984-01-13 |
Family
ID=14686287
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP11640782A Pending JPS596359A (ja) | 1982-07-05 | 1982-07-05 | 熱交換器に用いる継目無鋼管用オ−ステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS596359A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8105447B2 (en) | 2005-02-02 | 2012-01-31 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Austenitic stainless hot-rolled steel material with excellent corrosion resistance, proof stress, and low-temperature toughness |
JP2016029213A (ja) * | 2014-07-22 | 2016-03-03 | 神鋼特殊鋼管株式会社 | ステンレス鋼およびステンレス鋼管 |
-
1982
- 1982-07-05 JP JP11640782A patent/JPS596359A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8105447B2 (en) | 2005-02-02 | 2012-01-31 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Austenitic stainless hot-rolled steel material with excellent corrosion resistance, proof stress, and low-temperature toughness |
US8506729B2 (en) | 2005-02-02 | 2013-08-13 | Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation | Austenite-type stainless steel hot-rolling steel material with excellent corrosion resistance, proof-stress, and low-temperature toughness and production method thereof |
JP2016029213A (ja) * | 2014-07-22 | 2016-03-03 | 神鋼特殊鋼管株式会社 | ステンレス鋼およびステンレス鋼管 |
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