JPS596329A - 鋼帯の連続焼鈍方法 - Google Patents
鋼帯の連続焼鈍方法Info
- Publication number
- JPS596329A JPS596329A JP11406982A JP11406982A JPS596329A JP S596329 A JPS596329 A JP S596329A JP 11406982 A JP11406982 A JP 11406982A JP 11406982 A JP11406982 A JP 11406982A JP S596329 A JPS596329 A JP S596329A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- overaging
- temperature
- sec
- cooling
- cooling rate
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
本発明は、絞り用冷延鋼帯の連続焼鈍方法に関するもの
で、熱サイクルを最適化することにより短時間の過時効
処理で耐時効性の優れた鋼板を製造することを目的とす
る。 従来、絞り用冷延鋼帯の連続焼鈍方法は、短時間加熱・
均熱工程、急速冷却工程、過時効工程の連続した６エ程
により構成されていることは周知である。 この連続焼鈍方法の開発過程において、前記６エ程のそ
れぞれに対しさまざまな提案がなされているけれども、
プロセス土量も特徴を発揮し得る工程は急速冷却工程か
ら過時効工程に至る処理工程であり、ハード（装置）、
ソフト（熱サイクル）の両面からこの工程に関しても多
くの提案がなされている。その基本となる２つの方法を
次に挙げる。 （１）特公昭４９−１９６９号の提案の方法では、焼鈍
後しかるべき温度から墳流水中に銅帯を焼き入れし、一
旦鋼中固溶Ｃを高過飽和状態としたのち、所定の温度（
過時効処理温度）まで再加熱・均熱すること忙より、固
溶Ｃの過飽和度をよりどころ（起動源）として固溶Ｃの
短時間析出を図るものである。 （１１）特公昭５１−５３３５号の提案の方法では、焼
鈍後ガスジェット冷却にて所定の過時効温度まで冷却し
た後、その温度で均熱することにより、固溶Ｃの析出を
図ろうとしている。 この方法では、焼鈍温間からの冷却が前記（１）に比べ
て緩慢なため、過時効処理開始時点での固溶Ｃの過飽和
度が低（、Ｃ析出のよりどころ（起動源）とするには低
過ぎるため、前記（１）の方法に比べて過時効処理時間
を長くとる必要がある。 上記２つの従来の基本的方法に加えて、冷却媒体を温水
とする方法、アルコールとする方法、水冷したロールに
接触させて冷却する方法、ガスと水の混合状態であるミ
ストな冷媒とする方法、など種々の冷却方法も提案され
ているけれども、基本的な考え方は、如何に焼鈍均熱温
度からエネルギー的に有利に急冷を行ない、フェライト
中の固溶Ｃを非平衡状態で過時効温度まで持続させ、短
時間の過時効処理によって固溶Ｃの析出を図るか、とい
うことであり、上記の２つの従来の基本的方法における
熱サイクルと熱処理パターンは結局同一思想に基づくも
のである。 そして、従来上記２つの基本的熱サイクルについて、材
質上、鋼成分上、プロセス上、エネルギー上の観点から
、改善技術が提案されていた。七の多くは過時効処理の
最適化を目的としてなされたものではあるが、過飽和固
溶Ｃ状態からの固溶Ｃの析出という技術的思想に基づい
てこれらを統一的に最適化しようとする試みはなされて
いないのが現状である。 本発明は上述の従来技術の問題点に鑑み、焼鈍均熱温度
からの冷却速度により、過時効過程での固溶Ｃの析出サ
イトが変る、すなわち水焼入れの如く速い冷却速度のも
と（過飽和固溶Ｃが多い）では、フェライト粒内に微細
炭化物として析出し、ガスジェット冷却の如く遅い冷却
速度のもと（過飽和固溶Ｃが小ない）では、フェライト
粒界に析出する、という根本的な違いを配慮し、各々の
条件下で固溶Ｃの析出を最も速かに進行させるための最
適過時効サイクル九ついて規定するものである。 本発明は、絞り用冷延鋼帯の連続焼鈍方法に関するもの
で、特に短時間過時効処理で鋼中固溶Ｃを十分に析出さ
せることを主眼としている。 本発明は、次の諸要件で構成されている。 （１）均熱帯以降の平均−次冷却速度が６００°Ｃ／秒
以上で、冷却終点温度Ｔｓが過時効開始温度ＴＩ以下の
温度である場合、前記Ｔ１と過時効終了温度Ｔ２と、前
記Ｔ１からＴｚに至る過時効時間ｔとが、次の関係を満
足する銅帯の連続焼鈍方法。 ’ｒｔく５００℃ １２２２００℃ 丁型−丁２二≧ ５０ ℃ ０、５ Ｔｚ ＋ ５００（’Ｃ） ＜、Ｔｔ ＜、０
．５ ’ｈ ＋ ６５０（℃）１分くｔく５分 （２）均熱帯以降の平均−次冷却速度が６００℃／秒未
満で、冷却終点温度Ｔｓと過時効開始温度Ｔ１が０≦Ｔ
ｌ−Ｔｓ≦ｓ ｏ（℃）の場合、前記ＴＩと、過時効終
了温度Ｔ２と、前記Ｔ１からＴ、に至る過時効時間ｔと
が、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方法。 ０ ＜Ｔｘ Ｔｚ＜ ５０°Ｃ Ｔ１り４５０°Ｃ Ｔ２≧３２０℃ ２分くｔく５分 （３）均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００℃／秒未
満、５０℃／秒以上で、冷却終点温度Ｔ８と過時効開始
温度Ｔ１がＴＩ Ｔｓ≧５０℃の場合、前記Ｔｉと、
過時効終了温度ＴＩと、前記Ｔ１からＴ２に至る過時効
時間ｔとが、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方法。 Ｏ＜Ｔ＋ Ｔ２≦７０℃ Ｔｘ＜４５０℃ Ｔ２≧６００℃ １分くｔく５分 次に、本発明を構成する要件について、実施例に基づい
て詳細に説明する。 本発明は、既に説明した通り、連続焼鈍熱サイクルの内
、所定の過時効処理前の冷却速度と冷却終点温度の組合
せのもとで、過時効開始温度、過時効終了温度、過時効
時間を規定するものであって、その前の加熱、均熱条件
は、本質的に本発明の効果を損うものではな（、通常の
連続焼鈍熱サイクル、つまり再結晶温度以上での加熱焼
鈍をするものである点については従来と変りがない。 さて、連続焼鈍忙おいて、焼鈍均熱後の冷却速度と過時
効効果との間に密接な関係があることは良く知られてい
る。即ち、冷却速度を速めることは、冷却途中でのフェ
ライト中固溶Ｃの析出を阻止し、過時効前の固溶Ｃの過
飽和度を高める結果となり、所定の過時効温度で保持し
た場合、より短時間で固溶Ｃが析出する。第１図は前記
の関係を、後に示す第１表中の鋼１を素材として示した
ものであり、現場出鋼材な熱延後２００℃で巻取った銅
帯を０．８露まで冷圧し、急速加熱焼鈍炉にて７００℃
に加熱焼鈍後、平均冷却速度約２０〜約１５００°Ｃ／
秒の冷却条件で室温まで冷却した後、６５０℃まで再加
熱保持して過時効処理をした場合と、６５０℃まで冷却
して均熱過時効処理を行った場合の一次冷却速度と、６
５０℃で均熱後空冷したとき得られる時効指数（８％引
張り変形後１００℃×１時間時効し
で、熱サイクルを最適化することにより短時間の過時効
処理で耐時効性の優れた鋼板を製造することを目的とす
る。 従来、絞り用冷延鋼帯の連続焼鈍方法は、短時間加熱・
均熱工程、急速冷却工程、過時効工程の連続した６エ程
により構成されていることは周知である。 この連続焼鈍方法の開発過程において、前記６エ程のそ
れぞれに対しさまざまな提案がなされているけれども、
プロセス土量も特徴を発揮し得る工程は急速冷却工程か
ら過時効工程に至る処理工程であり、ハード（装置）、
ソフト（熱サイクル）の両面からこの工程に関しても多
くの提案がなされている。その基本となる２つの方法を
次に挙げる。 （１）特公昭４９−１９６９号の提案の方法では、焼鈍
後しかるべき温度から墳流水中に銅帯を焼き入れし、一
旦鋼中固溶Ｃを高過飽和状態としたのち、所定の温度（
過時効処理温度）まで再加熱・均熱すること忙より、固
溶Ｃの過飽和度をよりどころ（起動源）として固溶Ｃの
短時間析出を図るものである。 （１１）特公昭５１−５３３５号の提案の方法では、焼
鈍後ガスジェット冷却にて所定の過時効温度まで冷却し
た後、その温度で均熱することにより、固溶Ｃの析出を
図ろうとしている。 この方法では、焼鈍温間からの冷却が前記（１）に比べ
て緩慢なため、過時効処理開始時点での固溶Ｃの過飽和
度が低（、Ｃ析出のよりどころ（起動源）とするには低
過ぎるため、前記（１）の方法に比べて過時効処理時間
を長くとる必要がある。 上記２つの従来の基本的方法に加えて、冷却媒体を温水
とする方法、アルコールとする方法、水冷したロールに
接触させて冷却する方法、ガスと水の混合状態であるミ
ストな冷媒とする方法、など種々の冷却方法も提案され
ているけれども、基本的な考え方は、如何に焼鈍均熱温
度からエネルギー的に有利に急冷を行ない、フェライト
中の固溶Ｃを非平衡状態で過時効温度まで持続させ、短
時間の過時効処理によって固溶Ｃの析出を図るか、とい
うことであり、上記の２つの従来の基本的方法における
熱サイクルと熱処理パターンは結局同一思想に基づくも
のである。 そして、従来上記２つの基本的熱サイクルについて、材
質上、鋼成分上、プロセス上、エネルギー上の観点から
、改善技術が提案されていた。七の多くは過時効処理の
最適化を目的としてなされたものではあるが、過飽和固
溶Ｃ状態からの固溶Ｃの析出という技術的思想に基づい
てこれらを統一的に最適化しようとする試みはなされて
いないのが現状である。 本発明は上述の従来技術の問題点に鑑み、焼鈍均熱温度
からの冷却速度により、過時効過程での固溶Ｃの析出サ
イトが変る、すなわち水焼入れの如く速い冷却速度のも
と（過飽和固溶Ｃが多い）では、フェライト粒内に微細
炭化物として析出し、ガスジェット冷却の如く遅い冷却
速度のもと（過飽和固溶Ｃが小ない）では、フェライト
粒界に析出する、という根本的な違いを配慮し、各々の
条件下で固溶Ｃの析出を最も速かに進行させるための最
適過時効サイクル九ついて規定するものである。 本発明は、絞り用冷延鋼帯の連続焼鈍方法に関するもの
で、特に短時間過時効処理で鋼中固溶Ｃを十分に析出さ
せることを主眼としている。 本発明は、次の諸要件で構成されている。 （１）均熱帯以降の平均−次冷却速度が６００°Ｃ／秒
以上で、冷却終点温度Ｔｓが過時効開始温度ＴＩ以下の
温度である場合、前記Ｔ１と過時効終了温度Ｔ２と、前
記Ｔ１からＴｚに至る過時効時間ｔとが、次の関係を満
足する銅帯の連続焼鈍方法。 ’ｒｔく５００℃ １２２２００℃ 丁型−丁２二≧ ５０ ℃ ０、５ Ｔｚ ＋ ５００（’Ｃ） ＜、Ｔｔ ＜、０
．５ ’ｈ ＋ ６５０（℃）１分くｔく５分 （２）均熱帯以降の平均−次冷却速度が６００℃／秒未
満で、冷却終点温度Ｔｓと過時効開始温度Ｔ１が０≦Ｔ
ｌ−Ｔｓ≦ｓ ｏ（℃）の場合、前記ＴＩと、過時効終
了温度Ｔ２と、前記Ｔ１からＴ、に至る過時効時間ｔと
が、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方法。 ０ ＜Ｔｘ Ｔｚ＜ ５０°Ｃ Ｔ１り４５０°Ｃ Ｔ２≧３２０℃ ２分くｔく５分 （３）均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００℃／秒未
満、５０℃／秒以上で、冷却終点温度Ｔ８と過時効開始
温度Ｔ１がＴＩ Ｔｓ≧５０℃の場合、前記Ｔｉと、
過時効終了温度ＴＩと、前記Ｔ１からＴ２に至る過時効
時間ｔとが、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方法。 Ｏ＜Ｔ＋ Ｔ２≦７０℃ Ｔｘ＜４５０℃ Ｔ２≧６００℃ １分くｔく５分 次に、本発明を構成する要件について、実施例に基づい
て詳細に説明する。 本発明は、既に説明した通り、連続焼鈍熱サイクルの内
、所定の過時効処理前の冷却速度と冷却終点温度の組合
せのもとで、過時効開始温度、過時効終了温度、過時効
時間を規定するものであって、その前の加熱、均熱条件
は、本質的に本発明の効果を損うものではな（、通常の
連続焼鈍熱サイクル、つまり再結晶温度以上での加熱焼
鈍をするものである点については従来と変りがない。 さて、連続焼鈍忙おいて、焼鈍均熱後の冷却速度と過時
効効果との間に密接な関係があることは良く知られてい
る。即ち、冷却速度を速めることは、冷却途中でのフェ
ライト中固溶Ｃの析出を阻止し、過時効前の固溶Ｃの過
飽和度を高める結果となり、所定の過時効温度で保持し
た場合、より短時間で固溶Ｃが析出する。第１図は前記
の関係を、後に示す第１表中の鋼１を素材として示した
ものであり、現場出鋼材な熱延後２００℃で巻取った銅
帯を０．８露まで冷圧し、急速加熱焼鈍炉にて７００℃
に加熱焼鈍後、平均冷却速度約２０〜約１５００°Ｃ／
秒の冷却条件で室温まで冷却した後、６５０℃まで再加
熱保持して過時効処理をした場合と、６５０℃まで冷却
して均熱過時効処理を行った場合の一次冷却速度と、６
５０℃で均熱後空冷したとき得られる時効指数（８％引
張り変形後１００℃×１時間時効し
【再び引張り変形を
加えたときの応力上昇量で評価）が４ｋｙｔ／−味満と
なるに要する均熱時間および過時効終了時延フェライト
粒内圧観察される微細析出炭化物の数の関係を示したも
のである。この第１図から明らかなように過時効処理過
程での固溶Ｃの析出速度は、−次冷却速度および過時効
前の過冷却九大きく依存する。これは過飽和固溶Ｃの増
大に伴うフェライト粒内への炭化物析出により、固溶Ｃ
の平均析出経路が短くなったことに他ならない。 本発明は、上記実験の知見に基づき、微細炭化物が認め
られず固溶Ｃが主として粒界に析出するような一次冷却
速度の遅い場合、はとんどの固溶Ｃが粒内に微細析出す
るような一次冷却速度の速い場合、両者の中間的な一次
冷却速度の場合の６つの状態について過時効熱サイクル
を最適化しようとするものである。 第２〜５図は過時効開始温度Ｔ１と過時効終了温度Ｔ２
の最適組合せを見極めるための図である。これらの図は
いずれも第１図と同一条件で熱、冷延した鋼１を、各々
第１１図Ａ−ＤＫ示す熱サイクルで焼鈍したと営の等時
効指数曲線を示したものである。 第２〜５図の結果から、粒内析出炭化物が存在する場合
、Ｔ、からＴ、に温度勾配を持たせた方が好ましく（第
２図）、粒内析出炭化物が存在しない場合（第６図）お
よび粒内析出炭化物が少ない場合（第４図）はＴ１よＴ
、の状態で過時効するのが好ましい。さらに第４図の条
件でＴｌ前にＴｓ（’：２５０℃）まで適冷を行った場
合（第５図）は時効指数の低下が認められる。本発明は
、基本的には後述する過時効時間、適冷条件に加えて、
これらＴ１とＴ２の最適組合せについて規定することを
骨子とする。 第６図は、上述した時効指数が最低になるＴ１とＴ２の
組合せのもとで、Ｔ１からＴ２に至る時間を変えたとき
の時効指数変化を示したものである。 本来、時効指数は低い方が好ましく、その意味からは出
来る限り長い時間過時効処理をするのが好ましい。しか
し、連続焼鈍ラインとしては必要以上の過時効処理はラ
インの長大化を招（ので好ましくない。また一方、連続
焼鈍では熱サイクルだＶで時効指数を０とすることが不
可能であるから、実用上歪時効が問題とならないと考え
られる時効指数レベル以下で割切る必要がある。 本発明では上記の観点から時効指数４ｋｇ／／ｍ”未満
を前提として第６図から一次冷却速度が６００°シ秒以
上の場合は過時効時間ｔを１分から５分に、−次冷却速
度が３００°Ｃ／秒未満の場合は過時効時間ｔを２分か
ら５分に、−次冷却速度が６００℃／秒未満５０℃／秒
以上の場合は過時効時間ｔを１分から５分に、夫々規定
するものである。 第１図、第５図、第６図に示す時効指数低下圧対する過
冷の効果は第７図に示す通りである。この図は第１図と
同一前処理条件で、過時効前冷却速度が５０°Ｃ／秒と
、２００℃／秒の条件について、過冷度（ＴＩ＝３５０
〜４００℃の場合についての一次冷却終点温度ＴｓとＴ
１の差）と粒内析出炭化物数の関係を示したもので、過
冷度が５０℃以上の場合は、粒内析出炭化物数が増大す
ることがわかる。 これは過冷によって固溶Ｃの析出サイトが増大したこと
によるもので、５０°Ｃ／秒以上の過冷では、たとえ−
次冷却速度が遅くとも固溶Ｃの析出速度を速めることが
可能であることを示している。そこで、本発明では平均
−次冷却速度が３００℃／秒以上過冷度が５０℃未満の
場合、平均−次冷却速度が３００℃／秒未満で過冷度が
５０℃未満σ）場合、平均−次冷却速度が５０℃／秒以
上６００℃／秒未満で過冷度が５０℃以上の場合の６つ
のケースについてそれぞれ第８〜１０図に示すＴ１とＴ
ｌの組合せ領域を規定したものである。 第１表は本発明の実施例に用いた鋼の化学組成を示し、
第２〜５表は第１表の鋼１，２を、本発明で規定するＴ
ｌ、Ｔ１、Ｔｌ、ｔｌ、、の熱サイクルによって連続焼
鈍した場合に如何なる材質が得られるかにつき、従来法
と対比して示した。工は本発明法によるもの、Ｃは従来
法によるものである。尚、第２表における一次冷却速度
は約り５００℃／秒（５６０℃水冷）であり、第３表に
おける一次冷却速度は約り０℃／秒（ガスジェット）で
あり、第４表における一次冷却速度は約２００°Ｃ／秒
（ミスト）であり、第５表における一次冷却速度は約り
００℃／秒（ミスト）である。又、第２〜５表における
引張り試験値はＪ Ｉ ５ＮＣＬ５試験片によっている
。 第２〜５表から明らかなように、いずれの表においても
本発明で規定するＴｓ、 Ｔｌ、Ｔｌ、ｔ、をすべて満
足したときにのみ低い時効指数と優れた材質が得られた
ことがわかる。 第 １ 表 第 ２ 表 第 ５ 表
４゜】 （Ｉ）発明法であるがΔＴの効果なし
２
加えたときの応力上昇量で評価）が４ｋｙｔ／−味満と
なるに要する均熱時間および過時効終了時延フェライト
粒内圧観察される微細析出炭化物の数の関係を示したも
のである。この第１図から明らかなように過時効処理過
程での固溶Ｃの析出速度は、−次冷却速度および過時効
前の過冷却九大きく依存する。これは過飽和固溶Ｃの増
大に伴うフェライト粒内への炭化物析出により、固溶Ｃ
の平均析出経路が短くなったことに他ならない。 本発明は、上記実験の知見に基づき、微細炭化物が認め
られず固溶Ｃが主として粒界に析出するような一次冷却
速度の遅い場合、はとんどの固溶Ｃが粒内に微細析出す
るような一次冷却速度の速い場合、両者の中間的な一次
冷却速度の場合の６つの状態について過時効熱サイクル
を最適化しようとするものである。 第２〜５図は過時効開始温度Ｔ１と過時効終了温度Ｔ２
の最適組合せを見極めるための図である。これらの図は
いずれも第１図と同一条件で熱、冷延した鋼１を、各々
第１１図Ａ−ＤＫ示す熱サイクルで焼鈍したと営の等時
効指数曲線を示したものである。 第２〜５図の結果から、粒内析出炭化物が存在する場合
、Ｔ、からＴ、に温度勾配を持たせた方が好ましく（第
２図）、粒内析出炭化物が存在しない場合（第６図）お
よび粒内析出炭化物が少ない場合（第４図）はＴ１よＴ
、の状態で過時効するのが好ましい。さらに第４図の条
件でＴｌ前にＴｓ（’：２５０℃）まで適冷を行った場
合（第５図）は時効指数の低下が認められる。本発明は
、基本的には後述する過時効時間、適冷条件に加えて、
これらＴ１とＴ２の最適組合せについて規定することを
骨子とする。 第６図は、上述した時効指数が最低になるＴ１とＴ２の
組合せのもとで、Ｔ１からＴ２に至る時間を変えたとき
の時効指数変化を示したものである。 本来、時効指数は低い方が好ましく、その意味からは出
来る限り長い時間過時効処理をするのが好ましい。しか
し、連続焼鈍ラインとしては必要以上の過時効処理はラ
インの長大化を招（ので好ましくない。また一方、連続
焼鈍では熱サイクルだＶで時効指数を０とすることが不
可能であるから、実用上歪時効が問題とならないと考え
られる時効指数レベル以下で割切る必要がある。 本発明では上記の観点から時効指数４ｋｇ／／ｍ”未満
を前提として第６図から一次冷却速度が６００°シ秒以
上の場合は過時効時間ｔを１分から５分に、−次冷却速
度が３００°Ｃ／秒未満の場合は過時効時間ｔを２分か
ら５分に、−次冷却速度が６００℃／秒未満５０℃／秒
以上の場合は過時効時間ｔを１分から５分に、夫々規定
するものである。 第１図、第５図、第６図に示す時効指数低下圧対する過
冷の効果は第７図に示す通りである。この図は第１図と
同一前処理条件で、過時効前冷却速度が５０°Ｃ／秒と
、２００℃／秒の条件について、過冷度（ＴＩ＝３５０
〜４００℃の場合についての一次冷却終点温度ＴｓとＴ
１の差）と粒内析出炭化物数の関係を示したもので、過
冷度が５０℃以上の場合は、粒内析出炭化物数が増大す
ることがわかる。 これは過冷によって固溶Ｃの析出サイトが増大したこと
によるもので、５０°Ｃ／秒以上の過冷では、たとえ−
次冷却速度が遅くとも固溶Ｃの析出速度を速めることが
可能であることを示している。そこで、本発明では平均
−次冷却速度が３００℃／秒以上過冷度が５０℃未満の
場合、平均−次冷却速度が３００℃／秒未満で過冷度が
５０℃未満σ）場合、平均−次冷却速度が５０℃／秒以
上６００℃／秒未満で過冷度が５０℃以上の場合の６つ
のケースについてそれぞれ第８〜１０図に示すＴ１とＴ
ｌの組合せ領域を規定したものである。 第１表は本発明の実施例に用いた鋼の化学組成を示し、
第２〜５表は第１表の鋼１，２を、本発明で規定するＴ
ｌ、Ｔ１、Ｔｌ、ｔｌ、、の熱サイクルによって連続焼
鈍した場合に如何なる材質が得られるかにつき、従来法
と対比して示した。工は本発明法によるもの、Ｃは従来
法によるものである。尚、第２表における一次冷却速度
は約り５００℃／秒（５６０℃水冷）であり、第３表に
おける一次冷却速度は約り０℃／秒（ガスジェット）で
あり、第４表における一次冷却速度は約２００°Ｃ／秒
（ミスト）であり、第５表における一次冷却速度は約り
００℃／秒（ミスト）である。又、第２〜５表における
引張り試験値はＪ Ｉ ５ＮＣＬ５試験片によっている
。 第２〜５表から明らかなように、いずれの表においても
本発明で規定するＴｓ、 Ｔｌ、Ｔｌ、ｔ、をすべて満
足したときにのみ低い時効指数と優れた材質が得られた
ことがわかる。 第 １ 表 第 ２ 表 第 ５ 表
４゜】 （Ｉ）発明法であるがΔＴの効果なし
２
第１図は過時効前冷却速度と、時効指数＜４ｋｇｔ鴫２
となる３５０℃での過時効時間及びそのとき認られる粒
内析出炭化物数の関係を示すグラフでり、第２図〜第５
図はそれぞれ熱処理（Ａ）−（Ｄ）おいて得られる鋼板
の等時効指数を示すグラフあり、第６図は本発明に基づ
＜ＴｔとＴ２の組合せよる過時効時間と時効指数の関係
を示すグラフあ一す、第７図は一次冷却速度が２００℃
／秒と５０６Ｃ秒のときの過時効前過冷度（ΔＴ）と過
時効後校内析出炭化物数の関係を示すグラフであり、８
図〜第１０図は本発明におけるＴｌとＴ２の組合範囲を
示すグラフであり、第１１図（Ａ） −（Ｄ）夫々前記
第２図〜第５図の熱サイクルを示すグツである。 代理人 弁理士 木 村 三 期 間 同 佐々木 宗 治 １図 ａｆｒｈｎ奔ＫｐｌＬＰＣ／Ｍｌ 第２図 Ｔ２ （’ｃ） 第６図 ｔ（分１ （Ｔ＋”７２） 第７図 ΔＴ（Ｔ＋−Ｔｓ） （’ｃ） Ｔ２（’Ｃ） 工２（’ｃ） 第１１図 手続補正書情発。 士、Ｙ許庁長宮殿 昭和５７年９１１１
０１−１１、事件の表示 昭和５７年特許願第１１４０６９号 ２、発明の名称 銅帯の連続焼鈍方法 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出願人 名 称 ＠１ｚ 日本鋼管株式会社 （氏 名） ４、代理人 ６、補ＩＩ：、の対象 明細書の特許請求の範囲、発明の詳細な説明の各欄及び
図面（１）明細書の特許請求の範囲を別紙の通り補正す
る０ （２）明細書ｔｉＸ６頁１５行目にｒ Ｏ＜Ｔｔ Ｔ
ｓ＜５０（℃）」 とあるをｒ Ｏ＜Ｔｓ −Ｔｓ
＜ ５０ ＣＧ） Ｊと補正する。 （３）明細書第１２頁４行目の［過冷度が５０℃未満」
を削除する。 （４）図面第１図を補正第１図に補正する。 ８、添附書類の目録 ３１ン 補・・正 図 面 ７重重 別紙 特許請求の範囲 （υ均熱帯以降の平均−次冷却速度がｓ ｏ ｏ”Ｃ，
ｙ−４ｚ以上で、冷却終点温度Ｔｓ が過時効開始温
度ＴＩ 以下の温度である場合、前記Ｔ１ と、過
時効終了温度Ｔ２ と、前記Ｔ１ からＴｚ に
至る過時効時間【とが、内の関係を満足する銅帯の連続
焼鈍方法。 Ｔｔ 〈５００℃ Ｔ！：ｈ２００℃ ＴＩ−Ｔｔ本５０℃ −０−５Ｔｔ＋５００ ＣＧ）＜Ｔｔ＜０．５Ｔｔ＋６
５０ （℃）１分く【く５分 （２Ｊ均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００℃／秒未
満で、冷却終点温度Ｔｓ と過時効開始温度ＴＩ が
０ ＜ Ｔｗ Ｔｓ ＜ ５０ ＣＧ）の場合、前記
Ｔｔと、過時効終了温度Ｔ！ と、前記Ｔ１ からＴ
！ に至る過時効時間りとが次の関係を満足する銅帯の
連続焼鈍方法。 ０＜Ｔｔ Ｔｚ＜５Ｑ℃ Ｔｘ＜４５０℃ ＴＩ≧ ６２０ ℃ ２分くｔく５分 （３）均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００℃／秒未
満、５０℃／秒以上で、冷却終点温度Ｔｓ と過時効開
始温度Ｔ１がＴＩ−Ｔ’ｓ＞５０℃の場合、前記ＴＩと
、過時効終了温度Ｔ！と、前記ＴＩからＴｚ Ｋ至る過
時効時間ｔとが、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方
法。 Ｏ＜Ｔ＋ Ｔｓ ＜、 ７０℃ ＴＩ＜４５０℃ Ｔ２≧６００℃ １分くｔく５分 第１図 遍噌繕々卸逢鼠（・Ｃ／染ｈ
となる３５０℃での過時効時間及びそのとき認られる粒
内析出炭化物数の関係を示すグラフでり、第２図〜第５
図はそれぞれ熱処理（Ａ）−（Ｄ）おいて得られる鋼板
の等時効指数を示すグラフあり、第６図は本発明に基づ
＜ＴｔとＴ２の組合せよる過時効時間と時効指数の関係
を示すグラフあ一す、第７図は一次冷却速度が２００℃
／秒と５０６Ｃ秒のときの過時効前過冷度（ΔＴ）と過
時効後校内析出炭化物数の関係を示すグラフであり、８
図〜第１０図は本発明におけるＴｌとＴ２の組合範囲を
示すグラフであり、第１１図（Ａ） −（Ｄ）夫々前記
第２図〜第５図の熱サイクルを示すグツである。 代理人 弁理士 木 村 三 期 間 同 佐々木 宗 治 １図 ａｆｒｈｎ奔ＫｐｌＬＰＣ／Ｍｌ 第２図 Ｔ２ （’ｃ） 第６図 ｔ（分１ （Ｔ＋”７２） 第７図 ΔＴ（Ｔ＋−Ｔｓ） （’ｃ） Ｔ２（’Ｃ） 工２（’ｃ） 第１１図 手続補正書情発。 士、Ｙ許庁長宮殿 昭和５７年９１１１
０１−１１、事件の表示 昭和５７年特許願第１１４０６９号 ２、発明の名称 銅帯の連続焼鈍方法 ３、補正をする者 事件との関係 特 許 出願人 名 称 ＠１ｚ 日本鋼管株式会社 （氏 名） ４、代理人 ６、補ＩＩ：、の対象 明細書の特許請求の範囲、発明の詳細な説明の各欄及び
図面（１）明細書の特許請求の範囲を別紙の通り補正す
る０ （２）明細書ｔｉＸ６頁１５行目にｒ Ｏ＜Ｔｔ Ｔ
ｓ＜５０（℃）」 とあるをｒ Ｏ＜Ｔｓ −Ｔｓ
＜ ５０ ＣＧ） Ｊと補正する。 （３）明細書第１２頁４行目の［過冷度が５０℃未満」
を削除する。 （４）図面第１図を補正第１図に補正する。 ８、添附書類の目録 ３１ン 補・・正 図 面 ７重重 別紙 特許請求の範囲 （υ均熱帯以降の平均−次冷却速度がｓ ｏ ｏ”Ｃ，
ｙ−４ｚ以上で、冷却終点温度Ｔｓ が過時効開始温
度ＴＩ 以下の温度である場合、前記Ｔ１ と、過
時効終了温度Ｔ２ と、前記Ｔ１ からＴｚ に
至る過時効時間【とが、内の関係を満足する銅帯の連続
焼鈍方法。 Ｔｔ 〈５００℃ Ｔ！：ｈ２００℃ ＴＩ−Ｔｔ本５０℃ −０−５Ｔｔ＋５００ ＣＧ）＜Ｔｔ＜０．５Ｔｔ＋６
５０ （℃）１分く【く５分 （２Ｊ均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００℃／秒未
満で、冷却終点温度Ｔｓ と過時効開始温度ＴＩ が
０ ＜ Ｔｗ Ｔｓ ＜ ５０ ＣＧ）の場合、前記
Ｔｔと、過時効終了温度Ｔ！ と、前記Ｔ１ からＴ
！ に至る過時効時間りとが次の関係を満足する銅帯の
連続焼鈍方法。 ０＜Ｔｔ Ｔｚ＜５Ｑ℃ Ｔｘ＜４５０℃ ＴＩ≧ ６２０ ℃ ２分くｔく５分 （３）均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００℃／秒未
満、５０℃／秒以上で、冷却終点温度Ｔｓ と過時効開
始温度Ｔ１がＴＩ−Ｔ’ｓ＞５０℃の場合、前記ＴＩと
、過時効終了温度Ｔ！と、前記ＴＩからＴｚ Ｋ至る過
時効時間ｔとが、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方
法。 Ｏ＜Ｔ＋ Ｔｓ ＜、 ７０℃ ＴＩ＜４５０℃ Ｔ２≧６００℃ １分くｔく５分 第１図 遍噌繕々卸逢鼠（・Ｃ／染ｈ
Claims (3)
- （１）均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００°Ｃ／秒
以上で、冷却終点温度Ｔｓが過時効開始温度Ｔ１以下の
温度である場合、前記Ｔ１と、過時効終了温度Ｔ２と、
前記Ｔ、からＴ２に至る過時効時間ｔとが１次の関係を
満足する銅帯の連続焼鈍方法。 ’ｒ、く５００℃ Ｔ２≧２００°Ｃ Ｔ、−Ｔ２≧５０°Ｃ −０，５’ｈ＋５００（℃）≦Ｔｌ≦０．５ Ｔ２ ＋
６５０ （’Ｃ）１分≦ｔ≦５分 - （２）均熱帯以降の平均−次冷却速度が６００°Ｃ／秒
未満で、冷却終点温度Ｔ１１と過時効開始温度Ｔ１がＱ
＜ＴＩ Ｔｇ＜ ５０ （℃）の場合、前記Ｔ１と
、過時効終了温度Ｔ２と、前記ＴＩからＴ２に至る過時
効時間ｔとが、次の関係を満足する銅帯の連続焼鈍方法
。 ０≦Ｔ、−Ｔ２≦５０℃ Ｔ＋ ＜ ４５０℃ Ｔ２″２３２０°Ｃ ２分≦ｔ ＜ ５分 - （３）均熱帯以降の平均−次冷却速度が３００’Ｃ／秒
未満、５０℃／秒以上で、冷却終点温度Ｔｓと過時効開
始温度Ｔ１がｒ＋ Ｔｓ＞５０℃の場合、前記Ｔ、ト
、過時効終了温度Ｔ２と、前記Ｔ１からＴ２に至る過時
効時間ｔとが、次の関係を満足する鋼帯の連続焼鈍方法
。 ０ ＜’ｒ、 Ｔｚ＜ ７０℃ Ｔ、＜４５０６Ｃ Ｔ２：ａ ３０００Ｃ １分くｔく５分
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11406982A JPS596329A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11406982A JPS596329A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS596329A true JPS596329A (ja) | 1984-01-13 |
| JPS6254375B2 JPS6254375B2 (ja) | 1987-11-14 |
Family
ID=14628252
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11406982A Granted JPS596329A (ja) | 1982-07-02 | 1982-07-02 | 鋼帯の連続焼鈍方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS596329A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61190211A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-23 | ウエスチングハウス・カナダ・インコーポレーテッド | ガスタービンの燃料ノズル |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62104083U (ja) * | 1985-12-20 | 1987-07-02 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491969A (ja) * | 1972-04-24 | 1974-01-09 | ||
| JPS5413403A (en) * | 1977-07-04 | 1979-01-31 | Kawasaki Steel Co | Batch furnace apparatus |
| JPS5534852A (en) * | 1978-09-04 | 1980-03-11 | Hitachi Ltd | Speed controller of motor |
-
1982
- 1982-07-02 JP JP11406982A patent/JPS596329A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS491969A (ja) * | 1972-04-24 | 1974-01-09 | ||
| JPS5413403A (en) * | 1977-07-04 | 1979-01-31 | Kawasaki Steel Co | Batch furnace apparatus |
| JPS5534852A (en) * | 1978-09-04 | 1980-03-11 | Hitachi Ltd | Speed controller of motor |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61190211A (ja) * | 1985-02-13 | 1986-08-23 | ウエスチングハウス・カナダ・インコーポレーテッド | ガスタービンの燃料ノズル |
| JPH072710U (ja) * | 1985-02-13 | 1995-01-17 | ウエスチングハウス・カナダ・インコーポレーテッド | ガスタービンの燃料ノズル |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6254375B2 (ja) | 1987-11-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1188605A (en) | Continuous annealing process of producing cold rolled mild steel sheet excellent in deep drawability and aging resistibility | |
| JPS5830937B2 (ja) | 短時間連続焼鈍によるａｉキルド深絞り用冷延鋼板の製造法 | |
| JPS596329A (ja) | 鋼帯の連続焼鈍方法 | |
| JPH0293025A (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH025803B2 (ja) | ||
| JPS5825733B2 (ja) | 塗装性、溶接性及び加工性の良い高強度冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS60258428A (ja) | 連続焼鈍による時効性の良い冷延鋼板の製造方法 | |
| US4313772A (en) | Continuous heat-treatment process for steel strip | |
| JPS5810447B2 (ja) | 加工性及び耐時効性の優れた冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPS5830934B2 (ja) | 短時間連続焼鈍による良加工性冷延鋼板の製造法 | |
| JPH01191748A (ja) | コイル内材質均一性に優れたプレス成形用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5848632A (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた絞り用軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS60162731A (ja) | 時効性の小さい連続焼鈍冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH01188630A (ja) | プレス成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH0159337B2 (ja) | ||
| JPS60100630A (ja) | 延性と曲げ加工性の良好な高強度薄鋼板の製造方法 | |
| JPS6235462B2 (ja) | ||
| JPH0244890B2 (ja) | Taijikoseitoenseinoryokona*reienkohanseizohoho | |
| JPS6046165B2 (ja) | 高い焼付硬化性を有し、耐時効性及びプレス加工性の優れた高強度冷延鋼板の連続焼鈍による製造方法 | |
| JPS608134B2 (ja) | 含Ｎｉ低温用鋼の連続鋳造における表面疵防止方法 | |
| JPS5980727A (ja) | 連続焼鈍による絞り性の良好な冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS5811743A (ja) | 連続焼鈍による耐時効性の優れた軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6111290B2 (ja) | ||
| JPS6254017A (ja) | Ｃｒ系ステンレス鋼薄肉鋳片の製造方法 | |
| JPS6326179B2 (ja) |