JPS5962536A - １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 - Google Patents
１，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法Info
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- JPS5962536A JPS5962536A JP57171045A JP17104582A JPS5962536A JP S5962536 A JPS5962536 A JP S5962536A JP 57171045 A JP57171045 A JP 57171045A JP 17104582 A JP17104582 A JP 17104582A JP S5962536 A JPS5962536 A JP S5962536A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
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- Y02P20/10—Process efficiency
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１．２−ジクロルエタンを部分熱分解した後の
冷却工程で廃棄されている熱を回収して、これを１，２
−ジクロルエタン蒸留塔の熱ｎｌｘとして利用する熱回
収法に関するものである。
冷却工程で廃棄されている熱を回収して、これを１，２
−ジクロルエタン蒸留塔の熱ｎｌｘとして利用する熱回
収法に関するものである。
ザ、ビー、エフ、グツドリッチ社の特公昭 ６７−１７
２０５、クナップザック社の米国特許第６，４８４．４
９１号および石油学会発行の「オキシ塩素化法塩化ビニ
ル合成プロセス」によると、通常１．２＝ジクロルエタ
ンはボンダにより約４０気圧に加圧されてヘアピン状の
ステンレスパイグを多数連結した分解炉に送られ、こ＼
で管の外側より１α火によす４８０Ｃ〜５４０ｃにヵｌ
Ｉ熱されて塩酸と塩化ビニルに分解される。
２０５、クナップザック社の米国特許第６，４８４．４
９１号および石油学会発行の「オキシ塩素化法塩化ビニ
ル合成プロセス」によると、通常１．２＝ジクロルエタ
ンはボンダにより約４０気圧に加圧されてヘアピン状の
ステンレスパイグを多数連結した分解炉に送られ、こ＼
で管の外側より１α火によす４８０Ｃ〜５４０ｃにヵｌ
Ｉ熱されて塩酸と塩化ビニルに分解される。
これら混合物は未分解の１．２−ジクロルエタンと共に
急冷塔に送られて７０ｃまで冷却される□この時失った
熱量は熱又換器を介して全量冷却水側に廃棄されている
。冷却された混合物は４個の直列に接続された蒸留塔へ
順次送らｄ、操作条件を適当に選ぶことにより、第１蒸
留塔の頂部から塩酸が、紀２蒸留塔の頂部から塩化ビニ
ルが、第６蒸留塔の頂部から１．２−ジクロルエタンよ
す低沸点成分が、そして第４蒸留塔の頂部から高純度の
１．２−ジクロルエタンが、底部から１．２−ジクロル
エタンより高沸点成分がそれぞれ得られる。
急冷塔に送られて７０ｃまで冷却される□この時失った
熱量は熱又換器を介して全量冷却水側に廃棄されている
。冷却された混合物は４個の直列に接続された蒸留塔へ
順次送らｄ、操作条件を適当に選ぶことにより、第１蒸
留塔の頂部から塩酸が、紀２蒸留塔の頂部から塩化ビニ
ルが、第６蒸留塔の頂部から１．２−ジクロルエタンよ
す低沸点成分が、そして第４蒸留塔の頂部から高純度の
１．２−ジクロルエタンが、底部から１．２−ジクロル
エタンより高沸点成分がそれぞれ得られる。
第４蒸留塔から回収された高純度１．２−ジクロルエタ
ンはり）び分解炉に循環されるので、はとんどすべての
１，２−ジクロルエタンが塩酸と塩化ビニルに転化する
ことになる。
ンはり）び分解炉に循環されるので、はとんどすべての
１，２−ジクロルエタンが塩酸と塩化ビニルに転化する
ことになる。
上記の公知方法またはこれと同じ原理に基づく方法は工
業的に広〈実施されているが、これらの方法の欠点は急
冷浴にて大量の熱量を廃棄し、他方蒸留塔、特に第４の
１，２−ジクロルエタンを回収する蒸留塔（以下、ＥＤ
Ｏ塔と呼ぶことがある）で、その底部熱父換器にて大量
のスチームを必要どすることである０ 意検討した結果、急冷浴に接続された熱又換器に熱媒体
、特に力１１圧された熱水ヶ流すことにより、熱分解混
合物のもつ熱を回収し、この熱媒体（熱水）をＫ Ｄ
に塔熱又換器の熱源として利用できることを見い出した
。１だ、このＥＤＯ塔は通常大気圧で操作されるが、本
発明者らはこのＥ Ｄ Ｏ塔を大気圧以下の減圧で操作
することにより、１，２と −ジクロルエタン耐高沸点成分との比揮発度（アルファ
）が大きくなり効率的分離が可能となること、およびＥ
ＤＯ塔底塔底交熱交換器騰温度が下り前記熱媒体（熱水
）からの熱回収が経済的に行われることを見い出した。
業的に広〈実施されているが、これらの方法の欠点は急
冷浴にて大量の熱量を廃棄し、他方蒸留塔、特に第４の
１，２−ジクロルエタンを回収する蒸留塔（以下、ＥＤ
Ｏ塔と呼ぶことがある）で、その底部熱父換器にて大量
のスチームを必要どすることである０ 意検討した結果、急冷浴に接続された熱又換器に熱媒体
、特に力１１圧された熱水ヶ流すことにより、熱分解混
合物のもつ熱を回収し、この熱媒体（熱水）をＫ Ｄ
に塔熱又換器の熱源として利用できることを見い出した
。１だ、このＥＤＯ塔は通常大気圧で操作されるが、本
発明者らはこのＥ Ｄ Ｏ塔を大気圧以下の減圧で操作
することにより、１，２と −ジクロルエタン耐高沸点成分との比揮発度（アルファ
）が大きくなり効率的分離が可能となること、およびＥ
ＤＯ塔底塔底交熱交換器騰温度が下り前記熱媒体（熱水
）からの熱回収が経済的に行われることを見い出した。
斯くシて、本発明によれば１，２−ジクロルエタンの蒸
気を圧力下で部分熱分解して塩酸、塩化ビニルと部分５
１７１Ｆの１．２−ジクロルエタンを生成させ、これら
混合物を急冷浴にて冷却後、直列に接続された蒸留塔に
より順次塩酸、塩化ビニル、１．２−ジクロルエタンを
それぞれ取得する方法において、約４５０Ｃ〜６５０Ｃ
の高温分解混合物のもつ熱を急冷浴に接続した熱又換器
を用いて熱媒体により回収して、これを減圧下に操作す
る１、２−ジクロルエタン蒸留塔の熱源として使用する
ことにより、塩化ビニルを安価に製造する方法か提供さ
れる３、 本発明において用いられる熱媒体としては、シリコンを
ベースとする熱伝達油、ビフェニレン。
気を圧力下で部分熱分解して塩酸、塩化ビニルと部分５
１７１Ｆの１．２−ジクロルエタンを生成させ、これら
混合物を急冷浴にて冷却後、直列に接続された蒸留塔に
より順次塩酸、塩化ビニル、１．２−ジクロルエタンを
それぞれ取得する方法において、約４５０Ｃ〜６５０Ｃ
の高温分解混合物のもつ熱を急冷浴に接続した熱又換器
を用いて熱媒体により回収して、これを減圧下に操作す
る１、２−ジクロルエタン蒸留塔の熱源として使用する
ことにより、塩化ビニルを安価に製造する方法か提供さ
れる３、 本発明において用いられる熱媒体としては、シリコンを
ベースとする熱伝達油、ビフェニレン。
ジフェニルエーテル、脂肪族鉱油、熱水などが例７Ｊテ
されるが、特に加圧熱水が好適である。
されるが、特に加圧熱水が好適である。
以下に熱媒体として加圧熱水７用いた本発明の好ましい
実施態様を第１図により説明する。
実施態様を第１図により説明する。
１．２−ジクロルエタンはクンクＴ−１よリホンブ２で
抜きだされ約３５ｋｙ／ｌ＋１’ゲージに昇圧されて分
解炉Ａに送入される。分解炉内のステンレスパイプは火
焔によシ加熱され、１，２−ジクロルエ！７は出口では
ＦＪ５００Ｃ’ｌ：で昇温され４０〜６０楚が塩酸と塩
化ビニルに分解されて未分解の１，２−ジクロルエタン
と共に管３を経て急冷浴Ｃに入る。急冷塔上部からは管
４を経て熱変換器Ｅ−２で４０〜１００Ｃまで冷却され
た液状混合物が送入され分解炉からの高温ガスを急冷す
る。急冷塔頂部からは塩酸及び塩化ビニルを主成分とす
るガスが排出され管５を経て第１蒸留塔ｃ−１に入る。
抜きだされ約３５ｋｙ／ｌ＋１’ゲージに昇圧されて分
解炉Ａに送入される。分解炉内のステンレスパイプは火
焔によシ加熱され、１，２−ジクロルエ！７は出口では
ＦＪ５００Ｃ’ｌ：で昇温され４０〜６０楚が塩酸と塩
化ビニルに分解されて未分解の１，２−ジクロルエタン
と共に管３を経て急冷浴Ｃに入る。急冷塔上部からは管
４を経て熱変換器Ｅ−２で４０〜１００Ｃまで冷却され
た液状混合物が送入され分解炉からの高温ガスを急冷す
る。急冷塔頂部からは塩酸及び塩化ビニルを主成分とす
るガスが排出され管５を経て第１蒸留塔ｃ−１に入る。
急冷塔底部からは１００Ｃ〜１７０Ｃの１，２−ジクロ
ルエタンを主成分とする液が管６を経て抜きだされポン
プ７よシ熱父換器Ｅ−１に送られ力１熱水と熱父換され
、そのもっている熱量の大半が回収される。Ｅ−１を出
た液は次にＥ−２１７こて、冷却水により冷却される。
ルエタンを主成分とする液が管６を経て抜きだされポン
プ７よシ熱父換器Ｅ−１に送られ力１熱水と熱父換され
、そのもっている熱量の大半が回収される。Ｅ−１を出
た液は次にＥ−２１７こて、冷却水により冷却される。
ポンプ７よりの液の一部はそのまま管８を経て第１蒸留
塔０−１に入る。第１蒸留塔は頂部圧力１０〜１８ｋｇ
／儒２ゲージ、温度−６０〜−１２ｐにて操作され頂部
からは高い純度の塩酸が・庁９を経て排出される。底部
からは塩化ビニルと１，２−ジクロルエタンの混合物が
排出され管１０を経て第２蒸留塔ｅ−２に入る。第２蒸
留塔は４０〜５０に９１ｍ′ゲーラゲージ６０〜４０ｉ
［にて操作され頂部からは塩化ビニル樹脂製造用モノマ
ーに使用できる高い純度の塩化ビニルが管１１を経て得
られる。底部からは１，２−ジクロルエタンと少、ｔ
ｔ／） 不純’４＜りの６１１合ｆ）灸が排出され管１
２を経て第ろ蒸留塔Ｇ５に入る。第３蒸留塔は、１．２
−ジクロルエタンより低沸点の不純物を除去する塔で頂
部下刃大気圧、７１請１ｚ ３０〜４０Ｇにて操作され
、頂部かラバクロロプレン、１，１−ジクロルエタンを
それぞＪ″ＬＬ数％含む１，２−ジクロルエタンがｌｙ
量管１ろを経て排出される。底部からは１，２−ジクロ
ルエタンが管１４を経て排出される。管１５がらｔｉｔ
新らしい１，２−ジクロルエタンが送入され管１４と合
流し第４蒸留塔ｅ−４（’ＥＤＣ塔）に入も第４蒸留塔
は１．２−ジクロルエタン精製塔で頂部圧力は大気圧な
いし大気圧以下、温度はその圧力Ｖこおける１、２−ジ
クロルエタンの沸点で操作される。
塔０−１に入る。第１蒸留塔は頂部圧力１０〜１８ｋｇ
／儒２ゲージ、温度−６０〜−１２ｐにて操作され頂部
からは高い純度の塩酸が・庁９を経て排出される。底部
からは塩化ビニルと１，２−ジクロルエタンの混合物が
排出され管１０を経て第２蒸留塔ｅ−２に入る。第２蒸
留塔は４０〜５０に９１ｍ′ゲーラゲージ６０〜４０ｉ
［にて操作され頂部からは塩化ビニル樹脂製造用モノマ
ーに使用できる高い純度の塩化ビニルが管１１を経て得
られる。底部からは１，２−ジクロルエタンと少、ｔ
ｔ／） 不純’４＜りの６１１合ｆ）灸が排出され管１
２を経て第ろ蒸留塔Ｇ５に入る。第３蒸留塔は、１．２
−ジクロルエタンより低沸点の不純物を除去する塔で頂
部下刃大気圧、７１請１ｚ ３０〜４０Ｇにて操作され
、頂部かラバクロロプレン、１，１−ジクロルエタンを
それぞＪ″ＬＬ数％含む１，２−ジクロルエタンがｌｙ
量管１ろを経て排出される。底部からは１，２−ジクロ
ルエタンが管１４を経て排出される。管１５がらｔｉｔ
新らしい１，２−ジクロルエタンが送入され管１４と合
流し第４蒸留塔ｅ−４（’ＥＤＣ塔）に入も第４蒸留塔
は１．２−ジクロルエタン精製塔で頂部圧力は大気圧な
いし大気圧以下、温度はその圧力Ｖこおける１、２−ジ
クロルエタンの沸点で操作される。
第１表に示すように１．２−ジクロルエタンとそれより
高沸点不純物との比揮発度は低温になるほど大きくなっ
ているので１．２−ジクロルエタンの蒸留操作を行なう
に際しては、その温度を低温にする方が小さな還流比で
精製操作が達成できるので望ましい。
高沸点不純物との比揮発度は低温になるほど大きくなっ
ているので１．２−ジクロルエタンの蒸留操作を行なう
に際しては、その温度を低温にする方が小さな還流比で
精製操作が達成できるので望ましい。
第１表 １．２−ジクロルエタンとその高沸点不純物（
１，１，２−）ジクロルエタン）との比揮発度ＥＤＣ塔
頂部からは分解炉送入原料に使用できる高い純度の１，
２−ジクロルエタンが得られ、管１６を経てメンタＴ−
１に送られる。還流液は管１７で頂部に罵る。
１，１，２−）ジクロルエタン）との比揮発度ＥＤＣ塔
頂部からは分解炉送入原料に使用できる高い純度の１，
２−ジクロルエタンが得られ、管１６を経てメンタＴ−
１に送られる。還流液は管１７で頂部に罵る。
本発明の目的である熱分解ガス冷却工程より回収された
熱の利用は、ＥＤＯ塔底部の熱交換器で行なわれる。１
なわち、塔底は少量の高沸点不純物を含む１，２−ジク
ロルエタンが沸騰シており、その沸点は６０〜８０ｉＣ
，圧力は−３６０〜−１００ｖｔｎ Ｈｌゲージである
。
熱の利用は、ＥＤＯ塔底部の熱交換器で行なわれる。１
なわち、塔底は少量の高沸点不純物を含む１，２−ジク
ロルエタンが沸騰シており、その沸点は６０〜８０ｉＣ
，圧力は−３６０〜−１００ｖｔｎ Ｈｌゲージである
。
熱交換器）ｆｌ−１からの熱水は９０〜１６０Ｃの温度
を持ち管１８を経てＥＤＯ塔底部の熱交換器Ｆ２−６に
人シ、そのＭ’＆塔底の１．２−ジクロルエタンに力え
る。熱交換器Ｅ−３より排出された熱水にポンプ１９に
より昇圧され、管２０を経て再び熱交換器Ｅ−１に戻り
、この様にして熱回収は達成できる。ＥＤＯ塔底部の熱
交換器は複数個あってもよく、他の熱源例えばスチーム
を併用してもよい。熱交換器Ｅ−４はスチームの併用例
を示すＯ Ｅ Ｄ Ｏ塔底部からは、少量の高沸点成分、タール分
を含む１．２−ジクロルエタンが管２１を経て排出され
る。
を持ち管１８を経てＥＤＯ塔底部の熱交換器Ｆ２−６に
人シ、そのＭ’＆塔底の１．２−ジクロルエタンに力え
る。熱交換器Ｅ−３より排出された熱水にポンプ１９に
より昇圧され、管２０を経て再び熱交換器Ｅ−１に戻り
、この様にして熱回収は達成できる。ＥＤＯ塔底部の熱
交換器は複数個あってもよく、他の熱源例えばスチーム
を併用してもよい。熱交換器Ｅ−４はスチームの併用例
を示すＯ Ｅ Ｄ Ｏ塔底部からは、少量の高沸点成分、タール分
を含む１．２−ジクロルエタンが管２１を経て排出され
る。
第１図による実施態様の説明では、熱分解混合物よυ熱
ケ回収するため熱交換器Ｅ−１に加圧された熱水を流し
、それをＥＤＯ塔底の熱交換器Ｅ−３へ供給する例を示
しているが、本発明はこれに限定さｔしず、熱分解混合
物ン直接熱父換器Ｅ−６に供給して熱を回収する方法を
も含むものである。また、第１図では熱変換器Ｐ２−１
の後に冷却水にてさらに冷却する熱交換器Ｅ−２をもう
けているが、本発明はこれに限定されず熱分解生成物の
熱全量を熱水にて回収してもよい。
ケ回収するため熱交換器Ｅ−１に加圧された熱水を流し
、それをＥＤＯ塔底の熱交換器Ｅ−３へ供給する例を示
しているが、本発明はこれに限定さｔしず、熱分解混合
物ン直接熱父換器Ｅ−６に供給して熱を回収する方法を
も含むものである。また、第１図では熱変換器Ｐ２−１
の後に冷却水にてさらに冷却する熱交換器Ｅ−２をもう
けているが、本発明はこれに限定されず熱分解生成物の
熱全量を熱水にて回収してもよい。
以下、実施例をあげて具体的に説明する。
実施例
第１図に示す装置を用いた実施例を゛示す。
１．２−ジクｏルｘｐン１０，０００′Ｋｇ／Ｈ’１分
解炉Ａに送入し出口温度５２０ｃになる様な条件で熱分
解を行なった。出口の圧力−，２１ゆ／聯′ゲージであ
りた０１，２−ジクロルエタンはその５５係が分解し塩
酸２．０２０ ｋｇ／Ｈ，塩化ヒ＝ル３，４６０ｋｇ。
解炉Ａに送入し出口温度５２０ｃになる様な条件で熱分
解を行なった。出口の圧力−，２１ゆ／聯′ゲージであ
りた０１，２−ジクロルエタンはその５５係が分解し塩
酸２．０２０ ｋｇ／Ｈ，塩化ヒ＝ル３，４６０ｋｇ。
未分解１，２−ジクロルエタン４，５２０ゆ／Ｈが、ガ
ス状で急冷浴Ｃに送入され、塔上部がら送入された７０
Ｃの１，２−ジクロルエタンを主成分とする液と接融し
、１２００″！で冷却されて頂部から排出され第１蒸留
塔０−１に送入された１、この量゛は４，９００Ｋｇ／
Ｈであった。
ス状で急冷浴Ｃに送入され、塔上部がら送入された７０
Ｃの１，２−ジクロルエタンを主成分とする液と接融し
、１２００″！で冷却されて頂部から排出され第１蒸留
塔０−１に送入された１、この量゛は４，９００Ｋｇ／
Ｈであった。
急冷浴の底部からの液は、１６ｏ０で抜きだされポンプ
７で昇圧され、熱交換器Ｅ−１に送られる。
７で昇圧され、熱交換器Ｅ−１に送られる。
Ｅ−１では、ＥＤＯ塔底熱交換器Ｆｉ−３よシ返送され
できた熱水と熱交換し８５Ｃまで冷却され、次の熱交換
器Ｅ−２に送られる。Ｅ−２では冷却水と熱交換し７０
Ｃまで冷却されて再び急冷浴に戻る。
できた熱水と熱交換し８５Ｃまで冷却され、次の熱交換
器Ｅ−２に送られる。Ｅ−２では冷却水と熱交換し７０
Ｃまで冷却されて再び急冷浴に戻る。
急冷搭底部液の一部は頂部からのガスと同様に第１蒸留
塔に送入された。この量は５，１００に＃／Ｈであった
。
塔に送入された。この量は５，１００に＃／Ｈであった
。
第１蒸留塔は頂部圧力１２す／―′ゲージ、温度−２５
Ｇで操作され、頂部から塩酸２，０２０ｋｇ／Ｈが排出
され、底部から塩化ビニルと１，２−ジクロルエタンの
混合液７．９８０ ｋｙ／Ｈが排出され、第２蒸留塔Ｃ
−２に送入された。
Ｇで操作され、頂部から塩酸２，０２０ｋｇ／Ｈが排出
され、底部から塩化ビニルと１，２−ジクロルエタンの
混合液７．９８０ ｋｙ／Ｈが排出され、第２蒸留塔Ｃ
−２に送入された。
第２蒸留塔は頂部圧力５．０ ｋｇ／ｅ’ゲージ、温度
４０Ｃで操作され、頂部から塩化ビニル３，４６０ｋｇ
が排出され、底部から１．２−ジクロルエタンと少量の
不純物を含む液４，５２０Ｘｌ／Ｈが排出され、第３蒸
留塔０−３に送入された。
４０Ｃで操作され、頂部から塩化ビニル３，４６０ｋｇ
が排出され、底部から１．２−ジクロルエタンと少量の
不純物を含む液４，５２０Ｘｌ／Ｈが排出され、第３蒸
留塔０−３に送入された。
第３蒸留塔は、頂部圧力大気圧、温度３５Ｃで操作され
、頂部からはクロロプレン４５％、１．１−ジクロルエ
タン５０チを含む１．２−ジクロルエタン液１１０ゆが
排出され、底部から１，２−ジクロルエタンと少量の高
沸点物およびタールを含む液４．４１０ｋｌ＋ が排出
され、新たな１，２−ジクロルエタン５，６４０ｋｇ／
Ｈと合流してＫＤＯ塔Ｃ−４に送入された。
、頂部からはクロロプレン４５％、１．１−ジクロルエ
タン５０チを含む１．２−ジクロルエタン液１１０ゆが
排出され、底部から１，２−ジクロルエタンと少量の高
沸点物およびタールを含む液４．４１０ｋｌ＋ が排出
され、新たな１，２−ジクロルエタン５，６４０ｋｇ／
Ｈと合流してＫＤＯ塔Ｃ−４に送入された。
ＥＤＣ塔は、５０段の棚段をもち、頂部圧力−６６０ｍ
ｍＨｆ１ゲージ、温度６２Ｃ１還流比０５で操作され、
頂部からは、純度９９９９％以上の１，２−ジクロルエ
タン１０，０００ｋｇ／Ｈを回収した。
ｍＨｆ１ゲージ、温度６２Ｃ１還流比０５で操作され、
頂部からは、純度９９９９％以上の１，２−ジクロルエ
タン１０，０００ｋｇ／Ｈを回収した。
塔底は一１７０咽Ｈ，？ゲージ、温度 ８１Ｇで操作で
き、塔底からは１，１．２−）ジクロルエタンとタール
を合計約１５％を含む１．２−ジクロルエタン液５０ｋ
ｇ／Ｈを排出した。
き、塔底からは１，１．２−）ジクロルエタンとタール
を合計約１５％を含む１．２−ジクロルエタン液５０ｋ
ｇ／Ｈを排出した。
塔底の熱交換器Ｅ−３には、１１０Ｃの熱水３２．２０
０ｋｇ／Ｈが供給され、もう一つの熱交換器Ｅ−４には
スチーム７００に９／Ｈが供給された。
０ｋｇ／Ｈが供給され、もう一つの熱交換器Ｅ−４には
スチーム７００に９／Ｈが供給された。
比較例
第２図に示す装置７用いた例を示す。
１．２−ジクロルエタン１０，０００時／Ｈを分解炉Ａ
に送入し出口温度５２０Ｃになる様な条件で熱分解なお
こなった。出口の圧力は２１ ｋｙ ／１ｖｎ−１ゲー
ジであった。１．２−ジクロルエタンは、その５５％が
分解し、塩９２．０２０ Ｋｃｔ／ Ｈ，塩化ヒニル５
、４６０ ｋｙ／ ＩＩ、未分解１．２−ジクロルエタ
ン４、５２０ ｋｇ／ｎがガス状で急冷浴Ｃに送入され
、塔上部から送入された５０Ｕの１．２−ジクロルエタ
ンと塩化ビニルを主成分とする液と接触し８０Ｇ寸で冷
却されて頂部から排出され第１蒸留Ｃ−１塔に送入され
た。この量は２，０００ゆ／Ｈ′ｔ″あった。
に送入し出口温度５２０Ｃになる様な条件で熱分解なお
こなった。出口の圧力は２１ ｋｙ ／１ｖｎ−１ゲー
ジであった。１．２−ジクロルエタンは、その５５％が
分解し、塩９２．０２０ Ｋｃｔ／ Ｈ，塩化ヒニル５
、４６０ ｋｙ／ ＩＩ、未分解１．２−ジクロルエタ
ン４、５２０ ｋｇ／ｎがガス状で急冷浴Ｃに送入され
、塔上部から送入された５０Ｕの１．２−ジクロルエタ
ンと塩化ビニルを主成分とする液と接触し８０Ｇ寸で冷
却されて頂部から排出され第１蒸留Ｃ−１塔に送入され
た。この量は２，０００ゆ／Ｈ′ｔ″あった。
、急冷浴Ｃ底部からの液は９０Ｃで抜きだされポンプ７
で昇圧され、２つの熱交換器Ｂ−１，Ｅ−２で冷却水に
より５０ｔ、”まで冷却され再び急冷浴に戻る。
で昇圧され、２つの熱交換器Ｂ−１，Ｅ−２で冷却水に
より５０ｔ、”まで冷却され再び急冷浴に戻る。
急冷浴塔底液の一部は、頂部からのガスと同様に第１蒸
留塔に送入された。この量は８，０００ｋｇ／Ｈであっ
た。
留塔に送入された。この量は８，０００ｋｇ／Ｈであっ
た。
以下箱１．第２および第３蒸留塔の操作条件。
流量１組成は実施例とほぼ同様であるので、説明を省略
する。
する。
Ｉｉｊ Ｄ Ｏ塔Ｃ−４は３０段の棚段なもち、頂部圧
力大気圧、温度８３６Ｃ，還流比１０で操作され、頂部
から純度９９９９％以上の１．°２−ジクロルエタン１
０，００ ｏｈ／ａを回収した。塔底は圧力０３０ ｋ
ｇ ７１ｍ” ゲージ、温度９６Ｃで操作した。塔底か
らｉ、ｊ：１，１．２−）ジクロルエタンとクールを合
計約１５俤を含む１，２−ジクロルエタン５０ Ｋ（１
／Ｈを排出した、−１ 塔底のスチームで加熱する熱交換器Ｅ−４には、スチー
ム２．９００に９／Ｈが供給された。
力大気圧、温度８３６Ｃ，還流比１０で操作され、頂部
から純度９９９９％以上の１．°２−ジクロルエタン１
０，００ ｏｈ／ａを回収した。塔底は圧力０３０ ｋ
ｇ ７１ｍ” ゲージ、温度９６Ｃで操作した。塔底か
らｉ、ｊ：１，１．２−）ジクロルエタンとクールを合
計約１５俤を含む１，２−ジクロルエタン５０ Ｋ（１
／Ｈを排出した、−１ 塔底のスチームで加熱する熱交換器Ｅ−４には、スチー
ム２．９００に９／Ｈが供給された。
添付の第１図は本発明を示すフロー図であり、第２図は
比較のために公知のフロー図を示したものである。 ここで、Ａは分解炉、 ｃｌよ急冷浴、Ｃ−４は第４
蒸留塔（ｇＤｅ塔）、Ｅ−１，１リ−２，Ｅ−３゜Ｅ−
４は熱交換器をそれぞれ表わす。 特許出願人 日本ゼオン株式会社 山陽モノマー株式会社
比較のために公知のフロー図を示したものである。 ここで、Ａは分解炉、 ｃｌよ急冷浴、Ｃ−４は第４
蒸留塔（ｇＤｅ塔）、Ｅ−１，１リ−２，Ｅ−３゜Ｅ−
４は熱交換器をそれぞれ表わす。 特許出願人 日本ゼオン株式会社 山陽モノマー株式会社
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １１．２−ジクロルエタンの蒸気を圧力下で熱分解反応
器に導入し、約４５０〜６５０Ｃで部分熱分解して塩酸
、塩化ビニルと未分解の１，２−ジクロルエタンを生成
させ、これら混合物を急冷塔にて冷却後、直列に接続さ
れた蒸留塔に導き順次塩酸、塩化ビニル、１．２−ジク
ロルエタンをそれぞれ増得する方法において、約４５０
〜６５０Ｃの高温分解混合物のもつ熱を急冷塔に接続し
た熱交換器を用いて熱蝶体によシ回収して、これを１，
２−ジクロルエタン蒸留塔の熱源として使用する工程を
含むことを特徴とする１、２−ジクロルエタン熱分解工
程における熱回収法。 ２ 熱媒体が加圧された１００〜１５０Ｃの熱水である
特許請求の範囲第１項に記載の熱回収法。 ３１．２−ジクロルエタン蒸留塔が大気圧ないし減圧下
に操作される特許請求の範囲第１項又は第２項に記載の
熱回収法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171045A JPS5962536A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57171045A JPS5962536A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5962536A true JPS5962536A (ja) | 1984-04-10 |
| JPH0127052B2 JPH0127052B2 (ja) | 1989-05-26 |
Family
ID=15916060
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57171045A Granted JPS5962536A (ja) | 1982-10-01 | 1982-10-01 | １，２−ジクロルエタン熱分解工程における熱回収法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5962536A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61233639A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-10-17 | エルフ アトケム ソシエテ アノニム | １．２‐ジクロロエタンの連続クラツキング法 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55129233A (en) * | 1979-02-23 | 1980-10-06 | Hoechst Ag | Recovery of thermal decomposition energy on production of vinylchloride 1*22dichloroethane imcomplete thermal decomposition |
| JPS5645424A (en) * | 1979-06-26 | 1981-04-25 | Hoechst Ag | Manufacture of vinyl chloride by 1*22dichloroethane pyrolysis |
| JPS57142928A (en) * | 1981-02-26 | 1982-09-03 | Hitachi Zosen Corp | Recovering method of waste heat in preparing vinyl chloride monomer |
-
1982
- 1982-10-01 JP JP57171045A patent/JPS5962536A/ja active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS55129233A (en) * | 1979-02-23 | 1980-10-06 | Hoechst Ag | Recovery of thermal decomposition energy on production of vinylchloride 1*22dichloroethane imcomplete thermal decomposition |
| JPS5645424A (en) * | 1979-06-26 | 1981-04-25 | Hoechst Ag | Manufacture of vinyl chloride by 1*22dichloroethane pyrolysis |
| JPS57142928A (en) * | 1981-02-26 | 1982-09-03 | Hitachi Zosen Corp | Recovering method of waste heat in preparing vinyl chloride monomer |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61233639A (ja) * | 1985-03-20 | 1986-10-17 | エルフ アトケム ソシエテ アノニム | １．２‐ジクロロエタンの連続クラツキング法 |
| JPH0251533B2 (ja) * | 1985-03-20 | 1990-11-07 | Atochem |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0127052B2 (ja) | 1989-05-26 |
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