JPS5961596A - 低酸素溶接用溶融型フラツクス - Google Patents
低酸素溶接用溶融型フラツクスInfo
- Publication number
- JPS5961596A JPS5961596A JP16999982A JP16999982A JPS5961596A JP S5961596 A JPS5961596 A JP S5961596A JP 16999982 A JP16999982 A JP 16999982A JP 16999982 A JP16999982 A JP 16999982A JP S5961596 A JPS5961596 A JP S5961596A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- flux
- amount
- weld metal
- mgo
- basicity
- Prior art date
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- Pending
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
らに詳しくはビード形状が良好でかつ溶接金属を低酸素
化し，すの靭性を向上さぜる溶接用溶融型フラツクスに
関するものである。
化し，すの靭性を向上さぜる溶接用溶融型フラツクスに
関するものである。
一般に溶接金属中の酸素量は．これを減少させるほど溶
接金属の靭性が向上し、さらにザブマージドアーク溶接
などフラックスを使用する溶接では、フラックスの塩基
度を増すほど溶接金属の酸素量が減少する。そのため、
溶接金属の靭性を向上させる目的で、溶接用フラックス
の塩基間を大きくする努力が従来性なわれてきた。
接金属の靭性が向上し、さらにザブマージドアーク溶接
などフラックスを使用する溶接では、フラックスの塩基
度を増すほど溶接金属の酸素量が減少する。そのため、
溶接金属の靭性を向上させる目的で、溶接用フラックス
の塩基間を大きくする努力が従来性なわれてきた。
しか１−、フラックスの塩基度が大きくなると、フラッ
クスの物性の調整が困αＩＣになり，ビード形状が級化
したり、スラグ巻込み、アノ々タその他の諸々の溶接欠
陥が発するなどのトラブルが発生し、高温尤度化酸素フ
ラックスの実現を困難にしてきた。
クスの物性の調整が困αＩＣになり，ビード形状が級化
したり、スラグ巻込み、アノ々タその他の諸々の溶接欠
陥が発するなどのトラブルが発生し、高温尤度化酸素フ
ラックスの実現を困難にしてきた。
本発明者らは、高温に度ノラツクスについて、これらの
問題を（１ｉ４々検討したｍ１１果次のような知見を得
た。
問題を（１ｉ４々検討したｍ１１果次のような知見を得
た。
すなわち、フラックス成分がピード形状や、溶接欠陥に
影響企及ぼす原因はいろいろあるが、重敦なものとして
は次の２つの原因がある。
影響企及ぼす原因はいろいろあるが、重敦なものとして
は次の２つの原因がある。
一つはフラックス成分が軟化溶融温度、粘度。
表、両面張力などのフラックスの浴融物性を変化させる
ことであり、他の一つはアークの安定性に影響をおよば
ずことである。
ことであり、他の一つはアークの安定性に影響をおよば
ずことである。
たとＪ−ＩＩ ｓ Ａ’ ２０３ ＨＳ Ｉ ０２が少
（０，１０の多い組成領域において、凝固波が粗くなっ
たシ、ビード余盛形状が不安定になることや、逆にＡｌ
２Ｏ，が多くＣａＯの少い領域においてアパタが発生し
たり、ビード中央に馬ｔｒ状の突起物が生成することは
溶融温ＩＷ、粘度などの物性の調整が不調であることに
原因かあるものと考えられる。
（０，１０の多い組成領域において、凝固波が粗くなっ
たシ、ビード余盛形状が不安定になることや、逆にＡｌ
２Ｏ，が多くＣａＯの少い領域においてアパタが発生し
たり、ビード中央に馬ｔｒ状の突起物が生成することは
溶融温ＩＷ、粘度などの物性の調整が不調であることに
原因かあるものと考えられる。
またＭｇＯが多い領域でビード形状が不安定になったり
スラグ巻込みが多発することや、ＣａＦ２ の添加が
スラグ巻込みを防止することはフラックス成分がアーク
の状態を変化させ、その安定性を阻害することが原因と
考えられる。
スラグ巻込みが多発することや、ＣａＦ２ の添加が
スラグ巻込みを防止することはフラックス成分がアーク
の状態を変化させ、その安定性を阻害することが原因と
考えられる。
この２つの要因が大部分の溶接欠陥発生やビード不安定
の原因となるものと考えられるが、その他に多分のＣａ
Ｆ２分配合した場合のようにｓ ＣａＪ’２などのガ
ス化がヘリンボーンやアパタの発生の原因となることも
ある。
の原因となるものと考えられるが、その他に多分のＣａ
Ｆ２分配合した場合のようにｓ ＣａＪ’２などのガ
ス化がヘリンボーンやアパタの発生の原因となることも
ある。
本発明者らは、これらの成分とビード形状％ｔ６接欠陥
との関連を総合的に検討して溶接金妬の低酸素を目的と
する溶融型の高塩基度フラックスの成分設計について一
つの発明を行った。
との関連を総合的に検討して溶接金妬の低酸素を目的と
する溶融型の高塩基度フラックスの成分設計について一
つの発明を行った。
本発明は、前述のピード形状、溶接欠陥上の問題点をカ
・Ｃ決し、溶接金属の低酸素化によって、その靭性を向
上させる溶接フラックスｆ：提口（するものであり、そ
の要旨はＯ” Ｏ＋ Ｍ ｇＯＨＡ ’ ２０３ ｔ
Ｓ ’ ０２の４成分系においてそれら４成分の合計量
を１００としたとき、それらの成分１ｉが、 ＣａＯ： １０〜６０％ ＭｇＯ：３０％以下 Ａｌ２Ｏ３： ２０〜７０％ ５ｉ０２：５〜４０夕Ｃ の組成を有し、それらの合計量がフラックス全重量の３
５％以上を占め、かつ、 ７ラツクス全、！ａ量に対し、 ＣａＦ２ ＝６〜６０％ 全含み、かつ、 下記式でＨ１算されるフラックス塩基度（Ｂ）が１．５
以上て゛あることを特徴とする低酸素＃！接用溶融型フ
ラックスで゛ある。
・Ｃ決し、溶接金属の低酸素化によって、その靭性を向
上させる溶接フラックスｆ：提口（するものであり、そ
の要旨はＯ” Ｏ＋ Ｍ ｇＯＨＡ ’ ２０３ ｔ
Ｓ ’ ０２の４成分系においてそれら４成分の合計量
を１００としたとき、それらの成分１ｉが、 ＣａＯ： １０〜６０％ ＭｇＯ：３０％以下 Ａｌ２Ｏ３： ２０〜７０％ ５ｉ０２：５〜４０夕Ｃ の組成を有し、それらの合計量がフラックス全重量の３
５％以上を占め、かつ、 ７ラツクス全、！ａ量に対し、 ＣａＦ２ ＝６〜６０％ 全含み、かつ、 下記式でＨ１算されるフラックス塩基度（Ｂ）が１．５
以上て゛あることを特徴とする低酸素＃！接用溶融型フ
ラックスで゛ある。
Ｂ＝ ６．５０ Ｎ Ｂａｏ’ ＋ ｆ）、０５
Ｎ ｏａｉ）ｌ ＋ ４．８ ＮＭｎ１）
’＋ ４． ＯＮＭｇ□ｄ＋３．４ ＮＦｅ、→−ｂ−
Ｉ Ｎｃａｉ十０、３ Ｎｚｒ’ｃｉ６−０．２ＮＡｉ
２６’７−２．２Ｎ）、０・４−６．３Ｎ８ｉ’（５藷 ただし、Ｎ ： 成分にのモル分率。
Ｎ ｏａｉ）ｌ ＋ ４．８ ＮＭｎ１）
’＋ ４． ＯＮＭｇ□ｄ＋３．４ ＮＦｅ、→−ｂ−
Ｉ Ｎｃａｉ十０、３ Ｎｚｒ’ｃｉ６−０．２ＮＡｉ
２６’７−２．２Ｎ）、０・４−６．３Ｎ８ｉ’（５藷 ただし、Ｎ ： 成分にのモル分率。
以下に本発明の詳細について述べる。
浴接金属の１代酸素化を図るためにはフラックスの塩基
匪會晶塩基度に保たねばならない。そのため、７ラツク
スの物性調整には好ましいが、酸性度の大きい５１０２
の使用量分極力制限し、物性調整に必要な酸性成分と
しては中性〜酸性を示すＡｌ２Ｏ３を主成分とするよう
にし、それに代表的な塩基性酸化物である、Ｃａｒｔ
Ｍｇｏｆ加えｆｃＯａＯｌＭｇＯ，Ａｌ１０ｓ ？ Ｓ
ｌ ０２系を基本とするものて°ある。
匪會晶塩基度に保たねばならない。そのため、７ラツク
スの物性調整には好ましいが、酸性度の大きい５１０２
の使用量分極力制限し、物性調整に必要な酸性成分と
しては中性〜酸性を示すＡｌ２Ｏ３を主成分とするよう
にし、それに代表的な塩基性酸化物である、Ｃａｒｔ
Ｍｇｏｆ加えｆｃＯａＯｌＭｇＯ，Ａｌ１０ｓ ？ Ｓ
ｌ ０２系を基本とするものて°ある。
ＣａＯはフラックスの高塩基度を維持するため使用され
る塩基性酸化物て゛あるが、上記４成分の合計量を１０
０としたときＱａＱの量が６０％をｆｌ’ｆｊえると枯
ＩＩＶが大きくなシ過ぎビードの余盛形状が不安定にな
る。
る塩基性酸化物て゛あるが、上記４成分の合計量を１０
０としたときＱａＱの量が６０％をｆｌ’ｆｊえると枯
ＩＩＶが大きくなシ過ぎビードの余盛形状が不安定にな
る。
またＯａＯｇ％が１０％未満になると粘度が人きく軟化
溶融温度がｉ７ｒ ＜なり過ぎ、溶接スラグを通しての
ガス抜けが困承）１（になり、アパダが発生したり。
溶融温度がｉ７ｒ ＜なり過ぎ、溶接スラグを通しての
ガス抜けが困承）１（になり、アパダが発生したり。
ｃａｏの減少分増加したＭｇＯやＡｌ２Ｏ３の作用て゛
ビード中央部に馬背状突起物やアンダカットが発生する
。
ビード中央部に馬背状突起物やアンダカットが発生する
。
Ａ、＋２０３量が７０％を超える領ＪＴ、Ｑでは、（’
）ａｏ 蓋が１０％未満の領域と同様のピード形状、溶
接欠陥上の問題が発生し、 Ａｌ２Ｏ３ｇが２０％未満
の領域て′はＣａＯにが ６０％を超えるの領域とはｙ
同様の問題が発生する。Ｍ ｇ Ｏもフラツクス不：１
％塩基度に維持するにイｒ幼な塩基付１投化物ぞあるが
、その量が増加すると′１ｒ？け込み形状が不安定にな
シスラグ巻込みノ“、７加［７，後ＶＣ述べるようにＣ
ａ ｐ２の硝加によってもスラグ巻込みは防止でゝ゛き
なくなる。またＭＱＯ（９ｉ−が多過きるとビード余盛
形状も不安定になる。したがってＭｇ０９１を３０％以
下に制限すベトを得るためには好凍しい成分て゛あるが
、４０％を超えると、溶接金属の酸素量を後に述べるよ
うな通値３００１１１Ｊｍ以下にすることが困難になる
。
）ａｏ 蓋が１０％未満の領域と同様のピード形状、溶
接欠陥上の問題が発生し、 Ａｌ２Ｏ３ｇが２０％未満
の領域て′はＣａＯにが ６０％を超えるの領域とはｙ
同様の問題が発生する。Ｍ ｇ Ｏもフラツクス不：１
％塩基度に維持するにイｒ幼な塩基付１投化物ぞあるが
、その量が増加すると′１ｒ？け込み形状が不安定にな
シスラグ巻込みノ“、７加［７，後ＶＣ述べるようにＣ
ａ ｐ２の硝加によってもスラグ巻込みは防止でゝ゛き
なくなる。またＭＱＯ（９ｉ−が多過きるとビード余盛
形状も不安定になる。したがってＭｇ０９１を３０％以
下に制限すベトを得るためには好凍しい成分て゛あるが
、４０％を超えると、溶接金属の酸素量を後に述べるよ
うな通値３００１１１Ｊｍ以下にすることが困難になる
。
また５％未ａｌｌで゛はビード形状がやや不安だになる
Ｅ７、溶接金夙の酸素Ｊ１１−も若干増加する。したが
ってＳ Ｉ ０２量は５％以上を添加すべきで゛ある。
Ｅ７、溶接金夙の酸素Ｊ１１−も若干増加する。したが
ってＳ Ｉ ０２量は５％以上を添加すべきで゛ある。
これら、 ＣａＯ，ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３＋ ５ｉ０２
＋ の４成分の合Ｎｔ量はフシツクス全重量の３５％
以上にすべきである。３５％未満で゛は、この成分系の
有する効果を発揮することが出来なくなシ、前述のよう
な溶接欠陥を防止し、良好なビード形状を保持すること
がてきなくなる。
＋ の４成分の合Ｎｔ量はフシツクス全重量の３５％
以上にすべきである。３５％未満で゛は、この成分系の
有する効果を発揮することが出来なくなシ、前述のよう
な溶接欠陥を防止し、良好なビード形状を保持すること
がてきなくなる。
０ａＦ２は、塩基性の弗化物イ゛フラックスを高塩基度
にするのに有効な成分である。また ＱａＦｌはフラッ
クスの軟化溶融温度、粘就を低下させるので゛適量配合
すれば、良好なビードを得るために好ましい成分で゛あ
る。さらに０ａＦ２は溶込み形状を安定化し、スラグ巻
込みを防止する顕著な効果をもっている。これらの目的
、特にスラグ巻込みを防止するためには、フラックス全
型１）；に文・ｊし６％以上分添加しないと充分な効果
を発揮しない、、ＣａＦ２は、比較的低温度て、０ａＰ
２ 、 Ｓ Ｉ Ｆ４ 、 ＡｌＦ３の形”ｃ’１
ｑｖ−ｒ、ｂ。
にするのに有効な成分である。また ＱａＦｌはフラッ
クスの軟化溶融温度、粘就を低下させるので゛適量配合
すれば、良好なビードを得るために好ましい成分で゛あ
る。さらに０ａＦ２は溶込み形状を安定化し、スラグ巻
込みを防止する顕著な効果をもっている。これらの目的
、特にスラグ巻込みを防止するためには、フラックス全
型１）；に文・ｊし６％以上分添加しないと充分な効果
を発揮しない、、ＣａＦ２は、比較的低温度て、０ａＰ
２ 、 Ｓ Ｉ Ｆ４ 、 ＡｌＦ３の形”ｃ’１
ｑｖ−ｒ、ｂ。
この量が６０％を超えるとビード表面に、これらのガス
に起因するヘリンポーンが発生する。し比がって、０ａ
Ｆｚ 量は６０％を上限とすべきである。
に起因するヘリンポーンが発生する。し比がって、０ａ
Ｆｚ 量は６０％を上限とすべきである。
次に本発明フラックスにおいて、前出の式で８１算さえ
しる塩基度（８）を１．５以上と定めた理由について述
べる。
しる塩基度（８）を１．５以上と定めた理由について述
べる。
溶接フラックスの塩基度が大きくなると溶接金属の酸素
量は減少するが、従来の市販フラックスでは、特にサブ
マージドアーク溶接フラックスでは浴接金属中の酸素量
を３００ ｐｐｒｎ以下にすることは出船テあツタ、第
１図はｃａｏ、 ＭｇＯ，Ａ’２０３１８Ｉ０２の４成
分糸フシックスにおいてそれらの成分を変化させた場合
、この４成分系の代表的な組成点において、０ａＦ２
ｗ ＢａＯ＊ Ｍｎ０ｅ ｚｒｏ２１ Ｔ’０２ Ｔ４
ｏを添加し、それらの１を変化させた場合の。
量は減少するが、従来の市販フラックスでは、特にサブ
マージドアーク溶接フラックスでは浴接金属中の酸素量
を３００ ｐｐｒｎ以下にすることは出船テあツタ、第
１図はｃａｏ、 ＭｇＯ，Ａ’２０３１８Ｉ０２の４成
分糸フシックスにおいてそれらの成分を変化させた場合
、この４成分系の代表的な組成点において、０ａＦ２
ｗ ＢａＯ＊ Ｍｎ０ｅ ｚｒｏ２１ Ｔ’０２ Ｔ４
ｏを添加し、それらの１を変化させた場合の。
フシックス塩基度と浴接金属の酸素量との１栂係を示し
たものである。添加する成分によって若干の差異が認め
られるが、大略塩基灰の増大にともなって酸素量は低下
しており、酸素量がｓ ｏ ｐｐｍ以下の場合も見られ
る。
たものである。添加する成分によって若干の差異が認め
られるが、大略塩基灰の増大にともなって酸素量は低下
しており、酸素量がｓ ｏ ｐｐｍ以下の場合も見られ
る。
第１図で見るとおり、フラックス成分の棟類によるｈυ
１の差およびノ々ラツキを見込むと、フラックスの塩基
度（Ｂ）を１．５以上にするＣとによって溶接金Ａｆ４
中の酸素量を３００ ｐｐＩｎ以下にすることを冗全に
実現できる。
１の差およびノ々ラツキを見込むと、フラックスの塩基
度（Ｂ）を１．５以上にするＣとによって溶接金Ａｆ４
中の酸素量を３００ ｐｐＩｎ以下にすることを冗全に
実現できる。
これらのフラックスの成分ＣａＱ、 ＭｇＯ，ＡＩｔｏ
ｓ ｔＳｉＱ２ 、０ａＦｚの原料としては、ｃａｏ成
分には、ＣａＣ０３（石灰石Ｌ ｃａＭｇ（００３）
２（ドロマイト）。
ｓ ｔＳｉＱ２ 、０ａＦｚの原料としては、ｃａｏ成
分には、ＣａＣ０３（石灰石Ｌ ｃａＭｇ（００３）
２（ドロマイト）。
０ａ３ｉ０ｚなど、ＭｇＯ成分にはＭｇｏ （マグネ
シアクリンカ−） ＭｇＯＯｓ （マグネサイトＬ
Ｏａ、Ｍｇ（００３ｈ （ドロマイト） ｅ Ｎｇｚ
８１０４ （カンラン石）などＡｌ２Ｏ３成分には
、ＡＩ ２０ｇ （フランダム）ＡＩ、０３． Ｍｇ
Ｏ（スピネル）など、８ｊＯ２成分にｄ８１０ｚ（硼砂
）、０ａＦ２成分には０ａＦ２（はたる石）がある。し
かし５例えばＯａｋ、 ＭｇＯ成分のための原料Ｑａ
Ｓ Ｉ Ｏｓ ｖ Ｍｇ Ｓ ＫＯ２などは、それが５
１０２を含んでいるため、使用量が制限される。したが
ってこれらの５つの成分を自由に配合するためには。
シアクリンカ−） ＭｇＯＯｓ （マグネサイトＬ
Ｏａ、Ｍｇ（００３ｈ （ドロマイト） ｅ Ｎｇｚ
８１０４ （カンラン石）などＡｌ２Ｏ３成分には
、ＡＩ ２０ｇ （フランダム）ＡＩ、０３． Ｍｇ
Ｏ（スピネル）など、８ｊＯ２成分にｄ８１０ｚ（硼砂
）、０ａＦ２成分には０ａＦ２（はたる石）がある。し
かし５例えばＯａｋ、 ＭｇＯ成分のための原料Ｑａ
Ｓ Ｉ Ｏｓ ｖ Ｍｇ Ｓ ＫＯ２などは、それが５
１０２を含んでいるため、使用量が制限される。したが
ってこれらの５つの成分を自由に配合するためには。
ＯａＯ，ＭｇＯ成分としては、Ｇ ａｏ ０ｓ ＊ Ｍ
ｇ Ｏを選択する必要がある。ところが、 ０ａＯ０
３のような炭酸塩原料を用い、鉱物がそのままの形でフ
ラックスに保存されるゼンド型〜焼成型フラックスにし
几のでは、溶接時に炭酸塩が分解して発生する。 ００
２ガスのため、溶接金属中の酸素量が増加してし徒い、
本発明の趣旨に合致しない、したがって溶接金属の低酸
素化を目的とするフラックスでは、フラックス原料を電
気炉などで溶解して装造する溶融型スラックスとし、
００２ Ｑ製造時に除去しフランμに待ち込まないこと
が必要になる。
ｇ Ｏを選択する必要がある。ところが、 ０ａＯ０
３のような炭酸塩原料を用い、鉱物がそのままの形でフ
ラックスに保存されるゼンド型〜焼成型フラックスにし
几のでは、溶接時に炭酸塩が分解して発生する。 ００
２ガスのため、溶接金属中の酸素量が増加してし徒い、
本発明の趣旨に合致しない、したがって溶接金属の低酸
素化を目的とするフラックスでは、フラックス原料を電
気炉などで溶解して装造する溶融型スラックスとし、
００２ Ｑ製造時に除去しフランμに待ち込まないこと
が必要になる。
以上のような全ての要件を満足すれば、その他ノフラツ
クス成分として％Ｂ ａ Ｏｅ Ｍ ” Ｏ＊ ’ｌ”
０２ ｔＺｒ０２，１＼ｚ ｒ、 Ｎａ２Ｑ など
の成分を適宜物性調整用＆Ｃ使用することができる。
クス成分として％Ｂ ａ Ｏｅ Ｍ ” Ｏ＊ ’ｌ”
０２ ｔＺｒ０２，１＼ｚ ｒ、 Ｎａ２Ｑ など
の成分を適宜物性調整用＆Ｃ使用することができる。
以下に実施例を述べ本発明の効果を具体的に示す。
実施例
第１表は１入熱５０．４ＫＪ：／ ｃｎｒｅ ’ＩＷ
歳ＭＩＩＦ−１４０Ｃｍ ／口１１１１交流電流の３電
極によるザブマージアータ溶」妾で２０叫厚の５Ｍ５Ｑ
鋼板にビードオンノ″レートで浴接した実施例を示す。
歳ＭＩＩＦ−１４０Ｃｍ ／口１１１１交流電流の３電
極によるザブマージアータ溶」妾で２０叫厚の５Ｍ５Ｑ
鋼板にビードオンノ″レートで浴接した実施例を示す。
扁１〜６ＦＪ：ｈ本発明例であり、遥７〜１６は比較例
である。
である。
扁１〜６では、 Ｏａｋ、 ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３、５ｉ
０２の量比をいろいろ変え、その合計量を７ラツクス全
重量の８０％または５０％を配合し、それに種々の量の
ＯＲＦｚ量を絹合せ、」＃尤度を１．５以上で変化させ
た溶１講１フラックスを製造し、それらのフラックスを
用い前記の条件で溶接したものである。いずれの場合も
ビード形状が良好で溶接欠陥もなく、溶接金属中の酸素
も３００ ｐＩ）ｍ以下である。
０２の量比をいろいろ変え、その合計量を７ラツクス全
重量の８０％または５０％を配合し、それに種々の量の
ＯＲＦｚ量を絹合せ、」＃尤度を１．５以上で変化させ
た溶１講１フラックスを製造し、それらのフラックスを
用い前記の条件で溶接したものである。いずれの場合も
ビード形状が良好で溶接欠陥もなく、溶接金属中の酸素
も３００ ｐＩ）ｍ以下である。
届７は、ＣａＯ紗が本発明の上限を超え％Ａ’２０３量
がその下限未満の例であるが、ビードの余盛形状が凸形
でしかも不安定になった。扁８はａａｏｉが本発明の下
限未満でＡｌ１０３号）がその上限を超えた場合を示す
が、ビード中央部に馬背状突起、アンダカット、°ｒパ
タが発生し、ビードの外形も巾の狭い凸形を示した。
がその下限未満の例であるが、ビードの余盛形状が凸形
でしかも不安定になった。扁８はａａｏｉが本発明の下
限未満でＡｌ１０３号）がその上限を超えた場合を示す
が、ビード中央部に馬背状突起、アンダカット、°ｒパ
タが発生し、ビードの外形も巾の狭い凸形を示した。
Ａ９は１Ｍｇ０ｆｉｌが本発明の上限量を超えた例であ
る。ビードは不安屋であフ、多数のスラグ巻込みが発生
した。
る。ビードは不安屋であフ、多数のスラグ巻込みが発生
した。
４１０．１１は、それぞれ、 ５ｉｏｚ量が本発明の
下限未満、その上限を超える７ラツクスでの実施例であ
る。前者ではビード形状が不安定になり。
下限未満、その上限を超える７ラツクスでの実施例であ
る。前者ではビード形状が不安定になり。
徒者では溶接金属中の酸素量が３００ ＩｆｐＩｎを超
えている。
えている。
４１２．１３は、Ａ３のフラックスをペースに０ａＦ１
敏が本発明の下限未満のもの、その上限を超えるフラッ
クスを製造して溶接した例である。
敏が本発明の下限未満のもの、その上限を超えるフラッ
クスを製造して溶接した例である。
前者では０ａＦ１ 不足によってスラグ巻込みが多発し
、後者では０ａＦ２ 起因のガスのためビード表面にガ
スの抜けあとであるヘリンボーンの凹凸が発生した。
、後者では０ａＦ２ 起因のガスのためビード表面にガ
スの抜けあとであるヘリンボーンの凹凸が発生した。
Ａ１４は、塩基度（１’３）が本発明の下限に満たない
フラックスに関するものである。ビード形状が良好で溶
接欠陥も発生しないが、溶接全組の酸素量が３００ Ｉ
）ｐｎｌ ’ｅ超えている。
フラックスに関するものである。ビード形状が良好で溶
接欠陥も発生しないが、溶接全組の酸素量が３００ Ｉ
）ｐｎｌ ’ｅ超えている。
Ａ１５はｏａｏ、 ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ３、５ｉ０２の合
計蓋が本発明の下限に満たないものである。ビード余盛
形状が不安定である。
計蓋が本発明の下限に満たないものである。ビード余盛
形状が不安定である。
Ａ１６は、Ａ３と同成分の７ラツクスをボンド型フラッ
クスで製造したものである。ただし、この場合、ＯａＯ
の原料としてｏａｃｏ３ｆ使用したので。
クスで製造したものである。ただし、この場合、ＯａＯ
の原料としてｏａｃｏ３ｆ使用したので。
ＯＣｈ成分量が１５．４％（外敵）が含まれている。
ビード形状も良好で、溶接欠陥も認められな〃１つたが
溶接金属中の酸素量が本発明が目的とする３ ００ ｐ
ｐｍを大巾に上廻った。
溶接金属中の酸素量が本発明が目的とする３ ００ ｐ
ｐｍを大巾に上廻った。
第１図はフラックスの塩基度と溶接金に２中の酸素量の
関係を示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 元 他２名 ５３
関係を示す図である。 代理人 弁理士 秋 沢 政 元 他２名 ５３
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ｉｌｌ Ｏａｋ、 ＭｇＯ，Ａｌ２Ｏ２，５ｉｎ２
の４成分系において、それら４成分の合計量を１００と
したとき。 それらの成分量が、 ＯａＯ： １０〜６０％ ＭｇＯ： ３０％以下 Ａ、１ｚ（ｈ ： ２０〜７０％ ８１０２：５〜４０％ の組成を有し、それら合計量がフラックス全重量の３５
％以上を占め、かつ フラックス全重量に対し、 ＣａＦ２ ： ６〜６０％ を含み、かつ、 下記式で計算される７ラツクスの塩基度（Ｂ）が。 １、５以上であることを特徴とする低酸素溶接用溶融型
フラックス。 Ｅｌ ” ６−５０ ＮＢａ６ ＋ ６−０５ Ｎｃａ
ｉ） ＋ ４−８ Ｊｇｎｄ＋ ４．ＯＮ、、ｇｄ ＋
３．４ ＮＦｅ１）’ ＋５．Ｉ Ｎ、ａｉ７ ＋”
３Ｎ７ｊＯｉ −０−２ＮＡＩ’０．” −２−２Ｎ
Ｔ４６゜”３Ｓｉｔ）ｍ ただし、Ｎｋ：成分にのモル分率。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16999982A JPS5961596A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 低酸素溶接用溶融型フラツクス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16999982A JPS5961596A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 低酸素溶接用溶融型フラツクス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5961596A true JPS5961596A (ja) | 1984-04-07 |
Family
ID=15896706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16999982A Pending JPS5961596A (ja) | 1982-09-29 | 1982-09-29 | 低酸素溶接用溶融型フラツクス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5961596A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010046711A (ja) * | 2008-07-25 | 2010-03-04 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | サブマージアーク溶接用溶融型フラックスおよび低温用鋼のサブマージアーク溶接方法。 |
| CN105127610A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 武汉天高熔接股份有限公司 | 一种碱性焊接衬垫材料 |
| CN108098181A (zh) * | 2017-12-31 | 2018-06-01 | 蒋才银 | 一种一剂多带不锈钢堆焊用增材产品及其制备方法 |
-
1982
- 1982-09-29 JP JP16999982A patent/JPS5961596A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010046711A (ja) * | 2008-07-25 | 2010-03-04 | Nippon Steel & Sumikin Welding Co Ltd | サブマージアーク溶接用溶融型フラックスおよび低温用鋼のサブマージアーク溶接方法。 |
| CN105127610A (zh) * | 2015-09-29 | 2015-12-09 | 武汉天高熔接股份有限公司 | 一种碱性焊接衬垫材料 |
| CN105127610B (zh) * | 2015-09-29 | 2018-01-19 | 武汉天高熔接股份有限公司 | 一种碱性焊接衬垫材料 |
| CN108098181A (zh) * | 2017-12-31 | 2018-06-01 | 蒋才银 | 一种一剂多带不锈钢堆焊用增材产品及其制备方法 |
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