JPS5960101A - 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ - Google Patents
高強度、高耐食性ボイラチユ−ブInfo
- Publication number
- JPS5960101A JPS5960101A JP16956182A JP16956182A JPS5960101A JP S5960101 A JPS5960101 A JP S5960101A JP 16956182 A JP16956182 A JP 16956182A JP 16956182 A JP16956182 A JP 16956182A JP S5960101 A JPS5960101 A JP S5960101A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- strength
- corrosion resistance
- boiler tube
- layer
- lower limit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、クリープ特性、耐高温腐食性を同時に改良し
たオーステノーイト系ステンレス鋼ボイジチー−ブに係
わるものであるう 近年石油価格の高騰に伴ない石炭の利用が積極的に進め
られているが、我国の火力発′亀においても従来の重油
専焼から今後ｔ」、石炭厚焼に移ることが予想されてい
る。重油から石炭への転換はボイラ内の腐食環境をよシ
苛酷な状態に移すと言われており、？イラチューブの腐
食対策が今後の重大な技術課題となるであろう。
たオーステノーイト系ステンレス鋼ボイジチー−ブに係
わるものであるう 近年石油価格の高騰に伴ない石炭の利用が積極的に進め
られているが、我国の火力発′亀においても従来の重油
専焼から今後ｔ」、石炭厚焼に移ることが予想されてい
る。重油から石炭への転換はボイラ内の腐食環境をよシ
苛酷な状態に移すと言われており、？イラチューブの腐
食対策が今後の重大な技術課題となるであろう。
一方エネルギー資源の涸渇および価格の高騰に伴ない省
エネルギーの努力もなされているが熱エネルギーから電
気動力への変換効率の向上のためにｔ」：温度を高める
ことが有効なことも知られている。
エネルギーの努力もなされているが熱エネルギーから電
気動力への変換効率の向上のためにｔ」：温度を高める
ことが有効なことも知られている。
このような−１！Ｖ！ 桑温度の上昇は上述のボイラチ
ューブのＪ、シ激しい〃・５食をもだらずために、従来
にも増して血１高温１１３食性にすぐれ且つクリープ強
度のすぐれたボイラチューブの開発が望まれている。
ューブのＪ、シ激しい〃・５食をもだらずために、従来
にも増して血１高温１１３食性にすぐれ且つクリープ強
度のすぐれたボイラチューブの開発が望まれている。
面１高温層食性の向上にはＣｒ量を高めることが有効で
あることは周知のことであるが、オーステナイトの安定
度を下げることによるクリープ強度の低下、或いはσ相
の生成による靭性、強度の低下等の間Ｍｊｔを生ずる。
あることは周知のことであるが、オーステナイトの安定
度を下げることによるクリープ強度の低下、或いはσ相
の生成による靭性、強度の低下等の間Ｍｊｔを生ずる。
これを防ぐためにはＣｒ４１ｉｙに見合う多′、ｌＪ１
．．のＮｉを含有させる必要があり、コストの」−昇に
つながる。
．．のＮｉを含有させる必要があり、コストの」−昇に
つながる。
発明渚らな」このような耐高温腐食性にＳｔが極めて顕
著なことを見出したが、Ｃｒと同様にσ相を生成し易く
すＺ）ために耐食性が必要な外表面層のみ５ｉｉ４を高
めることによってこのような相反する緒特性を兼ね備え
だ経済的なボイラチューブを開発Ｊ−ることに成功した
。
著なことを見出したが、Ｃｒと同様にσ相を生成し易く
すＺ）ために耐食性が必要な外表面層のみ５ｉｉ４を高
めることによってこのような相反する緒特性を兼ね備え
だ経済的なボイラチューブを開発Ｊ−ることに成功した
。
２１−：発明の成分にｊ、ｊ、間をポリ−ば２１）１表
の如くなる。
の如くなる。
以下本ジ１−明を詳πＩｌｌにｒｒ’＝ｔ、明−ノ”る
。先ず各成分を上ｉ己の如く定め／辷１恨定〕」１由に
ついて述べる。
。先ず各成分を上ｉ己の如く定め／辷１恨定〕」１由に
ついて述べる。
Ｃは強１（（の１１１１持に必要であるが、溶接性の点
から上限を０２０係とした。即ちオーステナイト系の鋼
においてシよンａｒ固時高温割れを起（７？すいか、Ｃ
は！１ｋにＩＪ：゛、１１１丁； ：ｌｊ’ｉ）が強い
ので上限を０，２０チに抑えた。゛また１限について＆
：ｌ： ｏ、 ０３チ未満ではクリーブ破ｌｉノｉ強度
の′４ｉｆ６保が田か（Ｌになるので下限を０．（１３
チに定めた。
から上限を０２０係とした。即ちオーステナイト系の鋼
においてシよンａｒ固時高温割れを起（７？すいか、Ｃ
は！１ｋにＩＪ：゛、１１１丁； ：ｌｊ’ｉ）が強い
ので上限を０，２０チに抑えた。゛また１限について＆
：ｌ： ｏ、 ０３チ未満ではクリーブ破ｌｉノｉ強度
の′４ｉｆ６保が田か（Ｌになるので下限を０．（１３
チに定めた。
８１は脱酸剤として添加されるものであるが、また耐１
′・１２化性、耐高温腐食性を向上させる元素でもある
。
′・１２化性、耐高温腐食性を向上させる元素でもある
。
そこで内質部としては溶接性、靭性を考慮してそれらを
川わ々い範囲に抑えるために上限を１．０チとした。下
限は脱酸を充分に行い、健全な鋼塊をうるため０．３俤
とした。
川わ々い範囲に抑えるために上限を１．０チとした。下
限は脱酸を充分に行い、健全な鋼塊をうるため０．３俤
とした。
次に本発明の主眼をなす外表１面の５ｌｌｌｊｌ化層で
あるが、これについては耐食性、加工性の点から外表面
ｓＢＢ度、Ｓｌ；、Ｈ１！重層化みおよびその両者の関
連性を規定したところに本発明の最大の！１′テ徴があ
る。
あるが、これについては耐食性、加工性の点から外表面
ｓＢＢ度、Ｓｌ；、Ｈ１！重層化みおよびその両者の関
連性を規定したところに本発明の最大の！１′テ徴があ
る。
まず外表面のＳ’ｒＡ度であるが１４チを超すと加工性
を著しく阻害する。しかしながら少なくとも外表面にお
いてはｓｉの６１′！度が４．５チは必凭であ軒４．５
９６未満では後述する濃化層厚さ０．４ ｔｍを以てし
ても耐食性が不十分である。よって少々くともＳｌの外
表面濃度の」二限を１４係、下限を４．５チとした。ま
た外表面直下の８１濃化層については耐食性に効果があ
るだめには４．５チ以上のＳｌμが必要であるので４．
５〜１４饅のＳｔを含有する層とした。
を著しく阻害する。しかしながら少なくとも外表面にお
いてはｓｉの６１′！度が４．５チは必凭であ軒４．５
９６未満では後述する濃化層厚さ０．４ ｔｍを以てし
ても耐食性が不十分である。よって少々くともＳｌの外
表面濃度の」二限を１４係、下限を４．５チとした。ま
た外表面直下の８１濃化層については耐食性に効果があ
るだめには４．５チ以上のＳｌμが必要であるので４．
５〜１４饅のＳｔを含有する層とした。
その厚さｔについては加工性を保つ点および利賀に悪影
響を与えないために０．４問以下でなくてはならないが
、０．０４ｍｍ未満ではだとえＳｔの外表面濃度が１４
％であってもなおかつ耐食性が不充分であるので上限を
０．４ Ｗｍ下限を０．０４−とした。
響を与えないために０．４問以下でなくてはならないが
、０．０４ｍｍ未満ではだとえＳｔの外表面濃度が１４
％であってもなおかつ耐食性が不充分であるので上限を
０．４ Ｗｍ下限を０．０４−とした。
さらに耐食性は外表面のＳｉ濃度とン）、゛″七化層の
厚さ七の両者に関係があり、その関係を実験室的に求め
たところ外表面Ｓｉ％Ｘ６が２．８以上あることが充分
な耐食性を確保するのに必要なことが分った。
厚さ七の両者に関係があり、その関係を実験室的に求め
たところ外表面Ｓｉ％Ｘ６が２．８以上あることが充分
な耐食性を確保するのに必要なことが分った。
なおこの式における値は上記の規定を？ｉ”ｉ Ｊｉ＝
するものである。たとえば外表面Ｓｔ濃度が６チであっ
ても、ｙ：ｌｌ化層厚みｔが０．０９ ａｍの場合は十
分な耐食性を示さないことになる。したがって外表面５
ＩｚｘＪ″ｔを２．８以上と規定した１゜この３７″）
合本発明者らはこれオでフげイラチューブの高温１ｆ”
Ｓ食については４１１ Ｎａ２ＳＯ４＋ ８％ｖ２０５
→−５１係Ｆｅ２（ＳＯ４）３の合成法を用い、使用温
度（６５０〜７５０℃）に加熱溶融し、試験片を２００
時間１υ６１＋することによって実際の？イラにおける
〃イ食を評価できることを見出している。そのｆ′ｊ食
量は安全をみて４００ｍｆ／ｃｍ”以下であることが望
ましい。
するものである。たとえば外表面Ｓｔ濃度が６チであっ
ても、ｙ：ｌｌ化層厚みｔが０．０９ ａｍの場合は十
分な耐食性を示さないことになる。したがって外表面５
ＩｚｘＪ″ｔを２．８以上と規定した１゜この３７″）
合本発明者らはこれオでフげイラチューブの高温１ｆ”
Ｓ食については４１１ Ｎａ２ＳＯ４＋ ８％ｖ２０５
→−５１係Ｆｅ２（ＳＯ４）３の合成法を用い、使用温
度（６５０〜７５０℃）に加熱溶融し、試験片を２００
時間１υ６１＋することによって実際の？イラにおける
〃イ食を評価できることを見出している。そのｆ′ｊ食
量は安全をみて４００ｍｆ／ｃｍ”以下であることが望
ましい。
Ｍｎは脱酸のだめのみでなく強度保持上も必要な成分で
ある。上限を３．０チとしたのはこれを超えて冷加して
も効果が飽和するためであシ、下限は脱ｒＵＲを行い健
全な鋼質を得るためにｏ、ｉｌとした。
ある。上限を３．０チとしたのはこれを超えて冷加して
も効果が飽和するためであシ、下限は脱ｒＵＲを行い健
全な鋼質を得るためにｏ、ｉｌとした。
Ｃｒは耐酸化性、耐高温腐食性に不可欠の元素であシ、
耐熱＃ｊｌには必らず添加されているが、１３チ朱消で
は」二記耐食性が不充分であシ、また２５係を超すとオ
ーステナイトの安定性を低下させ高温強度を弱める上に
σ相の生成を促がし、靭性の低下を生ずるので上限を２
５チ、下限を１３チとした。
耐熱＃ｊｌには必らず添加されているが、１３チ朱消で
は」二記耐食性が不充分であシ、また２５係を超すとオ
ーステナイトの安定性を低下させ高温強度を弱める上に
σ相の生成を促がし、靭性の低下を生ずるので上限を２
５チ、下限を１３チとした。
Ｎｉはオーステナイトの安定性を高め、またσ相の生成
を抑制する効果が顕著である。下限を１３チとしたのは
Ｃｒをはじめとした７工ライト生成元素の下限に対して
オーステナイトの置屋性を陥る上で充分な量であり、又
上限４０チは上記フェライト生成元素の上限に対して定
めたものである。
を抑制する効果が顕著である。下限を１３チとしたのは
Ｃｒをはじめとした７工ライト生成元素の下限に対して
オーステナイトの置屋性を陥る上で充分な量であり、又
上限４０チは上記フェライト生成元素の上限に対して定
めたものである。
Ｍｏ、Ｗは固溶体強化および炭化物の析出によυ高温強
度を顕著に高める元素であるので＞ｌ？イラ蒸気温灰、
圧力の上昇に対処させる目的で添加するが、高価である
事と耐酸化性を損うので上限を合ｈ［３チとし、下限は
クリープ破断強度の向上に顕著な効果があるのは０．５
％以上であるので合計で０．５チと定めた。
度を顕著に高める元素であるので＞ｌ？イラ蒸気温灰、
圧力の上昇に対処させる目的で添加するが、高価である
事と耐酸化性を損うので上限を合ｈ［３チとし、下限は
クリープ破断強度の向上に顕著な効果があるのは０．５
％以上であるので合計で０．５チと定めた。
Ｔ Ｊ 、Ｎｂ 、Ｖはそれぞれ炭化物、窒化物生成元
素であυ、それらを微細に析出することによシ、クリー
ブ強度を顕著に向上させる。しかしながらその量は単独
又は合計で０．０５％未満では強化作用がなく、まブこ
合計で０．５係を超えると析出物が凝集して却ってクリ
ープ強ｙ１が低下する傾向を示すので上限？ｃＯ，５％
、下限を（１，０５％と定めた。
素であυ、それらを微細に析出することによシ、クリー
ブ強度を顕著に向上させる。しかしながらその量は単独
又は合計で０．０５％未満では強化作用がなく、まブこ
合計で０．５係を超えると析出物が凝集して却ってクリ
ープ強ｙ１が低下する傾向を示すので上限？ｃＯ，５％
、下限を（１，０５％と定めた。
Ｂについて１．、ｉ、 粒界Ｊ、’＋ｉ反を高める結果
クリープ強度の向上に顕”Ｉ：’ｊ ７効果荀示ず元素
であるが、ｏ、ｏ ｏ ｉチ未（１ｈ′ｉでに１１ルと
んど効果がなく、また０、ＯＬ俤を超すと熱間］ｊｌ］
工性を阻害ｊ−るので上限を０．０１％、下限をｏ、０
０１チと疋めブＣ８ 次に本光明○効果を実施同について述べる。
クリープ強度の向上に顕”Ｉ：’ｊ ７効果荀示ず元素
であるが、ｏ、ｏ ｏ ｉチ未（１ｈ′ｉでに１１ルと
んど効果がなく、また０、ＯＬ俤を超すと熱間］ｊｌ］
工性を阻害ｊ−るので上限を０．０１％、下限をｏ、０
０１チと疋めブＣ８ 次に本光明○効果を実施同について述べる。
εｌ”ｔ ２ ａｌ’？ ｌこ供試ｓｌｉ：ｉ ’ｉ４
ｉ’の化学組成、肉質部組成の■：・１ばに対する７
００ ’Ｃ、１２に！／／網″の応力でのクリープ破断
１１テ間、８１ヴの兵なる２ノ・、Ｍ組織ケイ了する試
験片について４１％Ｎ１ｔ２ＳＯ４’−１−８％Ｖ２Ｏ
５＋ ５１％Ｆｅ ２ （８０４） ５の合成法を用い
た７ ００℃の溶融塩中に２００時間浸漬した後の腐食
量および７００℃、４０００時間後の衝撃値（Ｊｉ１８
４号試験片）および冷間曲げ加工性を示す。
ｉ’の化学組成、肉質部組成の■：・１ばに対する７
００ ’Ｃ、１２に！／／網″の応力でのクリープ破断
１１テ間、８１ヴの兵なる２ノ・、Ｍ組織ケイ了する試
験片について４１％Ｎ１ｔ２ＳＯ４’−１−８％Ｖ２Ｏ
５＋ ５１％Ｆｅ ２ （８０４） ５の合成法を用い
た７ ００℃の溶融塩中に２００時間浸漬した後の腐食
量および７００℃、４０００時間後の衝撃値（Ｊｉ１８
４号試験片）および冷間曲げ加工性を示す。
２１４２表に示すもののうち、鋼管り、Ｆ、ｘ、、ｒ；
に、Ｎはε７％ １項発明に’４’Ｂ Ｐ 、 Ｑは第
２項発明に属する本発明、＋１・・１管でそれ以外は比
較鋼管である。
に、Ｎはε７％ １項発明に’４’Ｂ Ｐ 、 Ｑは第
２項発明に属する本発明、＋１・・１管でそれ以外は比
較鋼管である。
鋼管Ａは我国における火力発電ディジのスーツｆ−ヒー
ターに使用されているＳＵＳ ３２１ ＨＴＢ ＳＩｔ
’ｒ・１管Ｂは米国で同じ用途に使用されているＳＵＳ
３４７１（ＴＢであるが表面温度が７００℃に達する
ような場合にはクリープ破断強度、耐高温屑ｊ！？、性
ともに不充分である６（１４管Ｃは外層の８１＃！度が
本発明範囲の工作（をはずれるものであって４，５％未
満のＳ ｉ ｊ％では０．４闘の濃化層があっても十分
な耐食性がイ（Ｉられていない。銅ｖＥはＳｌ濃化層の
厚みが」二限を超えるものであって冷間曲げ加工時に表
面にｆ４３．裂を生ずる。銅管Ｇは８１量が上限金はず
れるものであって長時間時効後の靭性の劣化（使用中１
１１ｊ化）が太きい。飲ｒ１管１■９よ外層のＳｔ濃度
が本発明範囲の」−１Ｘ１（に近いものであるがその厚
みが下限を１、ずれるものである。
ターに使用されているＳＵＳ ３２１ ＨＴＢ ＳＩｔ
’ｒ・１管Ｂは米国で同じ用途に使用されているＳＵＳ
３４７１（ＴＢであるが表面温度が７００℃に達する
ような場合にはクリープ破断強度、耐高温屑ｊ！？、性
ともに不充分である６（１４管Ｃは外層の８１＃！度が
本発明範囲の工作（をはずれるものであって４，５％未
満のＳ ｉ ｊ％では０．４闘の濃化層があっても十分
な耐食性がイ（Ｉられていない。銅ｖＥはＳｌ濃化層の
厚みが」二限を超えるものであって冷間曲げ加工時に表
面にｆ４３．裂を生ずる。銅管Ｇは８１量が上限金はず
れるものであって長時間時効後の靭性の劣化（使用中１
１１ｊ化）が太きい。飲ｒ１管１■９よ外層のＳｔ濃度
が本発明範囲の」−１Ｘ１（に近いものであるがその厚
みが下限を１、ずれるものである。
即ち８１請度は１３．９５％と極めて高くでも濃化層が
少なすぎて耐食性が不充分である。物管Ｌ ｆよ６１ｉ
ｌｌ管にと同じ成分系であるが５ｉＸＪτの値が本発明
範囲の下限を切っており耐食性が不充分である。
少なすぎて耐食性が不充分である。物管Ｌ ｆよ６１ｉ
ｌｌ管にと同じ成分系であるが５ｉＸＪτの値が本発明
範囲の下限を切っており耐食性が不充分である。
ＩＣ１’ｄ管Ｍ、０は１’ｌ、Ｎｂが本発明範囲のそれ
そ゛れ下限、ト限をｔ、ｒ：ずれるものであって、その
量が本発明鋼管の憫正範囲をはずれて多すぎても少なす
ぎても光分々クリープ破断強度が得られない。
そ゛れ下限、ト限をｔ、ｒ：ずれるものであって、その
量が本発明鋼管の憫正範囲をはずれて多すぎても少なす
ぎても光分々クリープ破断強度が得られない。
これに対１７本発明＠４管は現用ＳＵＳ ３２１．３４
７ ＨＴＢにくらベクリープ破断強度、耐高温腐食性と
もに著る（２くすぐれている上、使用中脆化、加工性と
もに特に間茂点を有していないすぐれた鋼管である。
７ ＨＴＢにくらベクリープ破断強度、耐高温腐食性と
もに著る（２くすぐれている上、使用中脆化、加工性と
もに特に間茂点を有していないすぐれた鋼管である。
／ｆ￥にｊ！ｐ ２項発明に属する鋼管Ｐ、Ｑはクリー
プ強度の一層の向−ヒの点からＢを添加した銅からなる
６１ｉ管であり第１項発明に訃ける比較鋼管Ｅ、本発明
鋼管Ｎとそれぞれ比較するとＢの効果が明瞭である。
プ強度の一層の向−ヒの点からＢを添加した銅からなる
６１ｉ管であり第１項発明に訃ける比較鋼管Ｅ、本発明
鋼管Ｎとそれぞれ比較するとＢの効果が明瞭である。
以上詳述したとおシ本発明鋼管は通常のオースブナイト
ステンレス系がイラ用鋼管にくらべ、よシ高温での使用
に剛えるすぐれた鋼管である。
ステンレス系がイラ用鋼管にくらべ、よシ高温での使用
に剛えるすぐれた鋼管である。
Claims (2)
- （１）Ｃ０，０３〜０．２０％、内質部のＳｉ０．３〜
１．０チとし、さらに少なくとも外表面のＳｌ濃度が４
．５〜１４．０％で且つＳｉ４．５〜１４．０％の層の
厚みをｔとするとき、ｔ＝０．０４〜０．４調でさらに
外表面Ｓｔ％×Ｊτ≧２，８の関係を洒足し、その他Ｍ
ｎ０．１〜３．０ ％ 、 Ｃｒ １３〜２５％、 Ｎ
ｉ １３〜４０９ｇ、 Ｍｏ。 ＷのＩＮ′ｌｌｉ又は２種合計で０．５〜３．０ ％
、 ’Ｉ’ｉ、Ｎｂ、Ｖのｌ ４４１２又ｔよ２種以上
を合計で０．０５〜０．５％含有し、残部Ｆｅおよび実
質的に不純物よりなる鋼管であることをＩｆ！ｆ徴とす
る高強度、高耐食性ボイラチューブ。 - （２）Ｃ０，０３〜０，２０チ、内質部のＳｉ０．３〜
１．０チとし、さらに少なくとも外表面の５ｉｉ７）９
度が４，５〜１４．０％で且つＳｉ４．５〜１４．０チ
の層の厚みをｔとするとき、ｔ＝０．０４〜０．４ｍｍ
でさらに外表面ｓ ｔ ％ Ｘ Ｊｉ≧２．８の１９１
係をｉｉ’／ｊ足し、その他Ｍｎ ０．１〜３、０ ％
ｒ Ｃｒ １３〜２ ５１ ｐ Ｎ１ １
３〜４ ０ ｆｙ 、Ｎｏ 。 Ｗの１種又は２種合計で０．５〜３．０％、 １’ｉ、
Ｎｂ、Ｖの１釉又は２種以上を合計で０．０５〜０．５
％、ＢＯ，００１〜０．０１％含有し残部Ｆｅおよび実
質的に不純物よりなる鋼管であることを特徴とする高強
ノ′ 度、高耐食性ボイラチューブ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16956182A JPS5960101A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16956182A JPS5960101A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5960101A true JPS5960101A (ja) | 1984-04-06 |
| JPS6366383B2 JPS6366383B2 (ja) | 1988-12-20 |
Family
ID=15888741
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16956182A Granted JPS5960101A (ja) | 1982-09-30 | 1982-09-30 | 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5960101A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100301A (ja) * | 1982-12-01 | 1984-06-09 | 株式会社日立製作所 | 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ |
| US4849169A (en) * | 1988-05-13 | 1989-07-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High temperature creep resistant austenitic alloy |
| US5873950A (en) * | 1996-06-13 | 1999-02-23 | Inco Alloys International, Inc. | Strengthenable ethylene pyrolysis alloy |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0222433U (ja) * | 1988-07-29 | 1990-02-14 |
-
1982
- 1982-09-30 JP JP16956182A patent/JPS5960101A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59100301A (ja) * | 1982-12-01 | 1984-06-09 | 株式会社日立製作所 | 石炭燃焼を含むプラント用ボイラチユ−ブ |
| US4849169A (en) * | 1988-05-13 | 1989-07-18 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | High temperature creep resistant austenitic alloy |
| US5873950A (en) * | 1996-06-13 | 1999-02-23 | Inco Alloys International, Inc. | Strengthenable ethylene pyrolysis alloy |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6366383B2 (ja) | 1988-12-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU650799B2 (en) | Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance | |
| JP4946242B2 (ja) | オーステナイト系ステンレス鋼溶接継手及びオーステナイト系ステンレス鋼溶接材料 | |
| EP0016225B2 (en) | Use of an austenitic steel in oxidizing conditions at high temperature | |
| JP5657523B2 (ja) | 超々臨界ボイラヘッダ合金および製造方法 | |
| JPS58217662A (ja) | 使用中脆化に抵抗のある高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ | |
| JP3355510B2 (ja) | オーステナイト合金およびそれらの使用 | |
| EP0262673A2 (en) | Corrosion resistant high strength nickel-base alloy | |
| CN101818298A (zh) | 一种耐蚀中硅钼镍钴球墨铸铁合金 | |
| JPS5960101A (ja) | 高強度、高耐食性ボイラチユ−ブ | |
| JPS61288041A (ja) | 耐粒界型応力腐食割れ性、耐孔食性に優れたＮｉ基合金 | |
| EP0449486B1 (en) | Castable corrosion resistant alloy | |
| US4836985A (en) | Ni-Cr-Fe corrosion resistant alloy | |
| JPS5940901B2 (ja) | 耐食性オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
| KR850001766B1 (ko) | 인을 함유한 고용접성 내해수성 강 | |
| JPS60100640A (ja) | 耐熱耐食性の優れた高クロム合金 | |
| JPS6199661A (ja) | ラインパイプ用高強度高靭性溶接クラツド鋼管 | |
| JPS59211553A (ja) | 靭性及び高温強度の優れた高Ｃｒ鋼 | |
| JPH05195126A (ja) | ボイラ伝熱管用高耐食合金 | |
| JPS6199656A (ja) | ラインパイプ用高強度溶接鋼管 | |
| JPS59211552A (ja) | 靭性の良好なマルテンサイト系高Ｃｒ鋼 | |
| JPS6376789A (ja) | ９Ｃｒ−Ｍｏ鋼用潜弧溶接ワイヤ | |
| JPS6311644A (ja) | 耐食性および耐熱性のすぐれた高強度Ｎｉ−Ｃｒ系合金 | |
| US3303022A (en) | Carbon and columbium containing nickel alloys | |
| JPS60162757A (ja) | 高温用高耐食オ−ステナイトステンレス鋼 | |
| JPS609861A (ja) | 耐熱耐食鋳鋼 |