JPS5959860A - 快削鋼およびその製造法 - Google Patents
快削鋼およびその製造法Info
- Publication number
- JPS5959860A JPS5959860A JP16939082A JP16939082A JPS5959860A JP S5959860 A JPS5959860 A JP S5959860A JP 16939082 A JP16939082 A JP 16939082A JP 16939082 A JP16939082 A JP 16939082A JP S5959860 A JPS5959860 A JP S5959860A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- inclusions
- less
- cutting
- tool
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
従来とは異なる快削性付与成分を含有するυi規な快削
鋼およびその製造法に係るものである。 Ot来から、鋼に快削性能f−1τJ与する成分として
s, se. ′1゛c, pb, ui,ea
p化物などカ知らレテレ)る。就中、最も頻度高く使用
されている成分としてSがあり、硫黄快削鋼として者名
である。即ち、この快削鋼はIklllS介在物による
切欠効果を利用して鋼の被削性を向上させており、面速
度1141具による切削加工において.その性能がよく
発輝されている。しかし、超硬合金工具による切削/1
11工においては鋼の被剛性向上に寄与する効果’4r
たない。しかもMn S介在物は鋼を,脆化させ,圧延
方向と直角方向の衝撃値 を劣化させるため、強度部品
用鋼として使用され々い欠点がある。 粒界に侵入して鋼を脆化させ、かつ工具と調料との接触
に際して潤滑効果を持つために鋼の被剛性能を向上させ
ることが知られている。特に高速度鋼工具切削の際に工
具寿命の延長に効果を発揮すること、および切屑処理性
にすぐれていることが切削加工メーカーから尚く評価さ
れている。さらに、1)bは極めて微細に分散して鋼中
に存在するため、衝撃特性におよぼす影響はSと比較し
てはるかに小さく、硫黄快削鋼よシ強度を必要とする部
品にも使用されている。しかし、超硬合金工具による切
削加工においては、Sと同様に工具寿命を改善する効果
を持たない。 一方、1960年代に新しく発見され実用化された快削
性添加物としてCa Oを含む介在物がある。 これは鋼中に含1れているsho、 −Az2o3−
ca。 系酸化物が工具と切ぐずとの接触面に何着し1工具摩耗
を抑制するものであることが知られている。 この介在物ばSやl)b と異なり、超硬合金工具に
よる切削加工において鋼材の被削性を数置する効果を持
ち、又機械的性質全劣化させない長所を有(7ている。 しかしながら高速度鋼工具による切削加工において、被
剛性改善効果は認められない。 また、1.970年代後半にはホウ素酸化物が高速度鋼
工具による鋼の被削性向上に有効であることが研究報告
(N’eue II 1iii L te 、 24
J ahrgang 。 11efl12.Dezember 1979 p=
I5] 〜454)されている。しかもこの快削元素が
銘jの他の1時性におよほす影響、超硬合金工具による
鋼の被削性におよほず影響については報告されていない
。 以上高速度鋼工具切削時の被削性、超硬合金工具切削時
の被削性の両方を同時に改善(7うる快削性成分は見当
たらず、用途によって使いわけられている。しかし各種
部品を切削加工によって製作する場合には、高速度鋼工
具と超硬合金工具との両方を使用する場合が多い。たと
えは、外周旋削は超硬合金工具により、穴あけ加工は高
速度鋼ドリルによって行なわれることが多い。又、超硬
合金工具による旋削、次いで高速度鋼工具による歯切な
ど同時に両方の工具が使用されることが工業的にはしば
しば行なわれるものである。 本発明は既存快削鋼の上記の欠点に着目し、高速度鋼工
具と超硬合金工具切削時の被削性を同時に満足する快削
鋼を開発すべく新しい快削性添加物に関する探索研究の
結果完成したものである。 即ち、本発明ばBを含む非金属介在物の形態と量を調整
することにより快削性を付与した快削鋼およびその製造
法に関するものであって、その要旨とする所は、OO,
13%以下、sio、o3%以下。 Mn O,6〜0.9%、Po、035%以下、80.
035%以下、NO,005%以下を基本成分とする銅
)において、13の総量が0.005%〜0.05%で
か−)(A)+1203介在物、 (II)hlno、
n o2o3(+1 = 1.213)系介在物、およ
び(C)前記(A)及び/又は(13)とへ+11S、
S!02゜A 1203との:、1合介在物の+ (
A)I (II)、 (c) 1神又は2411以上
の介在物の長さ1/!m以上のものが鋼材圧延方向断面
1平方朋当り、1種以上合計で100〜600個含まれ
ることを特徴とする快削鋼及びそれを製造するための方
法にある。 以下に本発明の詳細な説明する。先ず本発明快削鋼の基
本成分としては次の範囲のものでなけ′Jtはならない
。最初にCは強度を確保するために必要であるが、鋼中
鋼およびその製造法に係るものである。 Ot来から、鋼に快削性能f−1τJ与する成分として
s, se. ′1゛c, pb, ui,ea
p化物などカ知らレテレ)る。就中、最も頻度高く使用
されている成分としてSがあり、硫黄快削鋼として者名
である。即ち、この快削鋼はIklllS介在物による
切欠効果を利用して鋼の被削性を向上させており、面速
度1141具による切削加工において.その性能がよく
発輝されている。しかし、超硬合金工具による切削/1
11工においては鋼の被剛性向上に寄与する効果’4r
たない。しかもMn S介在物は鋼を,脆化させ,圧延
方向と直角方向の衝撃値 を劣化させるため、強度部品
用鋼として使用され々い欠点がある。 粒界に侵入して鋼を脆化させ、かつ工具と調料との接触
に際して潤滑効果を持つために鋼の被剛性能を向上させ
ることが知られている。特に高速度鋼工具切削の際に工
具寿命の延長に効果を発揮すること、および切屑処理性
にすぐれていることが切削加工メーカーから尚く評価さ
れている。さらに、1)bは極めて微細に分散して鋼中
に存在するため、衝撃特性におよぼす影響はSと比較し
てはるかに小さく、硫黄快削鋼よシ強度を必要とする部
品にも使用されている。しかし、超硬合金工具による切
削加工においては、Sと同様に工具寿命を改善する効果
を持たない。 一方、1960年代に新しく発見され実用化された快削
性添加物としてCa Oを含む介在物がある。 これは鋼中に含1れているsho、 −Az2o3−
ca。 系酸化物が工具と切ぐずとの接触面に何着し1工具摩耗
を抑制するものであることが知られている。 この介在物ばSやl)b と異なり、超硬合金工具に
よる切削加工において鋼材の被削性を数置する効果を持
ち、又機械的性質全劣化させない長所を有(7ている。 しかしながら高速度鋼工具による切削加工において、被
剛性改善効果は認められない。 また、1.970年代後半にはホウ素酸化物が高速度鋼
工具による鋼の被削性向上に有効であることが研究報告
(N’eue II 1iii L te 、 24
J ahrgang 。 11efl12.Dezember 1979 p=
I5] 〜454)されている。しかもこの快削元素が
銘jの他の1時性におよほす影響、超硬合金工具による
鋼の被削性におよほず影響については報告されていない
。 以上高速度鋼工具切削時の被削性、超硬合金工具切削時
の被削性の両方を同時に改善(7うる快削性成分は見当
たらず、用途によって使いわけられている。しかし各種
部品を切削加工によって製作する場合には、高速度鋼工
具と超硬合金工具との両方を使用する場合が多い。たと
えは、外周旋削は超硬合金工具により、穴あけ加工は高
速度鋼ドリルによって行なわれることが多い。又、超硬
合金工具による旋削、次いで高速度鋼工具による歯切な
ど同時に両方の工具が使用されることが工業的にはしば
しば行なわれるものである。 本発明は既存快削鋼の上記の欠点に着目し、高速度鋼工
具と超硬合金工具切削時の被削性を同時に満足する快削
鋼を開発すべく新しい快削性添加物に関する探索研究の
結果完成したものである。 即ち、本発明ばBを含む非金属介在物の形態と量を調整
することにより快削性を付与した快削鋼およびその製造
法に関するものであって、その要旨とする所は、OO,
13%以下、sio、o3%以下。 Mn O,6〜0.9%、Po、035%以下、80.
035%以下、NO,005%以下を基本成分とする銅
)において、13の総量が0.005%〜0.05%で
か−)(A)+1203介在物、 (II)hlno、
n o2o3(+1 = 1.213)系介在物、およ
び(C)前記(A)及び/又は(13)とへ+11S、
S!02゜A 1203との:、1合介在物の+ (
A)I (II)、 (c) 1神又は2411以上
の介在物の長さ1/!m以上のものが鋼材圧延方向断面
1平方朋当り、1種以上合計で100〜600個含まれ
ることを特徴とする快削鋼及びそれを製造するための方
法にある。 以下に本発明の詳細な説明する。先ず本発明快削鋼の基
本成分としては次の範囲のものでなけ′Jtはならない
。最初にCは強度を確保するために必要であるが、鋼中
〔0〕含有量を一定水準以上とするためにはO,13%
以下であることが必要である。 Slの脱酸力は1200℃〜1300℃を超える温度で
はBよりやや弱いが、1200〜1300℃以下の温度
では逆に強い。Bを酸化物の形で鋼中に介在させるため
にはできるだけSiを低目に抑えることが必要であり、
その総Jj゛が0.03%以下でなけれd:ならない。 N、I nは強度を確保し、屏全な鋼塊を作る必要から
0.6〜0.9%含有させなければならない。 1゛は機械的性質を劣化させるので0.035%以1゜
Sも同じく機械的性質を劣化させるので0.035%以
下とする必要がある。Nid硬Uが高く被削性に有害な
1.(Nを析出させるので0.005%以下に制限する
ことが必要である。以上が本発明の基本成分であるが、
これ以外に機械的性′拘を多少犠注にしてでもより被剛
性の向上を望む場合には1通常知らノしている8、Te
l Se、 pb、 旧 などの他の快削性j12
素を含イイしてもよいことは言うまでもなく、これによ
って被剛性改善の効果はさら(fこ大きくなる。次に本
発明における■3のa ’f11とは、13203 +
M”0.1113203 (【1” 112+ 3 L
コれらjP在物とMII S 、 S l 02
、 A t203との複合介在物、その他若−11の
同浴13およびI3璧化物の13換算値の合語を指すも
のであって、その総−m゛が0.005%未満では被削
性改善効果の程度が顕著ではなく、一方0.05%を超
えると冷加効果は飽和し、添加に見合った被削性改善効
果は期待できない上、熱間ワレ感受性を高めるので、
IJの総量は0.005〜0.05%とすることが必
要である。 次に本発明鋼の最大の特徴は特殊介在物として、(A)
田03介在物、 (19へl1IO,1J2(13(n
” 11213 )系介在物および((:)前記い)
及び/又は(13)とMIIS。 5i(J2.八1203との複合介在物の、 (A31
1Cj) 1種又は2種以上の介在物を含むものである
。このような介在物を特定した理由は、これら介在物の
浴融点がpbの溶融点とCaO系介在物溶融点との中間
の温度領域に位置し、高速度鋼上具、超硬合金工具いず
れにおいても鋼の被削性能を向1−させる作用を有する
からである。即ちI+203介在物(A)は切削温度で
溶融i〜で工具−切屑間の摩擦係数を減少させる効果を
有し、とりわけ使用される切削速IW領域が超硬含金工
具と比較して低い高速度鋼工具の寿命延長に寄4 して
いる。 次にへlnQ、II I(203(II = 1.2.
3 )系介在物(ロ)は切削温度で軟化【7エ具すくい
面および逃げ面に剛着[7て、被削材又は切屑との接触
において潤滑効果を発揮するため、高速度114 工具
および超硬合金工具のいずれの工具寿命延長にも寄与し
ている。 この場合、 n := l、 2.3としゾこのはI
I : 19213のh+ n o。n112(方が上
記のような良好な切削効果を!揮するという本発明者ら
の知県によるものである。−また本発明に言う+320
3及び/又はI’tl II O。 II IJ203 (” ”” L 2+ 3 )系介
在物とpH11S 、 S i 02゜At2o3との
複合介在物(U)と1〜ではたとえはi′+I 11
(、) −82蜂 −8’ 02 + IJ2
03 − At203 −ヘI ” O+ N
l ’ S 132 U3−Mn0. 11203
−At20s S I 02− Nl旧〕などがある
。次に本発明において、これらのいL (+3L (C
) 1種又は2棟以上の介在物の姫さ1 /1111
以上のものが、銅相圧延方向断面1平方mm当り、1種
以上合計で1、00〜6()0個含まれると定めたのは
銅相の被削性を顕著に改善するために(d’、 1 t
tm以上のこれら介在物が鋼(A圧延方向断面1平方m
m当りIo。 個以[、均一に分散していることが必要だからである。 (−かし600個を超えると被削性改善効果は飽和し、
被剛性改善の観点からはこれ以上の添加は意味を持たな
い上、600個を超えると13含有計が高くなりs
”e2” ?析出しやすくなるため熱間圧延ワレを起
こしやすく、実用上600個を」―眼とする必要がある
。 次に本発明の製造法について説明する。一般に鋼中に1
3を含有させる方法としては通常ト’e−13が用いら
れているが、I3添加量が増加するとi”e2111
が生成し熱間圧延中にワレを発生することが知られて
いる。そこで本発明ではこの点を改善するために、前述
の基本成分を持ち、且つ「(と平衝する以」−の〔O〕
、即ち
以下であることが必要である。 Slの脱酸力は1200℃〜1300℃を超える温度で
はBよりやや弱いが、1200〜1300℃以下の温度
では逆に強い。Bを酸化物の形で鋼中に介在させるため
にはできるだけSiを低目に抑えることが必要であり、
その総Jj゛が0.03%以下でなけれd:ならない。 N、I nは強度を確保し、屏全な鋼塊を作る必要から
0.6〜0.9%含有させなければならない。 1゛は機械的性質を劣化させるので0.035%以1゜
Sも同じく機械的性質を劣化させるので0.035%以
下とする必要がある。Nid硬Uが高く被削性に有害な
1.(Nを析出させるので0.005%以下に制限する
ことが必要である。以上が本発明の基本成分であるが、
これ以外に機械的性′拘を多少犠注にしてでもより被剛
性の向上を望む場合には1通常知らノしている8、Te
l Se、 pb、 旧 などの他の快削性j12
素を含イイしてもよいことは言うまでもなく、これによ
って被剛性改善の効果はさら(fこ大きくなる。次に本
発明における■3のa ’f11とは、13203 +
M”0.1113203 (【1” 112+ 3 L
コれらjP在物とMII S 、 S l 02
、 A t203との複合介在物、その他若−11の
同浴13およびI3璧化物の13換算値の合語を指すも
のであって、その総−m゛が0.005%未満では被削
性改善効果の程度が顕著ではなく、一方0.05%を超
えると冷加効果は飽和し、添加に見合った被削性改善効
果は期待できない上、熱間ワレ感受性を高めるので、
IJの総量は0.005〜0.05%とすることが必
要である。 次に本発明鋼の最大の特徴は特殊介在物として、(A)
田03介在物、 (19へl1IO,1J2(13(n
” 11213 )系介在物および((:)前記い)
及び/又は(13)とMIIS。 5i(J2.八1203との複合介在物の、 (A31
1Cj) 1種又は2種以上の介在物を含むものである
。このような介在物を特定した理由は、これら介在物の
浴融点がpbの溶融点とCaO系介在物溶融点との中間
の温度領域に位置し、高速度鋼上具、超硬合金工具いず
れにおいても鋼の被削性能を向1−させる作用を有する
からである。即ちI+203介在物(A)は切削温度で
溶融i〜で工具−切屑間の摩擦係数を減少させる効果を
有し、とりわけ使用される切削速IW領域が超硬含金工
具と比較して低い高速度鋼工具の寿命延長に寄4 して
いる。 次にへlnQ、II I(203(II = 1.2.
3 )系介在物(ロ)は切削温度で軟化【7エ具すくい
面および逃げ面に剛着[7て、被削材又は切屑との接触
において潤滑効果を発揮するため、高速度114 工具
および超硬合金工具のいずれの工具寿命延長にも寄与し
ている。 この場合、 n := l、 2.3としゾこのはI
I : 19213のh+ n o。n112(方が上
記のような良好な切削効果を!揮するという本発明者ら
の知県によるものである。−また本発明に言う+320
3及び/又はI’tl II O。 II IJ203 (” ”” L 2+ 3 )系介
在物とpH11S 、 S i 02゜At2o3との
複合介在物(U)と1〜ではたとえはi′+I 11
(、) −82蜂 −8’ 02 + IJ2
03 − At203 −ヘI ” O+ N
l ’ S 132 U3−Mn0. 11203
−At20s S I 02− Nl旧〕などがある
。次に本発明において、これらのいL (+3L (C
) 1種又は2棟以上の介在物の姫さ1 /1111
以上のものが、銅相圧延方向断面1平方mm当り、1種
以上合計で1、00〜6()0個含まれると定めたのは
銅相の被削性を顕著に改善するために(d’、 1 t
tm以上のこれら介在物が鋼(A圧延方向断面1平方m
m当りIo。 個以[、均一に分散していることが必要だからである。 (−かし600個を超えると被削性改善効果は飽和し、
被剛性改善の観点からはこれ以上の添加は意味を持たな
い上、600個を超えると13含有計が高くなりs
”e2” ?析出しやすくなるため熱間圧延ワレを起
こしやすく、実用上600個を」―眼とする必要がある
。 次に本発明の製造法について説明する。一般に鋼中に1
3を含有させる方法としては通常ト’e−13が用いら
れているが、I3添加量が増加するとi”e2111
が生成し熱間圧延中にワレを発生することが知られて
いる。そこで本発明ではこの点を改善するために、前述
の基本成分を持ち、且つ「(と平衝する以」−の〔O〕
、即ち
〔0〕量を0.01〜0.03%に調整した注入
溶鋼流中に(A) 13203介在物、 (f() A
4110 、118203(+1=1.2.3)系介在
物、(C)前記(A)及び/又は(1))とMns、
S!02. Az203 との複合化合物の(A)。 (1υ、(C)1棟又は2種以上を溶銅110 Q k
q当り0.01〜(1,3kr投入して溶鋼中に懸濁さ
せ凝固させるものである。この場合、溶鋼中の
溶鋼流中に(A) 13203介在物、 (f() A
4110 、118203(+1=1.2.3)系介在
物、(C)前記(A)及び/又は(1))とMns、
S!02. Az203 との複合化合物の(A)。 (1υ、(C)1棟又は2種以上を溶銅110 Q k
q当り0.01〜(1,3kr投入して溶鋼中に懸濁さ
せ凝固させるものである。この場合、溶鋼中の
〔0〕量
を0.01〜0.03%とするのは、o、oi%未満で
は1.3203が解離して上記(A)、 (Iυ、((
ツの酸化物系介在物が鋼中に残存しにくいためであり、
0.03%を超えるとpetJが多量に生成して銅相の
清浄性を損なうからである。また、介在物の投入量を溶
鋼100 k7当り00()1〜0.3 krとするの
は0.01 ky以下では被削性改善に必要な鋼中1−
3量0.005%f、1(e保てきないためであり、上
限fO03kqとするのはCo):ffto、01〜0
.03%含有する鋼中で11 fil’、を0005%
以下に抑えるためである。なお浮−Fによる介在物の歩
留低下を防止するためには冷却速度の大きい連H,鋳造
法により製造し介在物を捕捉ずれはさらに有効である。 最後に実施例により本発明の効果をさらに具体的に示す
。第1表に示す化学組成の低炭素鋼を100 kr高周
波溶解炉溶解して135山イン2ットモ−ルドに注入し
た。その際、注入中の溶鋼流に粉状の1320s75!
i’〜290 S’/loOkg(溶鋼)fi−少蝦づ
つ連続的に投入した。この鋼塊を1200℃で熱間鍛造
して40mm厚、300 wlll’1iv400 m
m長さの鋼板および径120φ×長さ500mmの丸棒
とし95 (1℃X 1 h+ リ”fイj” L
’L供試拐とし /こ。 まず供試料の縦断面(圧延方向と平行)に泪って、lう
[゛へ・IA観察用試利を切り出し、500 ttm平
方平面内)介在物1cツイ”’rMn、 B、 0.
Si、 S、AIを分析して、これら元素の2神〜6種
を含有する介在物の個数をカランl−L、 これを換
1’): して1順平方内の長さ1μ〃L以上の介在物
の個数として第2表に示した。本発明鋼の介在物は断面
内に均一に分布しており、熱間ワレは認められなかった
。 第1表に下す供試料の高速度鋼ドリルによる穿孔試験を
行ない、その結果を第を図に示した。寿命判定基準は完
全損傷時とし5次の条件で試験した。ドリル相線5K1
19.ドリル先端角135′:ねじれ角300.逃げ角
121 切削速530 m / min 。 送りO−33am / reV 、穴深さ30mm、
切削油剤はスピンドル油の条件である。比較鋼A I
、 A 2の]−4具寿命時間の平均値との比(工具
寿命指数)なもって比較鋼および本発明鋼の工具寿命性
能を示した。A3のようにBを含む介在物が100未満
では工業的に有意である効果を示すに到らないが、10
0以上になると工具寿命指数は3゜(〕以−トとなり1
個数がふえるにしたがって工具寿命指数は大きくなり被
削性におよほす有効な効果がmli WNできた。しか
しA4のように600個をこえても工具ノJ命指数は=
1. (lで、被削性は飽和し向上していない。 次に超硬合金工具による旋削試験を行ない、その結果を
第2図に示した。寿命判定基準は工具逃げ面摩耗がVI
+=300μmの時とし、次の条件で試験しン′こ。工
具はl゛20のスI+ −アウェイで切削速度125m
/I旧+1. 込りO925mm / rev 、切
込み2、 Q am、幹切削の条件で旋削した。比較鋼
I61.扁2)。 の工具寿命時間の平均値との比(工具寿命指数)をもつ
t本発明鋼の工具寿命指数を示した。、蔦3のように[
3を含む介在物が100未満では工業的に有意である効
果を示していないが100以1−になると、工具寿命指
数は2.5以上となり、個数がふえるにしたがって、工
具寿命指数は大きくなり被削性におよほす有効な効果が
確認できた。しかし60071^1を超えても工具寿命
指数は3.6で被削性は飽和し、向」二していない。さ
らに本発明にかかる鋼は上記のように優れた快削性を有
するものである−にに、その機械的性賀は比較鋼と殆ん
ど同;プ 程度である。規準状態のカタザと衝撃値上夫々第3図及
び第1I図に示すとおりで、快削1kl介在物の個数に
無関係に比較鋼と同1.・ベルである。 以上説明したごとく本発明鋼は高速度鋼工具および超硬
合金工具ζり開時の両方の場合に良好な被削性を示す−
4−に機械的性質にもすぐiし1工業的(・こきわめて
有益な快削鋼である。
を0.01〜0.03%とするのは、o、oi%未満で
は1.3203が解離して上記(A)、 (Iυ、((
ツの酸化物系介在物が鋼中に残存しにくいためであり、
0.03%を超えるとpetJが多量に生成して銅相の
清浄性を損なうからである。また、介在物の投入量を溶
鋼100 k7当り00()1〜0.3 krとするの
は0.01 ky以下では被削性改善に必要な鋼中1−
3量0.005%f、1(e保てきないためであり、上
限fO03kqとするのはCo):ffto、01〜0
.03%含有する鋼中で11 fil’、を0005%
以下に抑えるためである。なお浮−Fによる介在物の歩
留低下を防止するためには冷却速度の大きい連H,鋳造
法により製造し介在物を捕捉ずれはさらに有効である。 最後に実施例により本発明の効果をさらに具体的に示す
。第1表に示す化学組成の低炭素鋼を100 kr高周
波溶解炉溶解して135山イン2ットモ−ルドに注入し
た。その際、注入中の溶鋼流に粉状の1320s75!
i’〜290 S’/loOkg(溶鋼)fi−少蝦づ
つ連続的に投入した。この鋼塊を1200℃で熱間鍛造
して40mm厚、300 wlll’1iv400 m
m長さの鋼板および径120φ×長さ500mmの丸棒
とし95 (1℃X 1 h+ リ”fイj” L
’L供試拐とし /こ。 まず供試料の縦断面(圧延方向と平行)に泪って、lう
[゛へ・IA観察用試利を切り出し、500 ttm平
方平面内)介在物1cツイ”’rMn、 B、 0.
Si、 S、AIを分析して、これら元素の2神〜6種
を含有する介在物の個数をカランl−L、 これを換
1’): して1順平方内の長さ1μ〃L以上の介在物
の個数として第2表に示した。本発明鋼の介在物は断面
内に均一に分布しており、熱間ワレは認められなかった
。 第1表に下す供試料の高速度鋼ドリルによる穿孔試験を
行ない、その結果を第を図に示した。寿命判定基準は完
全損傷時とし5次の条件で試験した。ドリル相線5K1
19.ドリル先端角135′:ねじれ角300.逃げ角
121 切削速530 m / min 。 送りO−33am / reV 、穴深さ30mm、
切削油剤はスピンドル油の条件である。比較鋼A I
、 A 2の]−4具寿命時間の平均値との比(工具
寿命指数)なもって比較鋼および本発明鋼の工具寿命性
能を示した。A3のようにBを含む介在物が100未満
では工業的に有意である効果を示すに到らないが、10
0以上になると工具寿命指数は3゜(〕以−トとなり1
個数がふえるにしたがって工具寿命指数は大きくなり被
削性におよほす有効な効果がmli WNできた。しか
しA4のように600個をこえても工具ノJ命指数は=
1. (lで、被削性は飽和し向上していない。 次に超硬合金工具による旋削試験を行ない、その結果を
第2図に示した。寿命判定基準は工具逃げ面摩耗がVI
+=300μmの時とし、次の条件で試験しン′こ。工
具はl゛20のスI+ −アウェイで切削速度125m
/I旧+1. 込りO925mm / rev 、切
込み2、 Q am、幹切削の条件で旋削した。比較鋼
I61.扁2)。 の工具寿命時間の平均値との比(工具寿命指数)をもつ
t本発明鋼の工具寿命指数を示した。、蔦3のように[
3を含む介在物が100未満では工業的に有意である効
果を示していないが100以1−になると、工具寿命指
数は2.5以上となり、個数がふえるにしたがって、工
具寿命指数は大きくなり被削性におよほす有効な効果が
確認できた。しかし60071^1を超えても工具寿命
指数は3.6で被削性は飽和し、向」二していない。さ
らに本発明にかかる鋼は上記のように優れた快削性を有
するものである−にに、その機械的性賀は比較鋼と殆ん
ど同;プ 程度である。規準状態のカタザと衝撃値上夫々第3図及
び第1I図に示すとおりで、快削1kl介在物の個数に
無関係に比較鋼と同1.・ベルである。 以上説明したごとく本発明鋼は高速度鋼工具および超硬
合金工具ζり開時の両方の場合に良好な被削性を示す−
4−に機械的性質にもすぐiし1工業的(・こきわめて
有益な快削鋼である。
第1図は+3を含む介在物の個数と高速lf鋼にょる穴
明性能(工具寿命指数)との関係を示す図、第2図は1
(を含む介在物の個数と超硬工具にょる旋削性能(1具
寿命指数)との関係を示す図、第代理人 弁理士 秋
沢 政 光 他2名 凭1目 B乞含填わ今在掬 仰−2 WZ国 Bは金層する+a青勿 イロA1江2
明性能(工具寿命指数)との関係を示す図、第2図は1
(を含む介在物の個数と超硬工具にょる旋削性能(1具
寿命指数)との関係を示す図、第代理人 弁理士 秋
沢 政 光 他2名 凭1目 B乞含填わ今在掬 仰−2 WZ国 Bは金層する+a青勿 イロA1江2
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1100,13%以下l5i0.03九以下+ N
l” 0.(5〜0.9%、l)0.035%以下、8
0.035%以下。 NO,005%以下を基本成分とする銅において、13
の舶用が0.005〜0.05%でかつ(A) 112
(J3弁在物。 (13) hire□ 、n H2O5(n = 1.
2.3 )系介在物、および((j)前記(A)及び/
又は([3)とMnS 、 S !02. Alzo
3 との複合介在物の、(A)l (IJL (0)
i a*又は2練具」二ノ介在物の長さ1μm以上の
ものが鋼利圧延方向断1貞j1平方mm当り、1種以上
ζ81で1()o〜60.0個含まれることを特徴とす
る快削鋼。 (2) Ot、)・13%以下、Si0.03九以下
+ Mno、6〜0.9%、 l10.035%以
下、S’0.035%以下。 N(’1.005%以−トを基本成分とする鋼を連続υ
1造もしくは普通造塊により製造するに際して、溶鋼中
の〔0〕量’f: 0.01−0.03%に調整した後
、注入溶鋼流に: (A) 8203介在物、 (o)
hano 、 n [3203(n = 11Mr+
s 、 S 1(Th 、 A403 ト(D 接合ブ
r在物の<A)l(11)、 (U) 1第11又は
2第1口以」二を溶鋼100 kL1当り0.01 k
f〜0.3に9粉粒状で添加混入し鋼中に分散させるこ
とを特徴とする快削鋼の製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16939082A JPS5959860A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 快削鋼およびその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP16939082A JPS5959860A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 快削鋼およびその製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5959860A true JPS5959860A (ja) | 1984-04-05 |
Family
ID=15885705
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP16939082A Pending JPS5959860A (ja) | 1982-09-28 | 1982-09-28 | 快削鋼およびその製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5959860A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107326253A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-11-07 | 江苏金基特钢有限公司 | 一种易于切削钢铁制备方法 |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4959720A (ja) * | 1972-09-28 | 1974-06-10 | ||
JPS5077211A (ja) * | 1973-11-13 | 1975-06-24 | ||
JPS5354114A (en) * | 1976-10-27 | 1978-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel wire with excellent machinability |
JPS57143435A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength steel sheet for working by continuous annealing |
-
1982
- 1982-09-28 JP JP16939082A patent/JPS5959860A/ja active Pending
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS4959720A (ja) * | 1972-09-28 | 1974-06-10 | ||
JPS5077211A (ja) * | 1973-11-13 | 1975-06-24 | ||
JPS5354114A (en) * | 1976-10-27 | 1978-05-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Steel wire with excellent machinability |
JPS57143435A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high strength steel sheet for working by continuous annealing |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN107326253A (zh) * | 2017-05-27 | 2017-11-07 | 江苏金基特钢有限公司 | 一种易于切削钢铁制备方法 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3973950A (en) | Low carbon calcium-sulfur containing free-cutting steel | |
JP2004169052A (ja) | 被削性に優れる鋼およびその製造方法 | |
KR100825566B1 (ko) | 피삭성 및 열간압연성이 우수한 환경친화형 무연 쾌삭강 | |
JP5683197B2 (ja) | 耐食性に優れるフェライト系快削ステンレス鋼棒線 | |
JP5092578B2 (ja) | 低炭素硫黄快削鋼 | |
TWI221857B (en) | Sulfur-containing free-cutting steel | |
JPS5959860A (ja) | 快削鋼およびその製造法 | |
EP1262572B1 (en) | Free-cutting steel | |
AU2006241390B2 (en) | Free-cutting steel having excellent high temperature ductility | |
JP4348163B2 (ja) | 被削性に優れる鋼及びその製造方法 | |
KR100940715B1 (ko) | 피삭성 및 열간압연성이 우수한 환경친화형 무연 쾌삭강의제조방법 | |
US20050265886A1 (en) | Steel for machine structural use excellent in friability of chips | |
JP2922105B2 (ja) | 被削性の優れた低炭硫黄系快削鋼 | |
JP5474616B2 (ja) | 鍛造性に優れるフェライト系ステンレス快削鋼棒線 | |
JP2011184716A (ja) | 鍛造性に優れるマルテンサイト系ステンレス快削鋼棒線 | |
JPH07173573A (ja) | 超硬工具による被削性と内部品質にすぐれる快削鋼 | |
JPS59205453A (ja) | 快削鋼とその製造方法 | |
JP5583986B2 (ja) | 鍛造性に優れるオーステナイト系ステンレス快削鋼棒線 | |
KR100833034B1 (ko) | 고온연성이 우수한 환경친화형 무연 쾌삭강 및 그 제조방법 | |
JPH10158781A (ja) | 超硬工具寿命に優れた快削鋼 | |
US4061494A (en) | Free-cutting graphitic steel | |
JP4264174B2 (ja) | 切屑分断性に優れた機械構造用棒鋼およびその製法 | |
JP2001214240A (ja) | 被削性に優れた快削鋼およびその製法 | |
JP2671086B2 (ja) | 連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼 | |
JP7489811B2 (ja) | 非調質鍛造用鋼および非調質鍛造部品 |