JP2671086B2 - 連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼 - Google Patents
連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼Info
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- JP2671086B2 JP2671086B2 JP25325992A JP25325992A JP2671086B2 JP 2671086 B2 JP2671086 B2 JP 2671086B2 JP 25325992 A JP25325992 A JP 25325992A JP 25325992 A JP25325992 A JP 25325992A JP 2671086 B2 JP2671086 B2 JP 2671086B2
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- steel
- continuous casting
- machinability
- cutting
- casting method
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は連続鋳造法による塑性変
形能および被削性に優れた低炭硫黄系快削鋼に関するも
のである。
形能および被削性に優れた低炭硫黄系快削鋼に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】従来、連続鋳造法で硫黄系快削鋼を製造
する際の被削性改善方法については以下のものがある。
特公昭５９−１９１８２号公報では、％〔Ｓ〕／％
〔Ｃ〕／％〔Ｏ〕比を制限して、ブローホールの発生を
抑え、Ａｌ、Ｓｉ等の脱酸剤の添加や脱ガス処理を採用
しない方法が提案されている。
する際の被削性改善方法については以下のものがある。
特公昭５９−１９１８２号公報では、％〔Ｓ〕／％
〔Ｃ〕／％〔Ｏ〕比を制限して、ブローホールの発生を
抑え、Ａｌ、Ｓｉ等の脱酸剤の添加や脱ガス処理を採用
しない方法が提案されている。
【０００３】特開昭５９−２０５４５３号公報では、Ｓ
にＴｅ、ＰｂおよびＢｉを複合添加して、しかも短径と
長径をある値以上にすると共に長径／短径比が５以下の
ＭｎＳが全ＭｎＳの５０％以上を占める快削鋼の製造方
法が提案されている。特開昭６２−２３９７０号公報で
は、連続鋳造法による硫黄−鉛快削鋼でＣ、Ｍｎ、Ｐ、
Ｓ、Ｐｂ、Ｏ、Ｓｉ、Ａｌの濃度範囲を規定すると共
に、Ｍｎ硫化物系介在物の平均サイズや酸化物と結合し
ていない硫化物系介在物の割合を規定する快削鋼を提案
している。
にＴｅ、ＰｂおよびＢｉを複合添加して、しかも短径と
長径をある値以上にすると共に長径／短径比が５以下の
ＭｎＳが全ＭｎＳの５０％以上を占める快削鋼の製造方
法が提案されている。特開昭６２−２３９７０号公報で
は、連続鋳造法による硫黄−鉛快削鋼でＣ、Ｍｎ、Ｐ、
Ｓ、Ｐｂ、Ｏ、Ｓｉ、Ａｌの濃度範囲を規定すると共
に、Ｍｎ硫化物系介在物の平均サイズや酸化物と結合し
ていない硫化物系介在物の割合を規定する快削鋼を提案
している。
【０００４】本発明者らの経験では、ＭｎＳの短径、長
径や長径／短径比や、Ｍｎ硫化物系介在物の平均サイズ
や酸化物と結合していない硫化物系介在物の割合が、特
開昭５９−２０５４５３号公報や特開昭６２−２３９７
０号公報に記載されている条件を満足していても被削性
が良好でなかったり、逆にそれらの条件を満足していな
くても被削性が良好な場合があった。
径や長径／短径比や、Ｍｎ硫化物系介在物の平均サイズ
や酸化物と結合していない硫化物系介在物の割合が、特
開昭５９−２０５４５３号公報や特開昭６２−２３９７
０号公報に記載されている条件を満足していても被削性
が良好でなかったり、逆にそれらの条件を満足していな
くても被削性が良好な場合があった。
【０００５】特開昭６２−２０７５４７号公報および特
開昭６２−２０７５４８号公報に開示されている発明は
連続鋳造法における比水量を制限したり、連鋳機内で鋳
片を保温、加熱して鋳片の冷却速度の低減を図り、Ｍｎ
Ｓ粒を大型化することで被削性の改善を達成しようとし
ている。また、特開平２−１５５５４８号公報では、連
続鋳造の際のタンディッシュ溶鋼加熱度を１０℃以上と
すると共に鋳片断面内特定位置の冷却速度を特定値以下
に制御して被削性を改善する方法が示されている。
開昭６２−２０７５４８号公報に開示されている発明は
連続鋳造法における比水量を制限したり、連鋳機内で鋳
片を保温、加熱して鋳片の冷却速度の低減を図り、Ｍｎ
Ｓ粒を大型化することで被削性の改善を達成しようとし
ている。また、特開平２−１５５５４８号公報では、連
続鋳造の際のタンディッシュ溶鋼加熱度を１０℃以上と
すると共に鋳片断面内特定位置の冷却速度を特定値以下
に制御して被削性を改善する方法が示されている。
【０００６】上記特開昭６２−２０７５４７号公報、特
開昭６２−２０７５４８号公報および特開平２−１５５
５４８号公報に開示されている発明は、既設の連鋳機で
は設備上の制約から保温帯、加熱帯が設置できなかった
り、緩冷却は鋳片形状によってはバルジングを助長して
内部割れを発生し易くするため適用できない場合があ
る。
開昭６２−２０７５４８号公報および特開平２−１５５
５４８号公報に開示されている発明は、既設の連鋳機で
は設備上の制約から保温帯、加熱帯が設置できなかった
り、緩冷却は鋳片形状によってはバルジングを助長して
内部割れを発生し易くするため適用できない場合があ
る。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】連続鋳造法では各成分
濃度が均一で、そのため被削性を含めた鋼材の特性は均
一なものが得やすいが、一般に鋳片の断面サイズは鋼塊
に比べ小さく、ＭｎＳ系介在物が減少するため被削性が
低下してしまう。鋳片の断面サイズが小さいほど被削性
を確保する上で不利となる。
濃度が均一で、そのため被削性を含めた鋼材の特性は均
一なものが得やすいが、一般に鋳片の断面サイズは鋼塊
に比べ小さく、ＭｎＳ系介在物が減少するため被削性が
低下してしまう。鋳片の断面サイズが小さいほど被削性
を確保する上で不利となる。
【０００８】本発明は、被削性に優れ、しかも被削性等
鋼材特性のロット内変動が少ない連続鋳造法による快削
鋼を提供することを目的とするものである。
鋼材特性のロット内変動が少ない連続鋳造法による快削
鋼を提供することを目的とするものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者らは種々検討を
重ね、被削性に大きな影響を及ぼすＭｎ硫化物系介在物
の塑性変形能を適正に制御するといった視点から従来の
連続鋳造法による快削鋼に改良を加え、切削面の仕上面
粗さやドリル寿命等が良好な被削性の優れた快削鋼を開
発した。
重ね、被削性に大きな影響を及ぼすＭｎ硫化物系介在物
の塑性変形能を適正に制御するといった視点から従来の
連続鋳造法による快削鋼に改良を加え、切削面の仕上面
粗さやドリル寿命等が良好な被削性の優れた快削鋼を開
発した。
【００１０】即ち、連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼
において鋼中のＭｎ硫化物系介在物中のＦｅ含有量を調
整することでその塑性変形能を適正化して、これにより
構成刃先の生成、成長を抑制して切削仕上面粗さやドリ
ル寿命の改善を図るものであり、その要旨とするところ
は下記のとおりである。 （１） 重量で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍｎ：
０．５〜２．０％、Ｐ：０．０５〜０．１０％、Ｓ：
０．１５〜０．４０％、Ｏ：０．０１０〜０．０４０％
を基本成分とし、さらにＳｉを０．００３％以下、Ａｌ
を０．００９％以下に制限し、残部実質的にＦｅからな
り、かつＭｎ硫化物系介在物中の平均Ｆｅ含有量が０．
５〜１０％であることを特徴とする連続鋳造法による低
炭硫黄系快削鋼。
において鋼中のＭｎ硫化物系介在物中のＦｅ含有量を調
整することでその塑性変形能を適正化して、これにより
構成刃先の生成、成長を抑制して切削仕上面粗さやドリ
ル寿命の改善を図るものであり、その要旨とするところ
は下記のとおりである。 （１） 重量で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍｎ：
０．５〜２．０％、Ｐ：０．０５〜０．１０％、Ｓ：
０．１５〜０．４０％、Ｏ：０．０１０〜０．０４０％
を基本成分とし、さらにＳｉを０．００３％以下、Ａｌ
を０．００９％以下に制限し、残部実質的にＦｅからな
り、かつＭｎ硫化物系介在物中の平均Ｆｅ含有量が０．
５〜１０％であることを特徴とする連続鋳造法による低
炭硫黄系快削鋼。
【００１１】（２） 前項１記載の快削鋼にＰｂ、Ｂ
ｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上をそれらのトータ
ル重量で０．０１〜０．４０％含有させた連続鋳造法に
よる低炭硫黄系複合快削鋼。なお、Ｍｎ硫化物系介在物には、純粋なＭｎＳ以外に、
通常、ＭｎＳを主体として含み、ＭｎＳの他に本発明で
対象とするＦｅや他の硫化物形成元素、例えば、Ｃａ、
Ｔｉ、Ｚｒ等の硫化物がＭｎＳと固溶したり、結合して
共存している介在物や、やはり、ＭｎＳを主体として含
み、ＭｎＴｅのようにＳ以外の元素がＭｎと化合物を形
成し、ＭｎＳと固溶したり、結合して共存している介在
物が含まる。 また、Ｍｎ硫化物系介在物にＦｅを含有す
る状態とは、その硫化物系介在物にＦｅＳの形で固溶
し、（Ｍｎ，Ｆｅ，Ｘ）（Ｓ，Ｙ）として存在している
状態を意味する（Ｘ：Ｍｎ，Ｆｅ以外の硫化物形成元
素、Ｙ：Ｓ以外でＭｎと化合物を形成する元素）。
ｉ、Ｔｅのうち少なくとも１種類以上をそれらのトータ
ル重量で０．０１〜０．４０％含有させた連続鋳造法に
よる低炭硫黄系複合快削鋼。なお、Ｍｎ硫化物系介在物には、純粋なＭｎＳ以外に、
通常、ＭｎＳを主体として含み、ＭｎＳの他に本発明で
対象とするＦｅや他の硫化物形成元素、例えば、Ｃａ、
Ｔｉ、Ｚｒ等の硫化物がＭｎＳと固溶したり、結合して
共存している介在物や、やはり、ＭｎＳを主体として含
み、ＭｎＴｅのようにＳ以外の元素がＭｎと化合物を形
成し、ＭｎＳと固溶したり、結合して共存している介在
物が含まる。 また、Ｍｎ硫化物系介在物にＦｅを含有す
る状態とは、その硫化物系介在物にＦｅＳの形で固溶
し、（Ｍｎ，Ｆｅ，Ｘ）（Ｓ，Ｙ）として存在している
状態を意味する（Ｘ：Ｍｎ，Ｆｅ以外の硫化物形成元
素、Ｙ：Ｓ以外でＭｎと化合物を形成する元素）。
【００１２】
Ｃ：Ｃは、良好な仕上面粗さを確保する上で０．０５％
以上は必要であるが、０．１５％超ではパーライト組織
が多くなり、被削性が低下する。 Ｍｎ：Ｍｎは、熱間圧延時にＦｅＳの液膜脆化による熱
間加工性の低下に起因する表面割れの防止のため０．５
％以上が必要であるが、２．０％超ではマトリックスの
固溶Ｍｎ量が増大し、マトリックスが硬化するため被削
性が低下する。
以上は必要であるが、０．１５％超ではパーライト組織
が多くなり、被削性が低下する。 Ｍｎ：Ｍｎは、熱間圧延時にＦｅＳの液膜脆化による熱
間加工性の低下に起因する表面割れの防止のため０．５
％以上が必要であるが、２．０％超ではマトリックスの
固溶Ｍｎ量が増大し、マトリックスが硬化するため被削
性が低下する。
【００１３】Ｐ：Ｐは、仕上面粗さの改善のためには
０．０５％以上が必要であるが、０．１０％超では機械
的性質、冷間加工性が劣化する。 Ｓ：Ｓは、ＭｎＳを鋼中に生成させて仕上面粗さを改善
するには０．１５％以上が必要であるが、冷間加工性を
確保するには０．４０％以下でなければならない。
０．０５％以上が必要であるが、０．１０％超では機械
的性質、冷間加工性が劣化する。 Ｓ：Ｓは、ＭｎＳを鋼中に生成させて仕上面粗さを改善
するには０．１５％以上が必要であるが、冷間加工性を
確保するには０．４０％以下でなければならない。
【００１４】Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ：これらの元素は、切屑
破砕性を向上させると共に仕上面粗さを改善させるため
に添加され、トータル重量で０．０１％以上加えると被
削性改善が図れる。しかし、トータル重量で０．４０％
を超えると熱間加工性および面疲労特性が劣化する。 Ｏ：Ｏは、０．０１０％未満ではＭｎＳが小型化し、被
削性の劣化が大きいため０．０１０％以上が必要である
が、０．０４０％超では耐火物の溶損が激しく、溶損し
た耐火物が鋼中に混入すると被削性が低下し、またＣＯ
気泡の急激な発生による突沸現象が発生し、鋳造が困難
となる。
破砕性を向上させると共に仕上面粗さを改善させるため
に添加され、トータル重量で０．０１％以上加えると被
削性改善が図れる。しかし、トータル重量で０．４０％
を超えると熱間加工性および面疲労特性が劣化する。 Ｏ：Ｏは、０．０１０％未満ではＭｎＳが小型化し、被
削性の劣化が大きいため０．０１０％以上が必要である
が、０．０４０％超では耐火物の溶損が激しく、溶損し
た耐火物が鋼中に混入すると被削性が低下し、またＣＯ
気泡の急激な発生による突沸現象が発生し、鋳造が困難
となる。
【００１５】Ｓｉ、Ａｌ：Ｓｉが０．００３％、Ａｌが
０．００９％を超えると被削性に有害な硬質な酸化物で
あるＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 が顕著に増加し、被削性を害
するため、Ｓｉを０．００３％以下、Ａｌを０．００９
％以下にする必要がある。Ｍｎ硫化物系介在物中の平均
Ｆｅ含有量：切削面の仕上面粗さやドリル寿命は構成刃
先の生成状況に左右され、構成刃先が大きいと仕上面粗
さやドリル寿命は低下するが、この構成刃先の生成状況
にＭｎ硫化物系介在物の塑性変形能が深く関与してい
る。Ｍｎ硫化物系介在物中のＦｅ含有量はＭｎ硫化物系
介在物の塑性変形能を支配する因子でＦｅ含有量が高い
ほど塑性変形し易く、平均Ｆｅ含有量が０．５％を切る
とＭｎ硫化物系介在物の変形能が不足し、また平均Ｆｅ
含有量が１０％を超えると工具との摩擦により表層部の
Ｍｎ硫化物系介在物は容易に変形し伸びてしまうため、
工具先端の構成刃先生成域では構成刃先の生成、成長抑
制に十分な厚みを有せず、仕上面粗さやドリル寿命は低
下する。従って、良好な被削性を確保するにはＭｎ硫化
物系介在物中の平均Ｆｅ含有量を０．５〜１０％に制御
する必要がある。
０．００９％を超えると被削性に有害な硬質な酸化物で
あるＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 が顕著に増加し、被削性を害
するため、Ｓｉを０．００３％以下、Ａｌを０．００９
％以下にする必要がある。Ｍｎ硫化物系介在物中の平均
Ｆｅ含有量：切削面の仕上面粗さやドリル寿命は構成刃
先の生成状況に左右され、構成刃先が大きいと仕上面粗
さやドリル寿命は低下するが、この構成刃先の生成状況
にＭｎ硫化物系介在物の塑性変形能が深く関与してい
る。Ｍｎ硫化物系介在物中のＦｅ含有量はＭｎ硫化物系
介在物の塑性変形能を支配する因子でＦｅ含有量が高い
ほど塑性変形し易く、平均Ｆｅ含有量が０．５％を切る
とＭｎ硫化物系介在物の変形能が不足し、また平均Ｆｅ
含有量が１０％を超えると工具との摩擦により表層部の
Ｍｎ硫化物系介在物は容易に変形し伸びてしまうため、
工具先端の構成刃先生成域では構成刃先の生成、成長抑
制に十分な厚みを有せず、仕上面粗さやドリル寿命は低
下する。従って、良好な被削性を確保するにはＭｎ硫化
物系介在物中の平均Ｆｅ含有量を０．５〜１０％に制御
する必要がある。
【００１６】尚、平均Ｆｅ含有量は鋳造の際、１１００
℃以上の温度域の冷却速度を特定範囲にコントロールす
るか、ブルームやビレットの段階において加熱炉を用
い、１１００℃以上の温度で熱処理し、その際の加熱温
度と加熱時間を特定することにより、平均Ｆｅ含有量を
０．５〜１０％に制御できる。
℃以上の温度域の冷却速度を特定範囲にコントロールす
るか、ブルームやビレットの段階において加熱炉を用
い、１１００℃以上の温度で熱処理し、その際の加熱温
度と加熱時間を特定することにより、平均Ｆｅ含有量を
０．５〜１０％に制御できる。
【００１７】
【実施例】３５０ｍｍ×５６０ｍｍ断面のブルームに鋳
造し、ブルームを復熱炉で１１５０〜１２５０℃で９０
〜１２０分加熱後、分塊圧延し、ビレットに成形した。
そのビレットを棒鋼工場の加熱炉で７５０〜９００℃に
３０〜４０分保持後、８０φの棒鋼に圧延し、この棒鋼
により被削性を調査した。
造し、ブルームを復熱炉で１１５０〜１２５０℃で９０
〜１２０分加熱後、分塊圧延し、ビレットに成形した。
そのビレットを棒鋼工場の加熱炉で７５０〜９００℃に
３０〜４０分保持後、８０φの棒鋼に圧延し、この棒鋼
により被削性を調査した。
【００１８】被削性はプランジカットおよびドリル切削
で評価した。 プランジカット条件：工具：ＳＫＨ５７、切削速
度：８０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ、
２ｓｅｃ切削／５ｓｅｃ 非切削仕上面粗さはＪＩＳ Ｒｚで評価した。 ドリル穴開け条件：工具：ＳＫＨ９ １０φ、切削
速度：７０〜９０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３３ｍｍ／
ｒｅｖ、切削油：有り ドリル切削性は１０００ｍｍ穴開けするのに最大可能切
削速度ＶL,1000（ｍ／ｍｉｎ）で評価した。
で評価した。 プランジカット条件：工具：ＳＫＨ５７、切削速
度：８０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．０５ｍｍ／ｒｅｖ、
２ｓｅｃ切削／５ｓｅｃ 非切削仕上面粗さはＪＩＳ Ｒｚで評価した。 ドリル穴開け条件：工具：ＳＫＨ９ １０φ、切削
速度：７０〜９０ｍ／ｍｉｎ、送り：０．３３ｍｍ／
ｒｅｖ、切削油：有り ドリル切削性は１０００ｍｍ穴開けするのに最大可能切
削速度ＶL,1000（ｍ／ｍｉｎ）で評価した。
【００１９】Ｍｎ硫化物系介在物中の平均Ｆｅ含有量
は、８０φ棒鋼の切削部位対応位置よりサンプルを採取
し、Ｍｎ硫化物系介在物を無作為に１０〜２０個選び、
ＥＰＭＡでそのＦｅ含有量を求め、各サンプルのＦｅ含
有量の平均値を算出した。被削性調査結果を表１に示
す。
は、８０φ棒鋼の切削部位対応位置よりサンプルを採取
し、Ｍｎ硫化物系介在物を無作為に１０〜２０個選び、
ＥＰＭＡでそのＦｅ含有量を求め、各サンプルのＦｅ含
有量の平均値を算出した。被削性調査結果を表１に示
す。
【００２０】
【表１】
【００２１】Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅを添加しない本発明鋼は
表１のＮｏ．１〜３鋼であり、それに対応する比較鋼は
Ｎｏ．１１〜１３鋼である。さらに、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ
を添加する本発明鋼はＮｏ．４〜１０鋼で、その場合の
比較鋼はＮｏ．１４〜２０鋼である。Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ
を添加する鋼、しない鋼共に本発明鋼の方が比較鋼に比
べ仕上面粗さ、ドリル寿命は顕著に改善されており、本
発明鋼の方が被削性が優れてている。
表１のＮｏ．１〜３鋼であり、それに対応する比較鋼は
Ｎｏ．１１〜１３鋼である。さらに、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ
を添加する本発明鋼はＮｏ．４〜１０鋼で、その場合の
比較鋼はＮｏ．１４〜２０鋼である。Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅ
を添加する鋼、しない鋼共に本発明鋼の方が比較鋼に比
べ仕上面粗さ、ドリル寿命は顕著に改善されており、本
発明鋼の方が被削性が優れてている。
【００２２】Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅを添加しない本発明鋼と
それらを添加する比較鋼を比べると本発明鋼の被削性は
同等以上である。即ち、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅといった快削
性元素を添加する従来鋼と同等以上の被削性を有する快
削鋼がそれらの添加なしに製造できるようになり、その
分製造コストは低減できる。
それらを添加する比較鋼を比べると本発明鋼の被削性は
同等以上である。即ち、Ｐｂ、Ｂｉ、Ｔｅといった快削
性元素を添加する従来鋼と同等以上の被削性を有する快
削鋼がそれらの添加なしに製造できるようになり、その
分製造コストは低減できる。
【００２３】
【発明の効果】実施例からも明らかなように、本発明に
よれば、被削性に優れ、しかも被削性等鋼材特性のロッ
ト内変動が少ない連続鋳造法による快削鋼を提供するこ
とが可能であり、産業上の効果は極めて大きい。
よれば、被削性に優れ、しかも被削性等鋼材特性のロッ
ト内変動が少ない連続鋳造法による快削鋼を提供するこ
とが可能であり、産業上の効果は極めて大きい。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量で、Ｃ：０．０５〜０．１５％、Ｍ
ｎ：０．５〜２．０％、Ｐ：０．０５〜０．１０％、
Ｓ：０．１５〜０．４０％、Ｏ：０．０１０〜０．０４
０％を基本成分とし、さらにＳｉを０．００３％以下、
Ａｌを０．００９％以下に制限し、残部実質的にＦｅか
らなり、かつＭｎ硫化物系介在物中の平均Ｆｅ含有量が
０．５〜１０％であることを特徴とする連続鋳造法によ
る低炭硫黄系快削鋼。 - 【請求項２】 請求項１記載の快削鋼にＰｂ、Ｂｉ、Ｔ
ｅのうち少なくとも１種類以上をそれらのトータル重量
で０．０１〜０．４０％含有させた連続鋳造法による低
炭硫黄系複合快削鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25325992A JP2671086B2 (ja) | 1992-09-22 | 1992-09-22 | 連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25325992A JP2671086B2 (ja) | 1992-09-22 | 1992-09-22 | 連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06100978A JPH06100978A (ja) | 1994-04-12 |
| JP2671086B2 true JP2671086B2 (ja) | 1997-10-29 |
Family
ID=17248791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25325992A Expired - Lifetime JP2671086B2 (ja) | 1992-09-22 | 1992-09-22 | 連続鋳造法による低炭硫黄系快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2671086B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007046198A1 (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 被削性に優れた低炭素硫黄快削鋼 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1286045B1 (it) * | 1996-10-25 | 1998-07-07 | Lucchini Centro Ricerche E Svi | Acciaio a grano austenitico fine risolforato migliorato e relativo procedimento per ottenerlo |
| EP3540082A4 (en) * | 2016-11-10 | 2020-06-03 | Nippon Steel Corporation | SULFUR ADDITIVE FOR STEEL MELT AND METHOD FOR PRODUCING STEEL WITH ADDED SULFUR |
-
1992
- 1992-09-22 JP JP25325992A patent/JP2671086B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2007046198A1 (ja) * | 2005-10-17 | 2007-04-26 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | 被削性に優れた低炭素硫黄快削鋼 |
| CN101268208B (zh) * | 2005-10-17 | 2011-05-25 | 株式会社神户制钢所 | 切削加工性优异的低碳硫易切削钢 |
| US8052925B2 (en) | 2005-10-17 | 2011-11-08 | Kobe Steel, Ltd. | Low carbon resulfurized free-machining steel having high machinability |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06100978A (ja) | 1994-04-12 |
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