JPS5953716A - ポリエステル繊維の延伸法 - Google Patents
ポリエステル繊維の延伸法Info
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- JPS5953716A JPS5953716A JP57164044A JP16404482A JPS5953716A JP S5953716 A JPS5953716 A JP S5953716A JP 57164044 A JP57164044 A JP 57164044A JP 16404482 A JP16404482 A JP 16404482A JP S5953716 A JPS5953716 A JP S5953716A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は寸法安定性及び耐疲労−性の改善された品強力
ポリエステル繊維の製造方法（・こ関し、特に高速直接
紡糸延伸を安定に行ない、ｍｌ記特徴を有するポリエス
テル繊維を効率的１こ製造するための延伸法に関するも
のである。ポリエステＪＶ、特ｅこポリエチレンテレフ
タレートを溶融紡出して冷却固化後の紡出糸を多段延伸
する際延伸中の単糸切れを防ぐために冥質的に延伸が生
じるｉ、Ｏｇ／ｄ以上の張力下で被延伸糸に高速流体に
よる交絡集束処理を付与しながら延伸を行なうことは公
知である（特開昭５４−５５６２Ｑ号公報）。
ポリエステル繊維の製造方法（・こ関し、特に高速直接
紡糸延伸を安定に行ない、ｍｌ記特徴を有するポリエス
テル繊維を効率的１こ製造するための延伸法に関するも
のである。ポリエステＪＶ、特ｅこポリエチレンテレフ
タレートを溶融紡出して冷却固化後の紡出糸を多段延伸
する際延伸中の単糸切れを防ぐために冥質的に延伸が生
じるｉ、Ｏｇ／ｄ以上の張力下で被延伸糸に高速流体に
よる交絡集束処理を付与しながら延伸を行なうことは公
知である（特開昭５４−５５６２Ｑ号公報）。
この方法は単糸切れ防止のためにはすぐれた方法ではあ
るが、ポリエステルを、溶融紡出して冷却固化後の紡出
糸を１５００ ｍ／ｍｉｎ以上の引取速度で引取って得
られた複屈折２５×１０″−１以上、密度１５５８以上
の特定の未延伸糸の多段延伸に上記の張力１．０ｇ以上
を適用してみると糸切れの防止は必ずしも十分ではない
。
るが、ポリエステルを、溶融紡出して冷却固化後の紡出
糸を１５００ ｍ／ｍｉｎ以上の引取速度で引取って得
られた複屈折２５×１０″−１以上、密度１５５８以上
の特定の未延伸糸の多段延伸に上記の張力１．０ｇ以上
を適用してみると糸切れの防止は必ずしも十分ではない
。
そこで本発明者らは上記特定の方法で得られた未延伸糸
を紡糸後直ちに延伸する、いわゆる直接紡糸延伸法ｔこ
おけ゛る糸切れの防止が可能な延伸法を確立する目的で
鋭意検討した結果、次の手段が有効であるという事実を
見い出すに到った。
を紡糸後直ちに延伸する、いわゆる直接紡糸延伸法ｔこ
おけ゛る糸切れの防止が可能な延伸法を確立する目的で
鋭意検討した結果、次の手段が有効であるという事実を
見い出すに到った。
即ち、ポリエステルを溶融紡出して冷却固化後の紡出糸
を１５００ ｍ／ｍｉ、ｎ以上の引取速度で引取って得
られた複屈折２５ｘ１０’以上、密度１．３５８以上の
未延伸糸を引続いて多段延伸するに際し、前記未延伸糸
ｅこ延伸張力が０２乃至１０ｇ／ｄ未満作用している１
対の延伸ロール間で前記未延伸糸を高速流体による交絡
集束処理しながら１段目の延伸を行ない、連続して５５
００ ｍ７分以上の延伸速度で２段目以降の延伸を行な
うことによって前記の目的が達成されるのである。
を１５００ ｍ／ｍｉ、ｎ以上の引取速度で引取って得
られた複屈折２５ｘ１０’以上、密度１．３５８以上の
未延伸糸を引続いて多段延伸するに際し、前記未延伸糸
ｅこ延伸張力が０２乃至１０ｇ／ｄ未満作用している１
対の延伸ロール間で前記未延伸糸を高速流体による交絡
集束処理しながら１段目の延伸を行ない、連続して５５
００ ｍ７分以上の延伸速度で２段目以降の延伸を行な
うことによって前記の目的が達成されるのである。
以下具体的に図面を参照しながら本発明法を詳述する。
なお第１図は本発明法の一実施態様が適用される工程図
であり、第２図は父絡集束処理装置の正面図である。
であり、第２図は父絡集束処理装置の正面図である。
本発明の高速直接紡糸延伸法ｔこ供する複屈折２５ Ｘ
１０−”以上、密度１５５８以上のポリエステル未延
伸糸は次の方法によって得られる。
１０−”以上、密度１５５８以上のポリエステル未延
伸糸は次の方法によって得られる。
（１） ポリエステルポリマを溶融して、紡糸口金Ｑ
ｌ）から紡糸し、紡出糸（Ｙｌを得ること、（２）
前記紡糸口金直下には５〜ｉｏａＣｍ、通常は５〜５０
ｃ１Ｈの加熱筒＠をとつつけ、ポリマの融点以上、４０
０°Ｃ以下に加熱された加熱筒内雰囲気０３中に、前記
紡出糸を通過させたのち、直ちに１０〜５０℃の冷風α
Ｑを吹きつけて冷却固化させること、（３） 冷却固
化した糸条に油剤を付与したのち１５００ｍ／分以上、
通常は１５００〜５０００ ｍ７分の表面速度で回転す
る引取ロー３０句で前記糸条を引取ることによって得ら
れる。
ｌ）から紡糸し、紡出糸（Ｙｌを得ること、（２）
前記紡糸口金直下には５〜ｉｏａＣｍ、通常は５〜５０
ｃ１Ｈの加熱筒＠をとつつけ、ポリマの融点以上、４０
０°Ｃ以下に加熱された加熱筒内雰囲気０３中に、前記
紡出糸を通過させたのち、直ちに１０〜５０℃の冷風α
Ｑを吹きつけて冷却固化させること、（３） 冷却固
化した糸条に油剤を付与したのち１５００ｍ／分以上、
通常は１５００〜５０００ ｍ７分の表面速度で回転す
る引取ロー３０句で前記糸条を引取ることによって得ら
れる。
前記ポリエステルポリマは分子鎖の繰返し構造単位の９
０モノＶ％以上、好ましくは９５モル％以上がエチレン
テレフタレート単位であるポリエステルからなる。かか
るポリエステＩＶとし「 ではテレフタル酸及びエチレングリコール、エチレンオ
キサイド成分の他に、インフタル酸、フタル酸、ナフタ
レンジカルボン酸、ジフェニルシカ／Ｌ／ ホン酸等の
芳香族ジカルボン酸、プロピレングリコ−Ｗ、ブチレン
グリコ−７し等のジオール成分が共重合させた共重合ポ
リマや後者の成分、または前者の成分と後者の成分から
得られたポリマをポリエチレンテレフタレートに溶融混
合した混合ポリマ等がある。
０モノＶ％以上、好ましくは９５モル％以上がエチレン
テレフタレート単位であるポリエステルからなる。かか
るポリエステＩＶとし「 ではテレフタル酸及びエチレングリコール、エチレンオ
キサイド成分の他に、インフタル酸、フタル酸、ナフタ
レンジカルボン酸、ジフェニルシカ／Ｌ／ ホン酸等の
芳香族ジカルボン酸、プロピレングリコ−Ｗ、ブチレン
グリコ−７し等のジオール成分が共重合させた共重合ポ
リマや後者の成分、または前者の成分と後者の成分から
得られたポリマをポリエチレンテレフタレートに溶融混
合した混合ポリマ等がある。
ポリマの固有粘度（工Ｖ）は０８〜１５０のものが好ま
しい。該ポリマな本発明のプロセスで紡糸延伸した繊維
の工Ｖは０４８〜１．２５であり、この時本発明繊維の
特徴である高強度及び高耐疲労性が得られる。
しい。該ポリマな本発明のプロセスで紡糸延伸した繊維
の工Ｖは０４８〜１．２５であり、この時本発明繊維の
特徴である高強度及び高耐疲労性が得られる。
また、口金直下に前記加熱筒をとりつけ、加熱筒内雰囲
気中に前記紡出糸条を通過させることは、本発明の中間
配向繊維の均一性を向上させ、延伸性を；％めるのｅｌ
！：顕著な効果を有する。
気中に前記紡出糸条を通過させることは、本発明の中間
配向繊維の均一性を向上させ、延伸性を；％めるのｅｌ
！：顕著な効果を有する。
ｌ：ｉｉＪ記複屈折（△ｎ）及び密度（ρ）は次の方法
で４１り定した値である。
で４１り定した値である。
ン夏カ月折 （△ｎ ） ：
ニコン（株）製ＸＴＰ−１１型偏光顕微鏡を用い、ナｌ
−’ＪウムランプＤｆｌｌｉ！を光源とし、通常のベレ
ツクコンペンセータ法によってＭｌｌ 定Ｌ タ。
−’ＪウムランプＤｆｌｌｉ！を光源とし、通常のベレ
ツクコンペンセータ法によってＭｌｌ 定Ｌ タ。
密度：
四塩化炭素を重液ｎ−ペタンを軽液として作製した密度
勾配管を用い、２５℃で測定した。
勾配管を用い、２５℃で測定した。
前記方法ｔこよって得られた比較的高複屈折、高密度の
ポリエステル未延伸糸を高速の引取ロー）しくＩＦＲ＋
１８）で引取ったのち、一旦捲取ることなく連続して延
伸する。ＩＰＲＱｌは１００℃以下に加熱又は非加熱の
まま用いる。
ポリエステル未延伸糸を高速の引取ロー）しくＩＦＲ＋
１８）で引取ったのち、一旦捲取ることなく連続して延
伸する。ＩＰＲＱｌは１００℃以下に加熱又は非加熱の
まま用いる。
給糸ローラ（２ＦＲｉ １９ ）はポリエステｌしのガ
ラス転移点温度（Ｔｇ）〜１５０℃、好ましくは８０〜
１００℃に加熱される。ＩＦＲθ枠と２ＦＲＱＱ間では
実質的な延伸が生じない０〜５％のストレッチをかける
。これは引取糸を引続く延伸工程に安定に供給する効果
を有するが、２ Ｆ ＲＱｔｌｌは省略される場合もあ
る。２ ＦＲＱ！Ｊと８０〜１５０℃、好ましくは８０
〜１２０’Ｃに加熱された第１延伸ロー−＋（ＩＴＩＲ
；２０ ）との間（２ＦＲ０１を省略する場合はＩＦＥ
Ｑ樽とｊＤＲ（２りの間、以下同じ）で１段めの延伸な
行なう。延伸比は１２０〜２００、好ましくは１．３０
〜１．７０であり、この時ｚＦｎＨとＩＤＲ（２０）間
に作用する延伸張力は０２ないし１０ｇ ／ ｃ１未満
、好ましくは０３〜０．６ｇ／ｄである。
ラス転移点温度（Ｔｇ）〜１５０℃、好ましくは８０〜
１００℃に加熱される。ＩＦＲθ枠と２ＦＲＱＱ間では
実質的な延伸が生じない０〜５％のストレッチをかける
。これは引取糸を引続く延伸工程に安定に供給する効果
を有するが、２ Ｆ ＲＱｔｌｌは省略される場合もあ
る。２ ＦＲＱ！Ｊと８０〜１５０℃、好ましくは８０
〜１２０’Ｃに加熱された第１延伸ロー−＋（ＩＴＩＲ
；２０ ）との間（２ＦＲ０１を省略する場合はＩＦＥ
Ｑ樽とｊＤＲ（２りの間、以下同じ）で１段めの延伸な
行なう。延伸比は１２０〜２００、好ましくは１．３０
〜１．７０であり、この時ｚＦｎＨとＩＤＲ（２０）間
に作用する延伸張力は０２ないし１０ｇ ／ ｃ１未満
、好ましくは０３〜０．６ｇ／ｄである。
そして２ Ｆ ＲＱｆＪとＩＤＨ（２０）の任意の位置
（・こ流体交絡処理装置（２４）をとりつけ、高速流体
を吹きつけ交絡集束処理を行なう。
（・こ流体交絡処理装置（２４）をとりつけ、高速流体
を吹きつけ交絡集束処理を行なう。
次いて１ ＤＲ（２０）と、２６０〜２６０℃に加熱さ
れた第２延伸ローラ（２ＤＲ＋２１）との間で１．１〜
１６０、好ましくは１２〜１５０倍て２段目の延伸を行
なう。この時Ｔ Ｄ Ｒ（２０）と２ＤＢ（２１）間ｅ
こ作用する延伸張力は１０〜４０ｇ ／ ｄである。又
前記２ Ｆ ＲＱｆ）〜ｊ Ｉ） Ｒ（２０）間と同様
１ Ｄ Ｒ（２０）と２ＤＲ（２１）の任意の位置に流
体交絡処理装置（２４’）をとりつけ、高速流体を噴き
つけ、交絡集束処理を行なう場合もある。総合延伸比（
ｉ ＦＲ（１８） ／ ２１〕Ｅ （２１） ）は１７
〜３０倍てあり、２ Ｄ Ｒ（２０）の速度は５５００
ｍ／分以上、通常は４０００ ｍ７分以上の高速度であ
る。
れた第２延伸ローラ（２ＤＲ＋２１）との間で１．１〜
１６０、好ましくは１２〜１５０倍て２段目の延伸を行
なう。この時Ｔ Ｄ Ｒ（２０）と２ＤＢ（２１）間ｅ
こ作用する延伸張力は１０〜４０ｇ ／ ｄである。又
前記２ Ｆ ＲＱｆ）〜ｊ Ｉ） Ｒ（２０）間と同様
１ Ｄ Ｒ（２０）と２ＤＲ（２１）の任意の位置に流
体交絡処理装置（２４’）をとりつけ、高速流体を噴き
つけ、交絡集束処理を行なう場合もある。総合延伸比（
ｉ ＦＲ（１８） ／ ２１〕Ｅ （２１） ）は１７
〜３０倍てあり、２ Ｄ Ｒ（２０）の速度は５５００
ｍ／分以上、通常は４０００ ｍ７分以上の高速度であ
る。
前記方法による２段延伸後、連続して２ＤＲ（２１）と
、２４０℃以下の温度に加熱又は非加熱の張力調整ロー
ラ（ＦｔＲ； ２２ ）との間て１０％未浜の弛緩又は
５％以下の緊張を与えてから捲＠機（２５）で捲取る。
、２４０℃以下の温度に加熱又は非加熱の張力調整ロー
ラ（ＦｔＲ； ２２ ）との間て１０％未浜の弛緩又は
５％以下の緊張を与えてから捲＠機（２５）で捲取る。
本発明のボリエヌテ）Ｖ繊維を安定に製造する為に重要
なことは２ＦＲＱｌと１ｎ Ｒ（２０）間における高速
流体ｔこよる交絡集束処理の適用である。
なことは２ＦＲＱｌと１ｎ Ｒ（２０）間における高速
流体ｔこよる交絡集束処理の適用である。
２ Ｆ Ｂ （＋！Ｊと１ Ｄ Ｈ（２０）間で該交絡
集束処理をした場合の効果は顕著であるが、更に１ｎ
Ｒ（２０）と２ Ｄ Ｉ（（２＋）間でも併用処理した
場合、その効果は一層大きくなる。
集束処理をした場合の効果は顕著であるが、更に１ｎ
Ｒ（２０）と２ Ｄ Ｉ（（２＋）間でも併用処理した
場合、その効果は一層大きくなる。
交絡集束処理（・こ用いる流体交絡処理装置は通常の繊
維相 をインターレーヌさせるもの、例えば特公昭３６
−１２２５０号や特公昭４９−４１１５１号公報で開示
されている種々の噴射装置を使用できるが糸通しが容易
な後者が好ましい。第２図に流体交絡処理装置（２４）
の、正面からみた図面が描かれている。
維相 をインターレーヌさせるもの、例えば特公昭３６
−１２２５０号や特公昭４９−４１１５１号公報で開示
されている種々の噴射装置を使用できるが糸通しが容易
な後者が好ましい。第２図に流体交絡処理装置（２４）
の、正面からみた図面が描かれている。
流体交絡処理装置に供給する高速流体は圧空又は閤温の
加熱流体例えば過熱蒸気を用いることもできる。糸条に
交絡処理を行なう方法は例えば特公昭４８−９８１４５
号公報で提案されているような、未延伸状態及び捲＠直
前でそれぞれ交絡を与える方法、特開昭５２−１２４９
２２号公報で提案されているような、延伸時に発生した
破断フィラメントの破断部の先端を任意のフィラメント
群に交絡させる方法、あるいは特開昭５４−５５６２０
号公報の如く、延伸時に切断した単糸が延伸ロールシこ
捲きつき、全糸切れを誘発するのを防ぐ目的で施される
交絡処理方法等がある。
加熱流体例えば過熱蒸気を用いることもできる。糸条に
交絡処理を行なう方法は例えば特公昭４８−９８１４５
号公報で提案されているような、未延伸状態及び捲＠直
前でそれぞれ交絡を与える方法、特開昭５２−１２４９
２２号公報で提案されているような、延伸時に発生した
破断フィラメントの破断部の先端を任意のフィラメント
群に交絡させる方法、あるいは特開昭５４−５５６２０
号公報の如く、延伸時に切断した単糸が延伸ロールシこ
捲きつき、全糸切れを誘発するのを防ぐ目的で施される
交絡処理方法等がある。
本発明の交絡集束処理の特徴は第１に前記処理の適用に
よって単糸切れが著しく減少する点に於て上記公知の方
法と異なる。本発明の高速直接紡糸延伸に於て前記交絡
集束処理を適用した場合の」二記効果は延伸ロール上で
の糸ゆれが殆んどなくなることと対応している。又わず
かに発生するかも知れない切断単糸は集束したフィラメ
ン１−束として挙動する為、ロール上べの捲付きもなく
、全糸切断は殆んど生じない。
よって単糸切れが著しく減少する点に於て上記公知の方
法と異なる。本発明の高速直接紡糸延伸に於て前記交絡
集束処理を適用した場合の」二記効果は延伸ロール上で
の糸ゆれが殆んどなくなることと対応している。又わず
かに発生するかも知れない切断単糸は集束したフィラメ
ン１−束として挙動する為、ロール上べの捲付きもなく
、全糸切断は殆んど生じない。
第２に従って単糸切れが発生ずる以前に前記流体処理を
行なうことを特徴とする。即ち、交絡処理は延、伸張力
が０．２ないし１．０ｇ／ｄ未満となる１段目の延伸、
即ち２Ｆ１’（〜ＩＤＲ間で行なうのが最も効果的であ
る。また１段目の延伸時処理に加え、２段目の延伸、即
ちｉＤＲ〜２ＤＲ間でも処理を行なう場合は、最も荷酷
な延伸が行なわれる位置、即ち延伸完了点が２ＤＲ」二
になるような延伸条件下に於て効果がある。
行なうことを特徴とする。即ち、交絡処理は延、伸張力
が０．２ないし１．０ｇ／ｄ未満となる１段目の延伸、
即ち２Ｆ１’（〜ＩＤＲ間で行なうのが最も効果的であ
る。また１段目の延伸時処理に加え、２段目の延伸、即
ちｉＤＲ〜２ＤＲ間でも処理を行なう場合は、最も荷酷
な延伸が行なわれる位置、即ち延伸完了点が２ＤＲ」二
になるような延伸条件下に於て効果がある。
上記効果を大きくする為、延伸ロールの温度はＩＤＲを
比較的低めにし、２ＤＲを高温に設定することが好まし
い。
比較的低めにし、２ＤＲを高温に設定することが好まし
い。
第５に延伸時に切断した単糸を糸条束に交絡させるもの
でなく、集束及び糸道の安定化を目的としたものである
から、その交絡の程度は延伸後の繊維で例えばＣＦ値が
１０５〜３０、好ましくは１．１〜２．５の比較的緩い
交絡処理が好ましい。高絡度を置くするとかえって延伸
性が低下し、強伸度特性が低下する。尚、ＣＦ″組とは
糸条のフィラメント間に単糸デニール値木目当ノ荷重（
１０００デニール １９６フイラメントの場合の単糸デ
ニールは５２デニールなので５２ｇ）をとりつけたフッ
クをさし込んで落下させた時の落下長（α）の逆数を１
００倍した値である。
でなく、集束及び糸道の安定化を目的としたものである
から、その交絡の程度は延伸後の繊維で例えばＣＦ値が
１０５〜３０、好ましくは１．１〜２．５の比較的緩い
交絡処理が好ましい。高絡度を置くするとかえって延伸
性が低下し、強伸度特性が低下する。尚、ＣＦ″組とは
糸条のフィラメント間に単糸デニール値木目当ノ荷重（
１０００デニール １９６フイラメントの場合の単糸デ
ニールは５２デニールなので５２ｇ）をとりつけたフッ
クをさし込んで落下させた時の落下長（α）の逆数を１
００倍した値である。
測定は１００回繰り返し、上下２０％づつを省き、残り
６０％を平均して求めた値である。
６０％を平均して求めた値である。
以上、前記構成による本発明の交絡集束処理を採用する
ことによって高速直接紡糸延伸時（こ著しく発生する単
糸切れやそれ（こよって誘発される全糸切断が極端に減
少する。その結果ポリエステル繊維、特に多糸条太デニ
ーｌし糸を工業的に製造する際ｅこ、製糸収率の向」二
と高品質糸が達成される。
ことによって高速直接紡糸延伸時（こ著しく発生する単
糸切れやそれ（こよって誘発される全糸切断が極端に減
少する。その結果ポリエステル繊維、特に多糸条太デニ
ーｌし糸を工業的に製造する際ｅこ、製糸収率の向」二
と高品質糸が達成される。
尚、上記方法によって得られた原糸は次の特徴を有する
。
。
（イ）乾熱収縮率 ８≧△Ｓ１≧２％
（ロ） 初期引張抵抗層 １３０≧Ｍｉ≧９０６／ｄ
（ハ）強度 １０．０２ Ｔ ／ Ｄ −ｉ＝ ７．５
ｇ ／ ｄ（ニ）伸度 １５０≧Ｅ≧９０％ ０て）複屈折 １９０ｘ１０”≧△ｎ≧１６０Ｘ１０−
”本発明繊維はタイヤコードとして用し・た時、寸法安
定性及び耐疲労性のすぐれた特徴を活力箋し、特をこラ
ジアルタイヤに適用した時有用な性能を発揮する。これ
は処理コードのモジュラスを高く設計しても寸法安定性
が保持さＪする力為らである。
（ハ）強度 １０．０２ Ｔ ／ Ｄ −ｉ＝ ７．５
ｇ ／ ｄ（ニ）伸度 １５０≧Ｅ≧９０％ ０て）複屈折 １９０ｘ１０”≧△ｎ≧１６０Ｘ１０−
”本発明繊維はタイヤコードとして用し・た時、寸法安
定性及び耐疲労性のすぐれた特徴を活力箋し、特をこラ
ジアルタイヤに適用した時有用な性能を発揮する。これ
は処理コードのモジュラスを高く設計しても寸法安定性
が保持さＪする力為らである。
一方モジュラヌを比較的低く設計して、耐疲労性のすぐ
れた特徴を活かし、バイアスタイヤに用いてもよい性能
が得られる。
れた特徴を活かし、バイアスタイヤに用いてもよい性能
が得られる。
又、タイヤコードのみならず、寸法安定性、耐久性、特
（こ屈曲疲労性、耐熱性が要求される用途、例えばＶ−
ベルト、搬送用ベルト等のコ。
（こ屈曲疲労性、耐熱性が要求される用途、例えばＶ−
ベルト、搬送用ベルト等のコ。
ム補強用繊維としても有用される。
以下、実施例によって本発明を詳述する。
実施例１
１Ｖｔ２６．カルボキシル末ｉ基濃度１７．５７１０’
ｇのポリエチレンテレフタレートチ゛ツブをエクス）／
レーダ型紡糸機で溶融紡糸した。
ｇのポリエチレンテレフタレートチ゛ツブをエクス）／
レーダ型紡糸機で溶融紡糸した。
紡糸温度は２′１８℃、口金（１υは孔径ｏ、 ６ ｍ
φ、孔数は孔数は１９２ −／し、吐出量は５８５ｇ／
分である。口金直下には長さ７０頭、温度５００℃に加
熱制御された加熱筒０２をとりつけた。口金から紡出さ
れた糸条は前記加熱筒内雰囲気中を通過させたのち、直
ちに２り゛Ｌつの冷風で冷却し、２２５０ ｍ７分の紡
糸速度で引取った。第１図に於て８０℃に加熱されたＩ
ＦＲＱ８）で引取った未延伸糸の複屈折は５ Ｂ３Ｘ
１０ ’、密度は１．５５０であった。ｉＦＲ引取糸は
連続して９０℃の２ＦＲＱｌとの間で５％のストレッチ
をかけ、次いで１００°Ｃの１’Ｄ Ｒ（２０）との間
で１．６０倍の延伸比で１段目の延伸を行なったのち、
２５０℃の２ＤＦｔ（２１）との間で１．４４で２段め
の延伸をした。総合延伸比２５０倍、２ＤＲ速／ｊｉ５
１７５ｍ／分、延伸後は２ＤＲと非加熱のＲＩ’ｌ （
２２）との間で２％のりラックスを与えたのち、捲取機
（２３）で捲取った。２ＤＲの速度は５６００ ｍ７分
である。
φ、孔数は孔数は１９２ −／し、吐出量は５８５ｇ／
分である。口金直下には長さ７０頭、温度５００℃に加
熱制御された加熱筒０２をとりつけた。口金から紡出さ
れた糸条は前記加熱筒内雰囲気中を通過させたのち、直
ちに２り゛Ｌつの冷風で冷却し、２２５０ ｍ７分の紡
糸速度で引取った。第１図に於て８０℃に加熱されたＩ
ＦＲＱ８）で引取った未延伸糸の複屈折は５ Ｂ３Ｘ
１０ ’、密度は１．５５０であった。ｉＦＲ引取糸は
連続して９０℃の２ＦＲＱｌとの間で５％のストレッチ
をかけ、次いで１００°Ｃの１’Ｄ Ｒ（２０）との間
で１．６０倍の延伸比で１段目の延伸を行なったのち、
２５０℃の２ＤＦｔ（２１）との間で１．４４で２段め
の延伸をした。総合延伸比２５０倍、２ＤＲ速／ｊｉ５
１７５ｍ／分、延伸後は２ＤＲと非加熱のＲＩ’ｌ （
２２）との間で２％のりラックスを与えたのち、捲取機
（２３）で捲取った。２ＤＲの速度は５６００ ｍ７分
である。
２１−’Ｒと１１）Ｒ間及びｉＤＲと２ＤＲ間の延伸張
力はそれぞれｏ、ｓｇ／ａ及び３．０ｇ／ｄてあったが
、それらローラ間に第２図に示す如き交絡集束処理装置
（２４，２４つを設置し処理した。処理装置は第２図に
示したものを用い、その寸法は内径ｂ＝１０ｍφ、吐出
孔径ｃ 、＝ １．２ ｒｔｍφ、流体供給管通路内径
ｄ＝５Ｍφである。該処理装置ｔこ導入する圧空圧力を
種々変えて交絡集束処理をし、延伸性及び糸質に及ぼす
効果を調べ第１表の結果を得た。延伸性は糸切れ回数及
びＦｔＲ上での単糸切れ回数を検知して評価した。
力はそれぞれｏ、ｓｇ／ａ及び３．０ｇ／ｄてあったが
、それらローラ間に第２図に示す如き交絡集束処理装置
（２４，２４つを設置し処理した。処理装置は第２図に
示したものを用い、その寸法は内径ｂ＝１０ｍφ、吐出
孔径ｃ 、＝ １．２ ｒｔｍφ、流体供給管通路内径
ｄ＝５Ｍφである。該処理装置ｔこ導入する圧空圧力を
種々変えて交絡集束処理をし、延伸性及び糸質に及ぼす
効果を調べ第１表の結果を得た。延伸性は糸切れ回数及
びＦｔＲ上での単糸切れ回数を検知して評価した。
延伸張力が０．５ｇ／ｄかかつている２ＦＲとｉＤＲ間
で交絡集束処理を施した効果が大きく、延伸張力３．０
ｇ／ｄのかかつているｉＤＩ’ｌと２ＤＲ間で交絡処理
を施した効果は小さかった。また２ＦＲとＩ Ｄ Ｒｌ
ｌｊ］ ｆこ加え、１］’）Ｒと２１’ｌＲ間でも同時
に処理した時は一層効果的であった。延伸性のよい時は
糸質も良好であった。
で交絡集束処理を施した効果が大きく、延伸張力３．０
ｇ／ｄのかかつているｉＤＩ’ｌと２ＤＲ間で交絡処理
を施した効果は小さかった。また２ＦＲとＩ Ｄ Ｒｌ
ｌｊ］ ｆこ加え、１］’）Ｒと２１’ｌＲ間でも同時
に処理した時は一層効果的であった。延伸性のよい時は
糸質も良好であった。
第１図は本発明の工程図を示す。第２図は交絡集束処理
装置の正面図を示す。 ０リ スピンブロック θυ 口金 Ｏり 加熱筒 ０３ 加熱筒内雰囲気 θ→ 冷却筒 ＯＧ 冷風 θＱ チムニ−ダクト Ｙ 糸条 ０η オイリングローラ θ枠 引取ローラ（ＩＦＲ） ＯＩ 供給ローラ（２ＦＲ’） 翰 第１延伸ローラ（Ｉ ＤＲ） （２１） 第２延伸ローラ（’２ＤＲ）（２２）
張力調整ローラ（ＲＲ）（２６） 捲取機 （２４，２４’） 交絡集束処理装置＝７３− 第１図
装置の正面図を示す。 ０リ スピンブロック θυ 口金 Ｏり 加熱筒 ０３ 加熱筒内雰囲気 θ→ 冷却筒 ＯＧ 冷風 θＱ チムニ−ダクト Ｙ 糸条 ０η オイリングローラ θ枠 引取ローラ（ＩＦＲ） ＯＩ 供給ローラ（２ＦＲ’） 翰 第１延伸ローラ（Ｉ ＤＲ） （２１） 第２延伸ローラ（’２ＤＲ）（２２）
張力調整ローラ（ＲＲ）（２６） 捲取機 （２４，２４’） 交絡集束処理装置＝７３− 第１図
Claims (1)
- ポリエステｌしを溶融紡出して冷却固化後の紡出糸を１
５００ ｍ／ｍｉｎ以上の引取速度で引取って得られた
複屈折２５ｘｉＯ’以上、密度１６３８以上の未延伸糸
を引続いて多段延伸するに際し、前記未延伸糸に延伸張
力が０２乃至１．０ｇ／ｄ未満作用している１対の延伸
ロール間で前記未延伸糸を高速流体による交絡集束処理
しながら１段目の延伸を行ない、連続して５ｙ５（］Ｏ
ｍ／分以上の延伸速度で２段目以降の延伸を行なうこと
を特徴とするポリエステル繊維の延伸法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57164044A JPS5953716A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | ポリエステル繊維の延伸法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP57164044A JPS5953716A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | ポリエステル繊維の延伸法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953716A true JPS5953716A (ja) | 1984-03-28 |
| JPH0532492B2 JPH0532492B2 (ja) | 1993-05-17 |
Family
ID=15785730
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP57164044A Granted JPS5953716A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | ポリエステル繊維の延伸法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953716A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6147816A (ja) * | 1984-08-13 | 1986-03-08 | Toray Ind Inc | ポリエステル繊維の製造法 |
| JPH01201519A (ja) * | 1988-02-03 | 1989-08-14 | Toyobo Co Ltd | エチレンテレフタレート系ポリエステル繊維の製造法 |
| WO1994011550A1 (en) * | 1992-11-10 | 1994-05-26 | Toray Industries, Inc. | Method and apparatus for producing polyester fiber |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4712889A (ja) * | 1970-12-18 | 1972-06-29 | ||
| JPS4898143A (ja) * | 1972-03-28 | 1973-12-13 | ||
| JPS52124922A (en) * | 1976-04-08 | 1977-10-20 | Toray Ind Inc | Multifilament yarns and production thereof |
| JPS531367A (en) * | 1976-06-28 | 1978-01-09 | Kunio Hayashi | Oil and water separator |
| JPS5358032A (en) * | 1976-10-26 | 1978-05-25 | Celanese Corp | Manufacture of high strength improved polyester filament having especially stable internal structure |
| JPS5455620A (en) * | 1977-10-11 | 1979-05-02 | Toray Ind Inc | Drawing of synthetic fiber |
| JPS56140116A (en) * | 1980-04-04 | 1981-11-02 | Teijin Ltd | Preparation of polyester fiber |
-
1982
- 1982-09-22 JP JP57164044A patent/JPS5953716A/ja active Granted
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4712889A (ja) * | 1970-12-18 | 1972-06-29 | ||
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| WO1994011550A1 (en) * | 1992-11-10 | 1994-05-26 | Toray Industries, Inc. | Method and apparatus for producing polyester fiber |
| US5558825A (en) * | 1992-11-10 | 1996-09-24 | Toray Industries, Inc. | Method and apparatus for producing polyester fiber |
| CN1046321C (zh) * | 1992-11-10 | 1999-11-10 | 东丽株式会社 | 生产聚酯纤维的方法和设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0532492B2 (ja) | 1993-05-17 |
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