JP3346575B2 - 高フィラメントカウント細フィラメントポリエステル糸の製法 - Google Patents
高フィラメントカウント細フィラメントポリエステル糸の製法Info
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- D—TEXTILES; PAPER
- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01F—CHEMICAL FEATURES IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS; APPARATUS SPECIALLY ADAPTED FOR THE MANUFACTURE OF CARBON FILAMENTS
- D01F6/00—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof
- D01F6/58—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products
- D01F6/62—Monocomponent artificial filaments or the like of synthetic polymers; Manufacture thereof from homopolycondensation products from polyesters
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- D01—NATURAL OR MAN-MADE THREADS OR FIBRES; SPINNING
- D01D—MECHANICAL METHODS OR APPARATUS IN THE MANUFACTURE OF ARTIFICIAL FILAMENTS, THREADS, FIBRES, BRISTLES OR RIBBONS
- D01D5/00—Formation of filaments, threads, or the like
- D01D5/08—Melt spinning methods
- D01D5/082—Melt spinning methods of mixed yarn
-
- D—TEXTILES; PAPER
- D02—YARNS; MECHANICAL FINISHING OF YARNS OR ROPES; WARPING OR BEAMING
- D02J—FINISHING OR DRESSING OF FILAMENTS, YARNS, THREADS, CORDS, ROPES OR THE LIKE
- D02J1/00—Modifying the structure or properties resulting from a particular structure; Modifying, retaining, or restoring the physical form or cross-sectional shape, e.g. by use of dies or squeeze rollers
- D02J1/22—Stretching or tensioning, shrinking or relaxing, e.g. by use of overfeed and underfeed apparatus, or preventing stretch
Description
【発明の詳細な説明】 本発明は、溶融紡糸細連続フィラメントポリエステル
糸に関係する改善に関するものであり、特に高フィラメ
ントカウント（high filament count）（HFC）のような
改善された均一性を有する糸を作製するための改良され
た工程に関するものであり、例えばフィラメントを破断
することなしで下流処理を要する繊維（textile）の最
終用途および染色性が問題となる（dye−critical）繊
維の用途における使用にこれらの糸を特に適したものと
することである。
糸に関係する改善に関するものであり、特に高フィラメ
ントカウント（high filament count）（HFC）のような
改善された均一性を有する糸を作製するための改良され
た工程に関するものであり、例えばフィラメントを破断
することなしで下流処理を要する繊維（textile）の最
終用途および染色性が問題となる（dye−critical）繊
維の用途における使用にこれらの糸を特に適したものと
することである。
デニール・パー・フィラメント（dpf）が約１未満
（すなわち、絹のdpfに近似）のポリエステルフィラメ
ント糸は、市販されているが、より慣用のdpfを有する
フィラメント糸（綿のdpfに近似）を作製するよりもコ
スト高となる。我々のいわゆる「親」出願第07/647,371
号（一部継続出願（米国特許第5,288,553号として現在
発行）、関連出願（companion case）（米国特許第5,25
0,245号として現在発行）があるために現在は放棄、そ
れらの両方の文献に開示された記載を本明細書で援用す
る）は、新規の直接溶融紡糸工程による、該細フィラメ
ント（fine filament）の作製法に関するものであっ
た。
（すなわち、絹のdpfに近似）のポリエステルフィラメ
ント糸は、市販されているが、より慣用のdpfを有する
フィラメント糸（綿のdpfに近似）を作製するよりもコ
スト高となる。我々のいわゆる「親」出願第07/647,371
号（一部継続出願（米国特許第5,288,553号として現在
発行）、関連出願（companion case）（米国特許第5,25
0,245号として現在発行）があるために現在は放棄、そ
れらの両方の文献に開示された記載を本明細書で援用す
る）は、新規の直接溶融紡糸工程による、該細フィラメ
ント（fine filament）の作製法に関するものであっ
た。
売買における細フィラメント繊維（フラットまたは加
工）糸への反応は、細フィラメント糸の総糸・デニール
（total yarn denier）（DY）がそれが代替するより高
いdpf糸のDYとおおよそ同じでない限り、繊維布地にお
ける使用に限定する傾向があった。例えば、現在使われ
ている（incumbent）糸が、デニール1.5dpfのフィラメ
ントを有し（この現在の糸を低フィラメントカウント
（LFC）糸として言及する）、フィラメントがLFC糸の半
分のdpf、すなわち0.75dpfである細目のフィラメントで
代替される場合、現存する繊維の最終用途における直接
代替とする、すなわち同じ布地の重さ（グラム／平方メ
ートル）を提供するには、細目のフィラメント（0.75dp
f）糸におけるフィラメントの数は、現在のLFC糸のフィ
ラメントの数のおおよそ２倍である必要がある。換言す
れば、例えば100フィラメントかつ150デニール（すなわ
ち、1.5dpf）のLFC糸は、低めの0.75dpfのために、同じ
く150デニールしかし200フィラメントのHFC糸によって
取り替えられるべきである。ある繊維生産者は、それゆ
え、２回（または以上）独立した小さめの細フィラメン
ト「束」を紡糸し、それとは別の小さめの束を一緒に混
ぜ（co−mingled）（インターレースさせ（interlace
d））取り替えられる大きめのdpfのLFC糸の総糸・デニ
ール（DY）に等しい所望のDYを有する単一のHFC糸を提
供する。彼らは、この独立した紡糸にかかる紡糸生産性
の損失、すなわちたった１つの糸用のフィラメントを提
供するのに２つ（または以上）の紡糸口金が用いられる
という事実に起因する紡糸生産性の損失にかかわらず、
これを行ってきた。多くの紡糸口金を用いる理由は、高
めのdpfのフィラメントを紡糸する先行の経験に基づい
て、満足のいく品質レベルを維持するために（エンドに
沿った（アロング・エンド（along−end））デニール、
構造均一性および機械特性が、我々の用いる基準であ
る）。紡糸口金面における「有用な」押出領域（ここで
はフィラメント押出密度（FED）として、言及され、＃/
cm2として得られる）あたりの紡糸されたフィラメント
の数（＃）を大きめのdpfのLFC糸を紡糸するのに以前用
いられたものを著しく超えて、増加させることは望まし
くないと信じられてきたからである。顧客が繊維生産者
から、独立した低糸デニールの小さめの細フィラメント
糸を受け取ることになっていた場合、顧客は望みの総糸
デニール（DY）を得るために２つ以上のこれらの小さめ
の細フィラメント糸を一緒に混ぜることを望むであろう
から、最終繊維糸を作る際に彼にとって追加のコストが
かかることとなるであろう。また同じ糸デニール（DY）
の単一のHFC束をインターレースすることにより提供さ
れるのと同様な視覚的布地の美観（または染色均一性）
を、独立して紡糸された混ぜこみフィラメント（co−mi
ngling filament）糸は提供しなかった。換言すれば、
諸撚り糸と一体のインターレース糸の間には美観および
／または性能の著しい検知しうる相違が存在した。
工）糸への反応は、細フィラメント糸の総糸・デニール
（total yarn denier）（DY）がそれが代替するより高
いdpf糸のDYとおおよそ同じでない限り、繊維布地にお
ける使用に限定する傾向があった。例えば、現在使われ
ている（incumbent）糸が、デニール1.5dpfのフィラメ
ントを有し（この現在の糸を低フィラメントカウント
（LFC）糸として言及する）、フィラメントがLFC糸の半
分のdpf、すなわち0.75dpfである細目のフィラメントで
代替される場合、現存する繊維の最終用途における直接
代替とする、すなわち同じ布地の重さ（グラム／平方メ
ートル）を提供するには、細目のフィラメント（0.75dp
f）糸におけるフィラメントの数は、現在のLFC糸のフィ
ラメントの数のおおよそ２倍である必要がある。換言す
れば、例えば100フィラメントかつ150デニール（すなわ
ち、1.5dpf）のLFC糸は、低めの0.75dpfのために、同じ
く150デニールしかし200フィラメントのHFC糸によって
取り替えられるべきである。ある繊維生産者は、それゆ
え、２回（または以上）独立した小さめの細フィラメン
ト「束」を紡糸し、それとは別の小さめの束を一緒に混
ぜ（co−mingled）（インターレースさせ（interlace
d））取り替えられる大きめのdpfのLFC糸の総糸・デニ
ール（DY）に等しい所望のDYを有する単一のHFC糸を提
供する。彼らは、この独立した紡糸にかかる紡糸生産性
の損失、すなわちたった１つの糸用のフィラメントを提
供するのに２つ（または以上）の紡糸口金が用いられる
という事実に起因する紡糸生産性の損失にかかわらず、
これを行ってきた。多くの紡糸口金を用いる理由は、高
めのdpfのフィラメントを紡糸する先行の経験に基づい
て、満足のいく品質レベルを維持するために（エンドに
沿った（アロング・エンド（along−end））デニール、
構造均一性および機械特性が、我々の用いる基準であ
る）。紡糸口金面における「有用な」押出領域（ここで
はフィラメント押出密度（FED）として、言及され、＃/
cm2として得られる）あたりの紡糸されたフィラメント
の数（＃）を大きめのdpfのLFC糸を紡糸するのに以前用
いられたものを著しく超えて、増加させることは望まし
くないと信じられてきたからである。顧客が繊維生産者
から、独立した低糸デニールの小さめの細フィラメント
糸を受け取ることになっていた場合、顧客は望みの総糸
デニール（DY）を得るために２つ以上のこれらの小さめ
の細フィラメント糸を一緒に混ぜることを望むであろう
から、最終繊維糸を作る際に彼にとって追加のコストが
かかることとなるであろう。また同じ糸デニール（DY）
の単一のHFC束をインターレースすることにより提供さ
れるのと同様な視覚的布地の美観（または染色均一性）
を、独立して紡糸された混ぜこみフィラメント（co−mi
ngling filament）糸は提供しなかった。換言すれば、
諸撚り糸と一体のインターレース糸の間には美観および
／または性能の著しい検知しうる相違が存在した。
従って、HFC細フィラメント糸の下流工程のために要
求されるアロング・エンド均一性および機械特性を維持
しながら、単一押出紡糸口金からの細dpfフィラメント
の単一HFC束を紡糸し（すなわち２つ以上のフィラメン
ト束をよる必要のない）、そしてそれにより紡糸生産性
を犠牲にすることのない、溶融紡糸工程を提供すること
が望ましかった。
求されるアロング・エンド均一性および機械特性を維持
しながら、単一押出紡糸口金からの細dpfフィラメント
の単一HFC束を紡糸し（すなわち２つ以上のフィラメン
ト束をよる必要のない）、そしてそれにより紡糸生産性
を犠牲にすることのない、溶融紡糸工程を提供すること
が望ましかった。
本発明によると、13から23の相対粘性率（LRV）およ
び240℃から265℃のゼロ剪断融点（Tm o）を有するポリ
エステルポリマーから、少なくとも150の細フィラメン
トの数（＃）および0.5から2.2のスパン・デニール・パ
ー・フィラメント（dpf）ｓを有するインターレース・
マルチフィラメント（HFC）糸を溶融紡糸することによ
る作製工程が提供され、 （ｉ）ポリエステルポリマーを溶融し、得られた溶融物
をTm oを超え、25℃から55℃のポリマー温度（Tp）まで
加熱し、そして加熱した溶融物を濾過する工程と、 （ii）紡糸口金面にある少なくとも150のキャピラリー
を通して、濾過した溶融物を押し出し、少なくとも６フ
ィラメント/cm2のフィラメント押出密度（FED）および
総溶融物質量フロー速度（total melt mass flow rat
e）Ｗ（g/分で表す）において、少なくとも150のフィラ
メントストリーム（filament stream）の前述の数
（＃）を形成する工程と、 ここで、これら全てのストリームの総溶融物質量フロ
ー速度はＷ（＝wx＃）で、ここでｗは１つのキャピラリ
ーを通しての質量フロー速度で、かつ＝（dpf）sx
（Vs）/9000であり、Vsは、紡糸引き取り速度（spinnin
g withdrawal rate）であり、少なくとも2Km/分であっ
て、 （iii）新たに押し出された（freshly−extruded）フィ
ラメントストリームを直ちに紡糸口金面の下方でディレ
イシュラウド（delay shroud）により保護し、次いでそ
れらを層流速度（Qam/分）の急冷空気（quenching ai
r）によりスピンファクター（Spin Factor）SFが、0.2
から１となるよう、冷却する工程と、 ここで、スピンファクター（SF）は、下記の式で計算
される、 SF=ｋ{(LRV)[(Tm o+25)／(Tp)]６[(Vs)2/(dpf)ｓ][(Qa/W)0.2][(FED)(L
q)]−0.7]}ｎ ここで、“k"＝2.4x10+5であり、‘n'＝マイナス（−）
0.8である。
び240℃から265℃のゼロ剪断融点（Tm o）を有するポリ
エステルポリマーから、少なくとも150の細フィラメン
トの数（＃）および0.5から2.2のスパン・デニール・パ
ー・フィラメント（dpf）ｓを有するインターレース・
マルチフィラメント（HFC）糸を溶融紡糸することによ
る作製工程が提供され、 （ｉ）ポリエステルポリマーを溶融し、得られた溶融物
をTm oを超え、25℃から55℃のポリマー温度（Tp）まで
加熱し、そして加熱した溶融物を濾過する工程と、 （ii）紡糸口金面にある少なくとも150のキャピラリー
を通して、濾過した溶融物を押し出し、少なくとも６フ
ィラメント/cm2のフィラメント押出密度（FED）および
総溶融物質量フロー速度（total melt mass flow rat
e）Ｗ（g/分で表す）において、少なくとも150のフィラ
メントストリーム（filament stream）の前述の数
（＃）を形成する工程と、 ここで、これら全てのストリームの総溶融物質量フロ
ー速度はＷ（＝wx＃）で、ここでｗは１つのキャピラリ
ーを通しての質量フロー速度で、かつ＝（dpf）sx
（Vs）/9000であり、Vsは、紡糸引き取り速度（spinnin
g withdrawal rate）であり、少なくとも2Km/分であっ
て、 （iii）新たに押し出された（freshly−extruded）フィ
ラメントストリームを直ちに紡糸口金面の下方でディレ
イシュラウド（delay shroud）により保護し、次いでそ
れらを層流速度（Qam/分）の急冷空気（quenching ai
r）によりスピンファクター（Spin Factor）SFが、0.2
から１となるよう、冷却する工程と、 ここで、スピンファクター（SF）は、下記の式で計算
される、 SF=ｋ{(LRV)[(Tm o+25)／(Tp)]６[(Vs)2/(dpf)ｓ][(Qa/W)0.2][(FED)(L
q)]−0.7]}ｎ ここで、“k"＝2.4x10+5であり、‘n'＝マイナス（−）
0.8である。
（iv）フィラメントストリームをTg未満の温度まで冷却
し、得られた冷却フィラメントを、紡糸口金面からの収
束距離（convergence distance）（Lccm）で、少なくと
も150フィラメントの単一のマルチフィラメント束に収
束し、そして単一マルチフィラメント束をインターレー
スして、インターレース紡糸配向糸（interlaced spin
−oriented yarn）を提供する工程と を含み、 ここでインターレース糸は、２から5Km/分の巻取り速度
で、パッケージを形成する。
し、得られた冷却フィラメントを、紡糸口金面からの収
束距離（convergence distance）（Lccm）で、少なくと
も150フィラメントの単一のマルチフィラメント束に収
束し、そして単一マルチフィラメント束をインターレー
スして、インターレース紡糸配向糸（interlaced spin
−oriented yarn）を提供する工程と を含み、 ここでインターレース糸は、２から5Km/分の巻取り速度
で、パッケージを形成する。
示されるように、スピンファクター（SF）は、重要で
あり、下記の式により定義され、 SF＝ｋ［ηａσFQF］ｎ であり、ここで用いるのは下記の「拡張された」式で
あり、 SF=ｋ{(LRV)[(Tm o+25)／(Tp)]６[(Vs)2/(dpf)ｓ][(Qa/W)0.2][(FED)(L
q)]−0.7]}ｎ ここで、 ｋ＝2.4x105 ｎ＝マイナス（−）0.8 ηａ（明白な溶融物粘度）＝（LRV）［（Tm o＋25）／（Tp）］６ σＦ（紡糸ライン応力ファクター（spinline stress factor））＝（Vs）2/
（dpf）ｓ QF（急冷ファクター）＝［（Qa/W）＋0.2］［（FED）（Lq）−0.7］ Ｗ（g/分／押出束）＝（＃フィラメント）ｘ（ｗ） ｗ（g/分／キャピラリー）＝［（dpf）sxVs（m/分）/9000］ Qa＝分あたりの空気層流のメートル FED＝「有効な」押出領域あたりの＃フィラメント（cm2） Lq＝ディレイ急冷長（cm） ここでηａ、σＦ、およびQFの３つの全ては、本発明に
従って、均一の細フィラメント（HFC）糸を紡糸するた
めに、スピンファクター（SF）が0.2から１となるよ
う、上記の関係で示されるように、バランスがとれてい
るべきである。
あり、下記の式により定義され、 SF＝ｋ［ηａσFQF］ｎ であり、ここで用いるのは下記の「拡張された」式で
あり、 SF=ｋ{(LRV)[(Tm o+25)／(Tp)]６[(Vs)2/(dpf)ｓ][(Qa/W)0.2][(FED)(L
q)]−0.7]}ｎ ここで、 ｋ＝2.4x105 ｎ＝マイナス（−）0.8 ηａ（明白な溶融物粘度）＝（LRV）［（Tm o＋25）／（Tp）］６ σＦ（紡糸ライン応力ファクター（spinline stress factor））＝（Vs）2/
（dpf）ｓ QF（急冷ファクター）＝［（Qa/W）＋0.2］［（FED）（Lq）−0.7］ Ｗ（g/分／押出束）＝（＃フィラメント）ｘ（ｗ） ｗ（g/分／キャピラリー）＝［（dpf）sxVs（m/分）/9000］ Qa＝分あたりの空気層流のメートル FED＝「有効な」押出領域あたりの＃フィラメント（cm2） Lq＝ディレイ急冷長（cm） ここでηａ、σＦ、およびQFの３つの全ては、本発明に
従って、均一の細フィラメント（HFC）糸を紡糸するた
めに、スピンファクター（SF）が0.2から１となるよ
う、上記の関係で示されるように、バランスがとれてい
るべきである。
フィラメントの品質レベルは、アロングエンド・デニ
ール（すなわち、低デニール分布（DS）、望ましくは2.
5％未満、特に約2.0％未満、好ましくは約1.5％未満、
そして特別に約1.0％以下であり、これら均一性の基準
は、dpfが減少すると、ますます取得が困難となると考
えられている）、構造均一性（アロングエンド延伸張力
（係数）変化（DTV、％）として測定され、望ましくは
１％未満であるべきであり、スピンファクター（SF）と
の関係で、より詳細に論義され、特に、後述の図１を参
照のこと）および機械特性（標準化された破断時のデニ
ール強力（TB）によって測定され、ここで（TB）ｎ＝強
力（g/d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、後に論議するよ
うにここで（RDR）ｓは、残留（residual）スパン延伸
比であり、（RDR）ｓ＝［１＋（EB）/100］と定義さ
れ、ここで（EB）は破断伸びパーセントである）。
ール（すなわち、低デニール分布（DS）、望ましくは2.
5％未満、特に約2.0％未満、好ましくは約1.5％未満、
そして特別に約1.0％以下であり、これら均一性の基準
は、dpfが減少すると、ますます取得が困難となると考
えられている）、構造均一性（アロングエンド延伸張力
（係数）変化（DTV、％）として測定され、望ましくは
１％未満であるべきであり、スピンファクター（SF）と
の関係で、より詳細に論義され、特に、後述の図１を参
照のこと）および機械特性（標準化された破断時のデニ
ール強力（TB）によって測定され、ここで（TB）ｎ＝強
力（g/d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、後に論議するよ
うにここで（RDR）ｓは、残留（residual）スパン延伸
比であり、（RDR）ｓ＝［１＋（EB）/100］と定義さ
れ、ここで（EB）は破断伸びパーセントである）。
この後議論されるように、ここおよび当該技術でのキ
ャピラリー寸法（Ｄは直径、Ｌは長さ）は、非常に重要
である。L/D比が少なくとも２であり、L/D4値は、少な
くとも335mm-3であるような、該寸法が好ましい。
ャピラリー寸法（Ｄは直径、Ｌは長さ）は、非常に重要
である。L/D比が少なくとも２であり、L/D4値は、少な
くとも335mm-3であるような、該寸法が好ましい。
この新しい溶融紡糸工程により、本発明に従い、少な
くとも5000の溶融紡糸生産性を達成することが可能とな
り、ここで溶融紡糸生産性（Ps）は、引き取り速度
（Vs）（m/分）および（Ps＝Vsx（RDR）ｓ）の式に従
う、紡糸配向フィラメントの残留スパン延伸速度（RD
R）ｓから得られ、そして（RDR）ｓは、（RDR）ｓ＝
［１＋（EB）/100］として与えられ、ここで（EB）は破
断伸びパーセントである。
くとも5000の溶融紡糸生産性を達成することが可能とな
り、ここで溶融紡糸生産性（Ps）は、引き取り速度
（Vs）（m/分）および（Ps＝Vsx（RDR）ｓ）の式に従
う、紡糸配向フィラメントの残留スパン延伸速度（RD
R）ｓから得られ、そして（RDR）ｓは、（RDR）ｓ＝
［１＋（EB）/100］として与えられ、ここで（EB）は破
断伸びパーセントである。
得られるインターレース・マルチフィラメント糸は、
後に示されるように、新しいものと考えられている。と
いうのは、それらは、少なくとも150の細デニールフィ
ラメントを数え、2.2スパンdpf（dpf）ｓまでの、そし
て延伸された時に1dpfまでの、それでもそれらのフィラ
メントもつれは、一体のインターレースを示す。示され
るように、フィラメントには低DTV値として、そして望
ましくは低DSとして、糸には高（TB）ｎ値として、表さ
れるように、それらは、望ましい均一性を示す。
後に示されるように、新しいものと考えられている。と
いうのは、それらは、少なくとも150の細デニールフィ
ラメントを数え、2.2スパンdpf（dpf）ｓまでの、そし
て延伸された時に1dpfまでの、それでもそれらのフィラ
メントもつれは、一体のインターレースを示す。示され
るように、フィラメントには低DTV値として、そして望
ましくは低DSとして、糸には高（TB）ｎ値として、表さ
れるように、それらは、望ましい均一性を示す。
ある紡糸配向糸（spin−oriented）は、すなわち紡糸
したままの（as−spun）条件において「直接使用」糸と
して用いることができ、紡糸配向糸の殆どは、組合せ
（coupled）または別途（split）の工程において、単一
エンドまたは２、３のエンドのシートの形態、またはヨ
コ糸なしのタテ繊維シート（weftless warp sheet）の
形態に、延伸され、所望するように残留伸び（residual
elongation）が、通常、約15％から約40％の間であ
り、かつ標準化（TB）ｎ値が少なくとも5.5g/dd、好ま
しくは少なくとも5g/dd、および特に少なくとも6g/ddを
有する延伸フラットマルチフィラメント糸を提供するこ
とができる。そのような延伸は、組合せまたは別途延伸
工程の一部として、例えば延伸空気噴射加工（draw air
−jet texturing）または延伸仮撚り加工（draw false
−twist texturing）として、組み込むことができ、そ
の場合糸は、幾分高い伸びまで、例えば、約45％にまで
延伸されることができる。糸は、望むならば、圧縮捲縮
工程（例えば、スタッファー・ボックス捲縮）にかける
ことができる。
したままの（as−spun）条件において「直接使用」糸と
して用いることができ、紡糸配向糸の殆どは、組合せ
（coupled）または別途（split）の工程において、単一
エンドまたは２、３のエンドのシートの形態、またはヨ
コ糸なしのタテ繊維シート（weftless warp sheet）の
形態に、延伸され、所望するように残留伸び（residual
elongation）が、通常、約15％から約40％の間であ
り、かつ標準化（TB）ｎ値が少なくとも5.5g/dd、好ま
しくは少なくとも5g/dd、および特に少なくとも6g/ddを
有する延伸フラットマルチフィラメント糸を提供するこ
とができる。そのような延伸は、組合せまたは別途延伸
工程の一部として、例えば延伸空気噴射加工（draw air
−jet texturing）または延伸仮撚り加工（draw false
−twist texturing）として、組み込むことができ、そ
の場合糸は、幾分高い伸びまで、例えば、約45％にまで
延伸されることができる。糸は、望むならば、圧縮捲縮
工程（例えば、スタッファー・ボックス捲縮）にかける
ことができる。
本発明のHFC糸（紡糸または延伸、フラットまたは加
工糸にかかわらず）は、一体のインターレースを有し、
少なくとも150フィラメント、好ましくは少なくとも175
フィラメントおよび特に少なくとも200フィラメントを
有する。示されるように、紡糸されたままのフィラメン
トのスパンデニール（dpf）ｓは、望ましくは0.5から2.
2であり、そして好ましくは0.6、0.65または0.7であ
り、例えば約２（dpf）ｓまでである。延伸された（例
えば、フラットまたは延伸加工された）本発明のHFC糸
のデニール・パー・フィラメントは、約１以下で、通常
約0.8までの、例えば0.2から0.8dpfのフィラメントデニ
ールを有する。本発明の延伸加工HFC糸は、破断伸びが1
5％から45％、標準化破断時デニール強力が少なくとも4
g/dd、好ましくは少なくとも4.5g/dd、および1000メー
トルあたり10未満のToray Fray Count、好ましくは1000
メートルあたり５未満であることによってさらに特徴づ
けられる。
工糸にかかわらず）は、一体のインターレースを有し、
少なくとも150フィラメント、好ましくは少なくとも175
フィラメントおよび特に少なくとも200フィラメントを
有する。示されるように、紡糸されたままのフィラメン
トのスパンデニール（dpf）ｓは、望ましくは0.5から2.
2であり、そして好ましくは0.6、0.65または0.7であ
り、例えば約２（dpf）ｓまでである。延伸された（例
えば、フラットまたは延伸加工された）本発明のHFC糸
のデニール・パー・フィラメントは、約１以下で、通常
約0.8までの、例えば0.2から0.8dpfのフィラメントデニ
ールを有する。本発明の延伸加工HFC糸は、破断伸びが1
5％から45％、標準化破断時デニール強力が少なくとも4
g/dd、好ましくは少なくとも4.5g/dd、および1000メー
トルあたり10未満のToray Fray Count、好ましくは1000
メートルあたり５未満であることによってさらに特徴づ
けられる。
後で崇高にできる（post−bulkable）高フィラメント
カウント（HFC）糸は、デニールおよび／または断面の
異なる２つ以上のタイプのフィラメントを含むHFC混合
フィラメント糸を、フィラメントタイプ間に潜在的な異
なる収縮率（potential differential shrinkage）を提
供する（結晶性の差のため）ような選ばれた条件下にお
いて、紡糸および穏やかに熱固定することにより作製す
ることができる。すなわち、このような選ばれた条件と
は、少なくとも５％の収縮差を保存するのに十分であり
（すなわち、固定のため加熱しすぎないよう）、そして
延伸混合フィラメント糸が、緩やかな条件下加熱される
場合、HFC延伸混合フィラメント糸が十分な異なる収縮
率を保持し、差異を伴って収縮し、そして異なるフィラ
メント長を有する（エンドに沿ったループを与える）糸
を与え、それにより表面フィラメント（もとは低収縮
性）のdpfよりも大きい（dpf）coreを有するコアフィラ
メント（もとは高収縮性）を含むHFCバルキーヤーンを
提供するような条件のことである。本発明のHFC混合収
縮糸において、精錬（boil−off）収縮後（ABO）の表面
フィラメントは、望ましくは１未満の（dpf）ABO、そし
て好ましくは0.8未満を有し、総糸平均（dpf）Ｙ（精錬
後）は、（例えば、実施例５に示すように）通常１未満
となるべきである。
カウント（HFC）糸は、デニールおよび／または断面の
異なる２つ以上のタイプのフィラメントを含むHFC混合
フィラメント糸を、フィラメントタイプ間に潜在的な異
なる収縮率（potential differential shrinkage）を提
供する（結晶性の差のため）ような選ばれた条件下にお
いて、紡糸および穏やかに熱固定することにより作製す
ることができる。すなわち、このような選ばれた条件と
は、少なくとも５％の収縮差を保存するのに十分であり
（すなわち、固定のため加熱しすぎないよう）、そして
延伸混合フィラメント糸が、緩やかな条件下加熱される
場合、HFC延伸混合フィラメント糸が十分な異なる収縮
率を保持し、差異を伴って収縮し、そして異なるフィラ
メント長を有する（エンドに沿ったループを与える）糸
を与え、それにより表面フィラメント（もとは低収縮
性）のdpfよりも大きい（dpf）coreを有するコアフィラ
メント（もとは高収縮性）を含むHFCバルキーヤーンを
提供するような条件のことである。本発明のHFC混合収
縮糸において、精錬（boil−off）収縮後（ABO）の表面
フィラメントは、望ましくは１未満の（dpf）ABO、そし
て好ましくは0.8未満を有し、総糸平均（dpf）Ｙ（精錬
後）は、（例えば、実施例５に示すように）通常１未満
となるべきである。
本発明のさらなる態様および具体例は、この後表され
る。
る。
図１は、先に定義し延伸張力変数（DTV、％） 対
スピンファクターSFの図である。本発明の未延伸糸は、
好ましくは１％未満のDTV値を有し、SFが、破線で示さ
れた0.2から１の範囲内となるように紡糸される。本発
明の好適な糸を作製するためのDTVおよびSF値の好適な
組合せは、線ＡおよびＣの間の陰をつけた領域 により表され、ここで線ＡおよびＣは、式DTV＝ａ（S
F）＋ｂを有し、ここでａ＝１かつ、線ＡおよびＣそれ
ぞれにおいてｂ＝＋0.2および−0.2、（特に好適な線Ｂ
のどちらの側も、線Ｂでは、ｂ＝０であることを除き、
同様に表現される）そしてDTVおよびSF値は共に0.2およ
び１の間である。
スピンファクターSFの図である。本発明の未延伸糸は、
好ましくは１％未満のDTV値を有し、SFが、破線で示さ
れた0.2から１の範囲内となるように紡糸される。本発
明の好適な糸を作製するためのDTVおよびSF値の好適な
組合せは、線ＡおよびＣの間の陰をつけた領域 により表され、ここで線ＡおよびＣは、式DTV＝ａ（S
F）＋ｂを有し、ここでａ＝１かつ、線ＡおよびＣそれ
ぞれにおいてｂ＝＋0.2および−0.2、（特に好適な線Ｂ
のどちらの側も、線Ｂでは、ｂ＝０であることを除き、
同様に表現される）そしてDTVおよびSF値は共に0.2およ
び１の間である。
図２は、精錬収縮パーセント（Ｓ） 対 破断伸びパ
ーセント（EB）の表現図であり、ここで直線１、２、
３、４、５、６、７および８は（１−S/Sm）が数値0.8
5、0.7、0.6、0.4、0.2、0.1、0.05および０を、それぞ
れ表し、曲線９は、例えば、紡糸速度を増加するが他の
全ての工程変数を変化させることなく、形成される一連
の糸での典型的収縮 対 破断伸びの関係を表す。他の
工程変数（dpf、ポリマー粘度等）を変えると、本質的
に類似の配置である類似の曲線の「ファミリー」を生産
する。垂直な破線は、本発明の好適なフィラメントのEB
値の範囲を示す。すなわち、EB値は40％から175％、経
時安定性に基づき、160％が事実上の上限であり、特に1
40％までである。
ーセント（EB）の表現図であり、ここで直線１、２、
３、４、５、６、７および８は（１−S/Sm）が数値0.8
5、0.7、0.6、0.4、0.2、0.1、0.05および０を、それぞ
れ表し、曲線９は、例えば、紡糸速度を増加するが他の
全ての工程変数を変化させることなく、形成される一連
の糸での典型的収縮 対 破断伸びの関係を表す。他の
工程変数（dpf、ポリマー粘度等）を変えると、本質的
に類似の配置である類似の曲線の「ファミリー」を生産
する。垂直な破線は、本発明の好適なフィラメントのEB
値の範囲を示す。すなわち、EB値は40％から175％、経
時安定性に基づき、160％が事実上の上限であり、特に1
40％までである。
「幅広斜線部の」 領域によって表される本発明の好適なフィラメントは、
延伸フィード糸に特に適しており、約90％から160％のE
B値および少なくとも約0.05の（１−S/Sm）値によって
定義される（線７）。
延伸フィード糸に特に適しており、約90％から160％のE
B値および少なくとも約0.05の（１−S/Sm）値によって
定義される（線７）。
特に直接用法（すなわち、さらなる延伸および／また
は加熱の必要のない）に適した本発明の好適なフィラメ
ントは、約40％から約90％のEB値および少なくとも約0.
85の（１−S/Sm）比が、境界になる「密な斜線部の」 領域によって表される（線１）。
は加熱の必要のない）に適した本発明の好適なフィラメ
ントは、約40％から約90％のEB値および少なくとも約0.
85の（１−S/Sm）比が、境界になる「密な斜線部の」 領域によって表される（線１）。
式（１−S/Sm）は、応力誘発結晶化相対度（SIC）と
して、ここで用いられる。Smは、結晶比度の非存在下に
おける所定の分子の伸長度（EB）のフィラメントに期待
される最大収縮ポテンシャルであり、下記のように計算
することができる。
して、ここで用いられる。Smは、結晶比度の非存在下に
おける所定の分子の伸長度（EB）のフィラメントに期待
される最大収縮ポテンシャルであり、下記のように計算
することができる。
Sm（％）＝（［（EB）max−EB］／［（EB）max＋100］）100％ ここで（EB）maxは、総非晶質「等方性」フィラメント
の期待される破断伸び（EB）の最大値である。典型的繊
維粘性率LRV値が約13から約23のポリマーから紡糸され
るポリエステルフィラメントでは、（EB）maxの標準値
は、6.5の最大残留延伸比を提供するには実験的に約550
％であると知られている（参考文献：高速繊維紡糸、A.
ZiabickiおよびH.Kawai編、Wiley−Interscience（198
5）409頁）そして、このように、Sm（％）は、次に示す
単純な式によって、ここでは定義される。
の期待される破断伸び（EB）の最大値である。典型的繊
維粘性率LRV値が約13から約23のポリマーから紡糸され
るポリエステルフィラメントでは、（EB）maxの標準値
は、6.5の最大残留延伸比を提供するには実験的に約550
％であると知られている（参考文献：高速繊維紡糸、A.
ZiabickiおよびH.Kawai編、Wiley−Interscience（198
5）409頁）そして、このように、Sm（％）は、次に示す
単純な式によって、ここでは定義される。
［（550−EB）/650］x100％ 図３および４は、高フィラメント押出密度（FED）を
有する部分的紡糸口金配列の部分略図である。配列は、
押出束を通る冷却空気の流れを最適にするように、そし
て、押し出されたばかりのフィラメントの癒着および劣
った紡糸成果および急冷されたフィラメント束の劣った
アロングエンド均一性を最小にするように設計されてい
る。そのような配列は、Anejaらによって1994年３月16
日に出願された、許可された出願No.08/214,717（DP−4
555H）において記述されており、図３の５環（５−rin
g）配列は、単に便宜上これから採用した。孔（オリフ
ィス）は、HFC糸を与えるために、同様に互い違いにし
ながら、より多くの環を配列することができ、単一の紡
糸口金からの紡糸されるフィラメントの数を増加させる
ことができる。これは、図４において、単一の紡糸口金
からの200フィラメントを紡糸するものが示される。
有する部分的紡糸口金配列の部分略図である。配列は、
押出束を通る冷却空気の流れを最適にするように、そし
て、押し出されたばかりのフィラメントの癒着および劣
った紡糸成果および急冷されたフィラメント束の劣った
アロングエンド均一性を最小にするように設計されてい
る。そのような配列は、Anejaらによって1994年３月16
日に出願された、許可された出願No.08/214,717（DP−4
555H）において記述されており、図３の５環（５−rin
g）配列は、単に便宜上これから採用した。孔（オリフ
ィス）は、HFC糸を与えるために、同様に互い違いにし
ながら、より多くの環を配列することができ、単一の紡
糸口金からの紡糸されるフィラメントの数を増加させる
ことができる。これは、図４において、単一の紡糸口金
からの200フィラメントを紡糸するものが示される。
本発明の紡糸配向フィラメント糸作製用に用いられる
ポリエステルポリマーは、「親」出願用と同様である。
すなわち、ポリエステルポリマーは、約13から約23の範
囲の相対粘性率（LRV）、約240℃から約265℃の範囲の
ゼロ剪断融点（Tm o）、そして望ましくは約40℃から約8
0℃の範囲のガラス転移温度（Tg）、を有するよう選ば
れたエチレンテレフタレートポリマーである（ここでTm
oおよびTgは、窒素ガス下、１分あたり20℃の加熱速度
で２回目のDSC加熱サイクルから測定される）。前記ポ
リエステルポリマーは、ＡおよびＢが交互になっている
構造ユニットからなる線状縮合ポリマーであり、ここで
はＡのユニットは、構造式［−Ｏ−R'−Ｏ−］のハイド
ロカルビレンジオキシユニットであり、Ｂのユニット
は、構造式［−Ｃ（Ｏ）−R"−Ｃ（Ｏ）−］のハイドロ
カルビレンジカルボニルユニットであって、ここでR'
は、主に［−C2H4−］であり、エチレンジオキシ（グリ
コール）ユニット［−Ｏ−C2H4−Ｏ−］として、および
R"は、主に［−C6H4−］であり、1,4−フェニレンジカ
ルボニルユニット［−Ｃ（Ｏ）−C6H4−Ｃ（Ｏ）−］と
して、十分なエチレンテレフタレート［−Ｏ−C2H4−Ｏ
−Ｃ（Ｏ）−C6H4−Ｃ（Ｏ）−］繰り返し基（repeat g
roup）を提供し、約240℃および約280℃の間のTm oを維
持する。好適なポリ（エチレンテレフタレート）を基礎
とするポリマー（ここではPETまたは2GTとして表す）
は、例えばH.Ludewigによる著書「ポリエステル繊維、
化学と技術」、John Wiley and Sons Limited社刊（197
1）に記述されているようなDMT法、または例えば、Edgi
ngの米国特許第4,110,316号に記述されているようなTPA
法によって形成することができる。例えば、15パーセン
トまで（または20パーセントまでさえも）までのハイド
ロカルビレンジオキシおよび／またはハイドロカルビレ
ンジカルボニルユニットが異なるハイドロカルビレンジ
オキシおよびハイドロカルビレンジカルボニルユニット
で置き換えられ、改良された（enhanced）低温での分散
染色性、風合い、および美的特性を提供するコポリエス
テルも含まれる。置き換えに適したユニットは、例え
ば、殆どの米国特許第4,444,710号（実施例VI）、Pacof
skyの米国特許第3,748,844号（Col.4）、およびHancock
らの米国特許第4,639,347号（Col.3）に開示されてい
る。
ポリエステルポリマーは、「親」出願用と同様である。
すなわち、ポリエステルポリマーは、約13から約23の範
囲の相対粘性率（LRV）、約240℃から約265℃の範囲の
ゼロ剪断融点（Tm o）、そして望ましくは約40℃から約8
0℃の範囲のガラス転移温度（Tg）、を有するよう選ば
れたエチレンテレフタレートポリマーである（ここでTm
oおよびTgは、窒素ガス下、１分あたり20℃の加熱速度
で２回目のDSC加熱サイクルから測定される）。前記ポ
リエステルポリマーは、ＡおよびＢが交互になっている
構造ユニットからなる線状縮合ポリマーであり、ここで
はＡのユニットは、構造式［−Ｏ−R'−Ｏ−］のハイド
ロカルビレンジオキシユニットであり、Ｂのユニット
は、構造式［−Ｃ（Ｏ）−R"−Ｃ（Ｏ）−］のハイドロ
カルビレンジカルボニルユニットであって、ここでR'
は、主に［−C2H4−］であり、エチレンジオキシ（グリ
コール）ユニット［−Ｏ−C2H4−Ｏ−］として、および
R"は、主に［−C6H4−］であり、1,4−フェニレンジカ
ルボニルユニット［−Ｃ（Ｏ）−C6H4−Ｃ（Ｏ）−］と
して、十分なエチレンテレフタレート［−Ｏ−C2H4−Ｏ
−Ｃ（Ｏ）−C6H4−Ｃ（Ｏ）−］繰り返し基（repeat g
roup）を提供し、約240℃および約280℃の間のTm oを維
持する。好適なポリ（エチレンテレフタレート）を基礎
とするポリマー（ここではPETまたは2GTとして表す）
は、例えばH.Ludewigによる著書「ポリエステル繊維、
化学と技術」、John Wiley and Sons Limited社刊（197
1）に記述されているようなDMT法、または例えば、Edgi
ngの米国特許第4,110,316号に記述されているようなTPA
法によって形成することができる。例えば、15パーセン
トまで（または20パーセントまでさえも）までのハイド
ロカルビレンジオキシおよび／またはハイドロカルビレ
ンジカルボニルユニットが異なるハイドロカルビレンジ
オキシおよびハイドロカルビレンジカルボニルユニット
で置き換えられ、改良された（enhanced）低温での分散
染色性、風合い、および美的特性を提供するコポリエス
テルも含まれる。置き換えに適したユニットは、例え
ば、殆どの米国特許第4,444,710号（実施例VI）、Pacof
skyの米国特許第3,748,844号（Col.4）、およびHancock
らの米国特許第4,639,347号（Col.3）に開示されてい
る。
ここで用いられるポリエステルポリマーは、望むなら
ば、エチレン−５−Ｍ−スルホイソフタレート残留部
（residue）のような、イオン性染色部位を組み込むこ
とによって改質することができ、ここでＭは、アルカリ
金属陽イオン、例えば、約１から約３モルパーセントの
範囲内である。紡糸配向フィラメントおよび延伸フィラ
メントの染色性またはそれからの他の特性を調整するに
は、若干のジエチレングリコール（DEG）を、Bosleyお
よびDuncanの米国特許第4,025,592号により開示されて
いるように、ポリエステルポリマーに加えることがで
き、およびGoodleyとTaylorの米国特許第4,945,151号に
記述されているように、分枝剤（chain−branching age
nt）と組合せることができる。分散染料との染色性を増
大させるには、殆どの米国特許第4,444,710号、Pacofsk
yの米国特許第3,748,844号、Hancockの米国特許第4,63
9,347号、およびFrankfortとKnoxの米国特許第4,134,88
2号および第4,195,051号に述べられているようにコポリ
エステルを用いることができる。コポリエステル糸の高
い収縮を克服するために（与えられたエンド使用で望ま
しくないと考えられるならば）、Knoxの米国特許第4,15
6,071号、MacLeanの米国特許第4,092,229号、およびRee
seの米国特許第4,883,032号、第4,996,740号、および第
5,034,174号に述べられたように収縮を減らすために、
代表的分枝剤を用いることができ、粘度の高いポリマー
（例えば、約＋0.5から約＋1.0LRVユニット）は、糸の
収縮をコントロールするのに用いることができる（例え
ば、結晶化度の程度）。
ば、エチレン−５−Ｍ−スルホイソフタレート残留部
（residue）のような、イオン性染色部位を組み込むこ
とによって改質することができ、ここでＭは、アルカリ
金属陽イオン、例えば、約１から約３モルパーセントの
範囲内である。紡糸配向フィラメントおよび延伸フィラ
メントの染色性またはそれからの他の特性を調整するに
は、若干のジエチレングリコール（DEG）を、Bosleyお
よびDuncanの米国特許第4,025,592号により開示されて
いるように、ポリエステルポリマーに加えることがで
き、およびGoodleyとTaylorの米国特許第4,945,151号に
記述されているように、分枝剤（chain−branching age
nt）と組合せることができる。分散染料との染色性を増
大させるには、殆どの米国特許第4,444,710号、Pacofsk
yの米国特許第3,748,844号、Hancockの米国特許第4,63
9,347号、およびFrankfortとKnoxの米国特許第4,134,88
2号および第4,195,051号に述べられているようにコポリ
エステルを用いることができる。コポリエステル糸の高
い収縮を克服するために（与えられたエンド使用で望ま
しくないと考えられるならば）、Knoxの米国特許第4,15
6,071号、MacLeanの米国特許第4,092,229号、およびRee
seの米国特許第4,883,032号、第4,996,740号、および第
5,034,174号に述べられたように収縮を減らすために、
代表的分枝剤を用いることができ、粘度の高いポリマー
（例えば、約＋0.5から約＋1.0LRVユニット）は、糸の
収縮をコントロールするのに用いることができる（例え
ば、結晶化度の程度）。
殆どの溶融紡糸工程の詳細は、米国特許第5,250,245
号および第5,288,553号において述べられているので、
繰り返す必要がない。ポリマーは、温度Tpまで加熱さ
れ、好適な寸法のキャピラリー（示されたように、L/D4
が少なくとも335mm-3）を通して押し出され、押し出さ
れたばかりのフィラメントストリームは、短いディレイ
シュラウド（好ましくは２から5cmの長さの）で直ちに
保護され、次いでDauchertによる米国特許第3,067,458
号およびKnoxの米国特許第4,156,071号の実施例１、２
および11に記述されているように、好ましくは放射状
に、急冷され、この固体フィラメント（solid filamen
t）を形成する。この固体フィラメントは、例えば、Age
rsの米国特許第4,926,661号に記述されているように計
量器付き仕上チップアプリケーターガイド（metered fi
nish tip applicator guide）によって、好ましくは単
一束へ収束される。この収束は、低い下流空気の引き
（drag）に対する要求（高い巻取り張力を与える） 対
最適急冷空気流（低DTVおよび低DSを提供するため）
に対する要求とのバランスをとるために収束長（Lc）を
選択しながら行われる。通常、引き取り（withdrawal）
速度は、供給ロール（好ましくは、Ｓ捲き（Ｓ−wrap）
配置を用いて、捲き取りの前に失速ロール（let−downr
oll）と連動する）の使用によってコントロールされ
る。BuntingとNelsonによる米国特許第2,985,995号およ
びAgersによる米国特許第4,926,661号において記述され
ているように、単一フィラメント束は、インターレース
され、一体のインターレース糸を提供する。インターレ
ースは、慣用の方法によって、例えばHittの米国特許第
3,290,932号のように、またはピン・カウント（pin cou
nt）、それは数種の示度の平均であるが、を与えるRoth
schild装置によって都合良く測定される。
号および第5,288,553号において述べられているので、
繰り返す必要がない。ポリマーは、温度Tpまで加熱さ
れ、好適な寸法のキャピラリー（示されたように、L/D4
が少なくとも335mm-3）を通して押し出され、押し出さ
れたばかりのフィラメントストリームは、短いディレイ
シュラウド（好ましくは２から5cmの長さの）で直ちに
保護され、次いでDauchertによる米国特許第3,067,458
号およびKnoxの米国特許第4,156,071号の実施例１、２
および11に記述されているように、好ましくは放射状
に、急冷され、この固体フィラメント（solid filamen
t）を形成する。この固体フィラメントは、例えば、Age
rsの米国特許第4,926,661号に記述されているように計
量器付き仕上チップアプリケーターガイド（metered fi
nish tip applicator guide）によって、好ましくは単
一束へ収束される。この収束は、低い下流空気の引き
（drag）に対する要求（高い巻取り張力を与える） 対
最適急冷空気流（低DTVおよび低DSを提供するため）
に対する要求とのバランスをとるために収束長（Lc）を
選択しながら行われる。通常、引き取り（withdrawal）
速度は、供給ロール（好ましくは、Ｓ捲き（Ｓ−wrap）
配置を用いて、捲き取りの前に失速ロール（let−downr
oll）と連動する）の使用によってコントロールされ
る。BuntingとNelsonによる米国特許第2,985,995号およ
びAgersによる米国特許第4,926,661号において記述され
ているように、単一フィラメント束は、インターレース
され、一体のインターレース糸を提供する。インターレ
ースは、慣用の方法によって、例えばHittの米国特許第
3,290,932号のように、またはピン・カウント（pin cou
nt）、それは数種の示度の平均であるが、を与えるRoth
schild装置によって都合良く測定される。
一般に、未加工フィラメントおよび糸は、ここで「フ
ラット」として、そして延伸される紡糸されたままの
（未延伸）フラット糸は、「供給」または「延伸供給」
糸として言及される。さらなる延伸および／または熱処
理の必要のない「繊維」糸として用いることのできる紡
糸されたままの（未延伸）糸は、ここでは「直接使用」
糸として言及される。繊維の目的には、「繊維」糸は、
十分に高いモジュラスおよび降伏点、および十分に低い
収縮率などの、ある種の最小限の特性を通常有するべき
であり、これらの特性は、繊維への加工および引き続く
使用のために最小限の特性を有する前にさらなる加工を
要する従来のフィード糸から該「繊維」糸を区別するも
のである。適切ならば、我々の技術教示は、他の形態の
ポリエステルフィラメント、例えば、次いでステープル
ファイバーに変換することができ、好ましくそして、こ
の後教示されるように達成されうる特性のバランスに従
って用いることができる、束またはトウにも適用するこ
とができることが認識されるであろう。
ラット」として、そして延伸される紡糸されたままの
（未延伸）フラット糸は、「供給」または「延伸供給」
糸として言及される。さらなる延伸および／または熱処
理の必要のない「繊維」糸として用いることのできる紡
糸されたままの（未延伸）糸は、ここでは「直接使用」
糸として言及される。繊維の目的には、「繊維」糸は、
十分に高いモジュラスおよび降伏点、および十分に低い
収縮率などの、ある種の最小限の特性を通常有するべき
であり、これらの特性は、繊維への加工および引き続く
使用のために最小限の特性を有する前にさらなる加工を
要する従来のフィード糸から該「繊維」糸を区別するも
のである。適切ならば、我々の技術教示は、他の形態の
ポリエステルフィラメント、例えば、次いでステープル
ファイバーに変換することができ、好ましくそして、こ
の後教示されるように達成されうる特性のバランスに従
って用いることができる、束またはトウにも適用するこ
とができることが認識されるであろう。
示すように、本発明の主な目的は、生産性の問題およ
び先行技術の欠点を解決するということである。すなわ
ち、それらの問題点および欠点としては、低フィラメン
ト数の独立したフィラメント束を溶融紡糸し、および２
つ以上のそのような独立したフィラメント束を組合せ、
延伸整経する前または延伸加工した後に、そのようなよ
り少ない束（少ないフィラメントを有する）をインター
レースまたは一緒に混ぜることにより所望の総糸デニー
ル（DY）を提供することである。そしてこれを解決する
過程で、ここではアロング・エンド延伸張力変数（DT
V、％）、アロング・エンドデニール分布（DS、％）
（これは十分な物理的均一性を示す）によって測定され
る十分なアロング・エンド構造均一性、および機械特性
（繊維加工に用いられる、20.8のLRVのポリマーに標準
化された、糸の破断時デニール強力により測定される）
のフィラメント（すなわち、ここでは「フレイ（fray）
（ほつれ）」として言及される破断したフィラメントが
本質的に存在しない均一な繊維糸を提供する）を提供す
ることである。示されるように、我々は、ポリマー（LR
VおよびTm o）および0.2から１範囲内のスピンファクタ
ー（SF）を提供するような、特にDTV（％）が１未満、
例えば0.2から１であり、かつまた［SF＋0.2］および
［SF−0.2］の間であるような、工程条件を注意深く選
択することによりこれを達成してきた。言い換えれば、
前述のように、これらのファクターは、重要であり、本
発明によると、ηａは、温度Tpにおける「明白な」溶融
物粘度であり、σＦは、紡糸ライン応力ファクターであ
り、QFは、急冷ファクターであり、本発明に従う単一紡
糸口金から均一な細dpfHFC糸を紡糸するために、これら
３つは全て示されたようにバランスがとれているべきで
ある。
び先行技術の欠点を解決するということである。すなわ
ち、それらの問題点および欠点としては、低フィラメン
ト数の独立したフィラメント束を溶融紡糸し、および２
つ以上のそのような独立したフィラメント束を組合せ、
延伸整経する前または延伸加工した後に、そのようなよ
り少ない束（少ないフィラメントを有する）をインター
レースまたは一緒に混ぜることにより所望の総糸デニー
ル（DY）を提供することである。そしてこれを解決する
過程で、ここではアロング・エンド延伸張力変数（DT
V、％）、アロング・エンドデニール分布（DS、％）
（これは十分な物理的均一性を示す）によって測定され
る十分なアロング・エンド構造均一性、および機械特性
（繊維加工に用いられる、20.8のLRVのポリマーに標準
化された、糸の破断時デニール強力により測定される）
のフィラメント（すなわち、ここでは「フレイ（fray）
（ほつれ）」として言及される破断したフィラメントが
本質的に存在しない均一な繊維糸を提供する）を提供す
ることである。示されるように、我々は、ポリマー（LR
VおよびTm o）および0.2から１範囲内のスピンファクタ
ー（SF）を提供するような、特にDTV（％）が１未満、
例えば0.2から１であり、かつまた［SF＋0.2］および
［SF−0.2］の間であるような、工程条件を注意深く選
択することによりこれを達成してきた。言い換えれば、
前述のように、これらのファクターは、重要であり、本
発明によると、ηａは、温度Tpにおける「明白な」溶融
物粘度であり、σＦは、紡糸ライン応力ファクターであ
り、QFは、急冷ファクターであり、本発明に従う単一紡
糸口金から均一な細dpfHFC糸を紡糸するために、これら
３つは全て示されたようにバランスがとれているべきで
ある。
本発明の細フィラメント糸は、タテ糸延伸、空気噴射
加工、仮撚り加工、ギア捲縮、およびスタッファボック
ス捲縮、等にかけることができる。
加工、仮撚り加工、ギア捲縮、およびスタッファボック
ス捲縮、等にかけることができる。
通常、「ベント・ダブル・ヒーター配置（bent doubl
e heater configration）」（例えば、Barmag FK900の
ような、そしてここでは工程Ａとして表される）によっ
て特徴づけられる仮撚り加工（FTT）機械で細dpfフィー
ド糸を延伸加工する場合、1000メーターあたり500から1
000の非常に高い東レ・フレイ・カウント（Toray Fray
Count）（破断フィラメント）が得られた。しかしなが
ら、我々が第１の上流接触点と第１の摩擦加撚挿入点と
の間の破断角度を15度未満に減じることによって撚り誘
発延伸（twist−induced draw）を減じるために、およ
び上流接点の曲率半径を2.5mmを超えるまで増加させる
ために延伸加工糸ライン（draw−texturing threadlin
e）に装置を挿入した場合、慣用の「ベント配置」FTT機
械において加工した時、我々は破断フィラメント（フレ
イ）の数を著しく減少（本質的に除去）させ（実施例２
および３に示す）、この技術はここでは工程Ｂ（本発明
によると）として表される。Barmag FK900または他の
「ベント配置」FTT機械を有する者にとって、この「撚
りトラップ（twist trap）」現象を除去するためにヒー
ターおよび／またはスピンドルを動かして、「ベント配
置」を修正したり、または存在する「ベント」機械を取
り替え、そして「背の高い（tall）」線状配置FTT機械
を購入、またはムラタベルト機械を購入するというよう
なより高価な解決法よりも工程Ｂは、はるかに好まし
い。そのような方法は、工程Ｂ（本発明の１つの態様で
ある）よりも、もっと費用のかかる解決法であるからで
ある。
e heater configration）」（例えば、Barmag FK900の
ような、そしてここでは工程Ａとして表される）によっ
て特徴づけられる仮撚り加工（FTT）機械で細dpfフィー
ド糸を延伸加工する場合、1000メーターあたり500から1
000の非常に高い東レ・フレイ・カウント（Toray Fray
Count）（破断フィラメント）が得られた。しかしなが
ら、我々が第１の上流接触点と第１の摩擦加撚挿入点と
の間の破断角度を15度未満に減じることによって撚り誘
発延伸（twist−induced draw）を減じるために、およ
び上流接点の曲率半径を2.5mmを超えるまで増加させる
ために延伸加工糸ライン（draw−texturing threadlin
e）に装置を挿入した場合、慣用の「ベント配置」FTT機
械において加工した時、我々は破断フィラメント（フレ
イ）の数を著しく減少（本質的に除去）させ（実施例２
および３に示す）、この技術はここでは工程Ｂ（本発明
によると）として表される。Barmag FK900または他の
「ベント配置」FTT機械を有する者にとって、この「撚
りトラップ（twist trap）」現象を除去するためにヒー
ターおよび／またはスピンドルを動かして、「ベント配
置」を修正したり、または存在する「ベント」機械を取
り替え、そして「背の高い（tall）」線状配置FTT機械
を購入、またはムラタベルト機械を購入するというよう
なより高価な解決法よりも工程Ｂは、はるかに好まし
い。そのような方法は、工程Ｂ（本発明の１つの態様で
ある）よりも、もっと費用のかかる解決法であるからで
ある。
我々の新しいフィラメント（およびそれから得られる
束／トウ）は、捲縮され、望むならば、およびステープ
ルおよびフロックにカットすることができる。これらの
改良糸から作られた布地は、慣用のサンディング（sand
ing）およびブラッシング（brushing）による表面処理
によってスエード調触覚を与えることができる。我々の
新しい低収縮フィラメント糸は、直接使用フラット繊維
糸として用いることができる。新しい糸は、延伸を行う
必要のない、空気噴射加工およびスタッファ・ボックス
捲縮用のフィード糸として用いることができる。フィラ
メントの強さおよび均一性の改善した組合せは、これら
のフィラメント糸を、破断したフィラメント（またはフ
ィラメントの破断）のない細フィラメント糸を要する、
および／または重要な染料（critical dye）での均一な
染色を要する最終用途のための処理に特に適したものに
することができる。本発明の細デニールフィラメントポ
リエステル糸は、高エンド密度モイスチュアバリア布
地、例えば雨着および医療着の作製に、特に好適であ
る。編んだおよび織った布地の表面は、（ブラッシング
またはサンディングにより）毛羽立たせることができ
る。さらにデニールを減ずるためには、フィラメントは
慣用のアルカリ処理により（好ましくは布地の形態で）
処理することができる。
束／トウ）は、捲縮され、望むならば、およびステープ
ルおよびフロックにカットすることができる。これらの
改良糸から作られた布地は、慣用のサンディング（sand
ing）およびブラッシング（brushing）による表面処理
によってスエード調触覚を与えることができる。我々の
新しい低収縮フィラメント糸は、直接使用フラット繊維
糸として用いることができる。新しい糸は、延伸を行う
必要のない、空気噴射加工およびスタッファ・ボックス
捲縮用のフィード糸として用いることができる。フィラ
メントの強さおよび均一性の改善した組合せは、これら
のフィラメント糸を、破断したフィラメント（またはフ
ィラメントの破断）のない細フィラメント糸を要する、
および／または重要な染料（critical dye）での均一な
染色を要する最終用途のための処理に特に適したものに
することができる。本発明の細デニールフィラメントポ
リエステル糸は、高エンド密度モイスチュアバリア布
地、例えば雨着および医療着の作製に、特に好適であ
る。編んだおよび織った布地の表面は、（ブラッシング
またはサンディングにより）毛羽立たせることができ
る。さらにデニールを減ずるためには、フィラメントは
慣用のアルカリ処理により（好ましくは布地の形態で）
処理することができる。
我々の新しいフィラメント、特に陽イオン性染色の可
能なものは、好ましくはStrachanによる米国特許第3,94
0,917号に記述されている空気によるもつれ（air entan
glment）エラストマー糸（およびストリップ）用の被膜
としても用いることができる。本発明の細フィラメント
は、紡糸中ライン上で、またはライン外で、高デニール
ポリエステル（またはナイロン）フィラメントと共に混
ぜ、クロス染色効果および／または後に崇高にできる混
合収縮ポテンシャルを提供することができ、ここでビー
ミング／スラッシング（beaming/slashing）しながら、
加熱下オーバーフィードする等のライン外で、または布
地の形態で、染料浴中等で嵩は、大きくなる。インター
レースの程度および紡糸の間に適用された仕上剤（fini
sh）のタイプ／量は、繊維加工上の必要性および最終的
に所望の糸／布地の美観に基づき、通常選択することが
できる。フィラメント表面摩擦特性は、断面、艶消し剤
の選択、およびアルカリエッチングのような処理を通し
て変化させることができる。さらに、二酸化チタン艶消
し剤に対してシリコンジオキサイドの使用によって、摩
擦特性は、より絹様に高めることができる。他の不活性
金属酸化物も艶消し剤として用いることができる。ここ
で用いられる紡糸配向ポリエステルフィラメントは、Gr
indstaffおよびReeseによる米国特許第5,069,844号、第
5,069,845号および第5,069,846号に記述されているよう
に、押し出されたばかりのフィラメントに苛性アルカリ
を適用し、好都合に処理することができ、よりナイロン
フィラメントにより類似した、改良された湿気吐き出し
（moisture−wicking）特性を伴うポリエステルフィラ
メントを提供することができる。
能なものは、好ましくはStrachanによる米国特許第3,94
0,917号に記述されている空気によるもつれ（air entan
glment）エラストマー糸（およびストリップ）用の被膜
としても用いることができる。本発明の細フィラメント
は、紡糸中ライン上で、またはライン外で、高デニール
ポリエステル（またはナイロン）フィラメントと共に混
ぜ、クロス染色効果および／または後に崇高にできる混
合収縮ポテンシャルを提供することができ、ここでビー
ミング／スラッシング（beaming/slashing）しながら、
加熱下オーバーフィードする等のライン外で、または布
地の形態で、染料浴中等で嵩は、大きくなる。インター
レースの程度および紡糸の間に適用された仕上剤（fini
sh）のタイプ／量は、繊維加工上の必要性および最終的
に所望の糸／布地の美観に基づき、通常選択することが
できる。フィラメント表面摩擦特性は、断面、艶消し剤
の選択、およびアルカリエッチングのような処理を通し
て変化させることができる。さらに、二酸化チタン艶消
し剤に対してシリコンジオキサイドの使用によって、摩
擦特性は、より絹様に高めることができる。他の不活性
金属酸化物も艶消し剤として用いることができる。ここ
で用いられる紡糸配向ポリエステルフィラメントは、Gr
indstaffおよびReeseによる米国特許第5,069,844号、第
5,069,845号および第5,069,846号に記述されているよう
に、押し出されたばかりのフィラメントに苛性アルカリ
を適用し、好都合に処理することができ、よりナイロン
フィラメントにより類似した、改良された湿気吐き出し
（moisture−wicking）特性を伴うポリエステルフィラ
メントを提供することができる。
実に、特にこれらおよび他の技術の進歩としてさらな
る変更が明らかとなるだろう。例えば、いかなるタイプ
の延伸捲き取り機も使用することができ、フィードおよ
び／または延伸糸の後熱処理（post heat treatment）
は、所望ならば、いかなるタイプの加熱装置（例えば、
熱したゴデット、熱空気および／または蒸気の噴射、熱
管を通過、マイクロ波加熱等）によっても適用すること
ができ、仕上適用は、慣用ロールの適用（conventional
roll application）によって実施することができ、こ
こで計量器付き仕上げチップアプリケーターが好適であ
り、仕上は、例えば、延伸に先立つ紡糸の間および捲き
取りに先立つ延伸後に、数ステップで適用することがで
き、インターレースは、加熱または非加熱もつれ空気噴
射を用いて発達させることができ、そして例えば、紡糸
の間および延伸の間に数ステップで発達させることがで
き、そして糸のヨコ糸のないシート（weftless sheet o
f yarn）にもつれリード（tangle−reed）を使用するよ
うな他の装置を用いることができる。
る変更が明らかとなるだろう。例えば、いかなるタイプ
の延伸捲き取り機も使用することができ、フィードおよ
び／または延伸糸の後熱処理（post heat treatment）
は、所望ならば、いかなるタイプの加熱装置（例えば、
熱したゴデット、熱空気および／または蒸気の噴射、熱
管を通過、マイクロ波加熱等）によっても適用すること
ができ、仕上適用は、慣用ロールの適用（conventional
roll application）によって実施することができ、こ
こで計量器付き仕上げチップアプリケーターが好適であ
り、仕上は、例えば、延伸に先立つ紡糸の間および捲き
取りに先立つ延伸後に、数ステップで適用することがで
き、インターレースは、加熱または非加熱もつれ空気噴
射を用いて発達させることができ、そして例えば、紡糸
の間および延伸の間に数ステップで発達させることがで
き、そして糸のヨコ糸のないシート（weftless sheet o
f yarn）にもつれリード（tangle−reed）を使用するよ
うな他の装置を用いることができる。
本発明は、この後述べられる種々の延伸および／また
は熱処理工程における本発明の糸の利点を利用するため
の、さらなるバリエーションおよび方法に役立つ。理解
されるように、フィードフィラメントは、本発明に従
い、糸の形態でまたはフィラメント束（必ずしも真の
「糸」の一貫性を有する必要はないが、便宜上、ここで
は複数のフィラメントは、糸または束として、そのよう
な用語によって特別な制限を意図することなく、しばし
ば言及される）として供給され、および／または加工さ
れる。
は熱処理工程における本発明の糸の利点を利用するため
の、さらなるバリエーションおよび方法に役立つ。理解
されるように、フィードフィラメントは、本発明に従
い、糸の形態でまたはフィラメント束（必ずしも真の
「糸」の一貫性を有する必要はないが、便宜上、ここで
は複数のフィラメントは、糸または束として、そのよう
な用語によって特別な制限を意図することなく、しばし
ば言及される）として供給され、および／または加工さ
れる。
試験方法 試験法の多くは、「親」出願および米国特許第4,123,
882号、第4,156,071号、第5,066,4475号、および第5,28
8,553号において詳細が述べられ、これらの記載を本明
細書で援用するので、ここでのさらなる詳細な議論は、
余分であろう。
882号、第4,156,071号、第5,066,4475号、および第5,28
8,553号において詳細が述べられ、これらの記載を本明
細書で援用するので、ここでのさらなる詳細な議論は、
余分であろう。
破断したフィラメント、特に加工糸は、商業的Toray
Fray Counter（DT104型、東レ株式会社、日本）で、700
mpmの直線速度で５分間、すなわち3500メートルあたり
のフレイ（ほつれ）数で測定された。次いでフレイ数
は、ここでは1000メートルあたりのフレイ数として表わ
される。
Fray Counter（DT104型、東レ株式会社、日本）で、700
mpmの直線速度で５分間、すなわち3500メートルあたり
のフレイ（ほつれ）数で測定された。次いでフレイ数
は、ここでは1000メートルあたりのフレイ数として表わ
される。
延伸張力変数（DTV）は、デュポン社の「延伸張力計
（Draw Tension Instrument）」で1.707Xの延伸比で少
なくとも90％の伸びを有する紡糸されたままの糸に対
し、１メートルの長さのヒーター上を185ypm（169.2mp
m）で185℃で測定され、ここでは張力をコントロールす
るのにカサブランカタイプロール（casablanca type ro
lls）（ニップロールnip rollsに対し）が用いられる。
デュポン社の機械およびその有効性に関する情報の問い
合わせは、E.I.DuPont de Nemours and Company社のEng
ineering R＆Ｄ部（Wilmington,Delaware 19898）に宛
てることができる。同様な原理を用いる別の器械ブラン
ド（しかし、デュポン社の機械と対応すべき）は、TEXT
ECHNO社製のDYNAFILであり、これは、非接触ヒーターを
用いる固定歪み装置（fixed−strain device）（長さ約
30インチ）であり、そして、標準セットアップは、1.6X
の延伸比である。
（Draw Tension Instrument）」で1.707Xの延伸比で少
なくとも90％の伸びを有する紡糸されたままの糸に対
し、１メートルの長さのヒーター上を185ypm（169.2mp
m）で185℃で測定され、ここでは張力をコントロールす
るのにカサブランカタイプロール（casablanca type ro
lls）（ニップロールnip rollsに対し）が用いられる。
デュポン社の機械およびその有効性に関する情報の問い
合わせは、E.I.DuPont de Nemours and Company社のEng
ineering R＆Ｄ部（Wilmington,Delaware 19898）に宛
てることができる。同様な原理を用いる別の器械ブラン
ド（しかし、デュポン社の機械と対応すべき）は、TEXT
ECHNO社製のDYNAFILであり、これは、非接触ヒーターを
用いる固定歪み装置（fixed−strain device）（長さ約
30インチ）であり、そして、標準セットアップは、1.6X
の延伸比である。
下記の実施例は、単一の紡糸口金から単一の束にフィ
ラメントを紡糸して150を超えるフィラメントのマルチ
フィラメントHFC糸の調整法を示すことにより、さらに
本発明を説明するものであるが、制限を意図するもので
はない。
ラメントを紡糸して150を超えるフィラメントのマルチ
フィラメントHFC糸の調整法を示すことにより、さらに
本発明を説明するものであるが、制限を意図するもので
はない。
実施例１ 我々は、公称21.2LRVおよび255℃のゼロ剪断融点Tm o
を有する2G−Ｔポリエステルポリマーからフィラメント
押出密度（FED）を変化させて、多数のマルチフィラメ
ントHFC糸を紡糸した。これらの一部の工程および生成
物の詳細は、表Ｉに要約される。記録された最も低いdp
fは、0.6まで下った（150デニール、250フィラメント
糸）。そのような低めのdpfの紡糸されたままの糸は、
この後、実施例４に記述される。比較アイテムは、アイ
テム6Cのように文字Ｃによって表示される。0.75％未満
のDTVを有する糸は、好適を示す文字「Ｐ」によって表
示される。２から2.5％の範囲内のデニール分布（DS）
値を有する糸は、文字「Ｎ」によって表示される（好適
でないが本発明によるものを示している）。少なくとも
6g/ddの好適な標準化破断時デニール強力（TB）ｎを有
する糸は、文字「Ｔ」によって表示される。160から175
％の範囲内のは破断伸び（EB）値を有する糸は、文字
「Ｅ」によって表示され、そのような糸は、低い破断伸
び、例えば90から160％（好ましくは90〜140％）の延伸
フィード糸よりも低い経時安定性を有する。１から46、
84から150、および159から185の糸は、長さ（Ｌ）36ミ
ル（0.914mm）および直径（Ｄ）９ミル（0.229mm）の紡
糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。47から
83の糸は、LxD 21ミルx7ミル（0.533mmx0.178mm）の紡
糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。151か
ら158の糸は、LxD 18ミルx6ミル（0.457mmx0.152mm）
の紡糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。１
から46の糸は、6.54＃/cm2のFEDを有する紡糸口金から
紡糸された168フィラメント糸であった。47から150の糸
は、7.7＃/cm2のFEDを有する紡糸口金から紡糸された20
0フィラメント糸であった。151から158の糸は、7.94＃/
cm2のFEDを有する紡糸口金から紡糸された204フィラメ
ント糸であった。そして159から185の糸は、9.74＃/cm2
のFEDを有する紡糸口金から紡糸された250フィラメント
糸であった。
を有する2G−Ｔポリエステルポリマーからフィラメント
押出密度（FED）を変化させて、多数のマルチフィラメ
ントHFC糸を紡糸した。これらの一部の工程および生成
物の詳細は、表Ｉに要約される。記録された最も低いdp
fは、0.6まで下った（150デニール、250フィラメント
糸）。そのような低めのdpfの紡糸されたままの糸は、
この後、実施例４に記述される。比較アイテムは、アイ
テム6Cのように文字Ｃによって表示される。0.75％未満
のDTVを有する糸は、好適を示す文字「Ｐ」によって表
示される。２から2.5％の範囲内のデニール分布（DS）
値を有する糸は、文字「Ｎ」によって表示される（好適
でないが本発明によるものを示している）。少なくとも
6g/ddの好適な標準化破断時デニール強力（TB）ｎを有
する糸は、文字「Ｔ」によって表示される。160から175
％の範囲内のは破断伸び（EB）値を有する糸は、文字
「Ｅ」によって表示され、そのような糸は、低い破断伸
び、例えば90から160％（好ましくは90〜140％）の延伸
フィード糸よりも低い経時安定性を有する。１から46、
84から150、および159から185の糸は、長さ（Ｌ）36ミ
ル（0.914mm）および直径（Ｄ）９ミル（0.229mm）の紡
糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。47から
83の糸は、LxD 21ミルx7ミル（0.533mmx0.178mm）の紡
糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。151か
ら158の糸は、LxD 18ミルx6ミル（0.457mmx0.152mm）
の紡糸口金キャピラリーを用いて、溶融紡糸された。１
から46の糸は、6.54＃/cm2のFEDを有する紡糸口金から
紡糸された168フィラメント糸であった。47から150の糸
は、7.7＃/cm2のFEDを有する紡糸口金から紡糸された20
0フィラメント糸であった。151から158の糸は、7.94＃/
cm2のFEDを有する紡糸口金から紡糸された204フィラメ
ント糸であった。そして159から185の糸は、9.74＃/cm2
のFEDを有する紡糸口金から紡糸された250フィラメント
糸であった。
（比較「Ｃ」アイテムによって）示されるように、FE
Dが増加すると、これらHFC糸の紡糸実績が低下すること
を、我々は発見した。この劣化に打ち勝つため、我々の
最初のステップは、標準的工程変数および装置をチェッ
クし、最適化することであった、例えば均一な空気フロ
ーを確実にすること、および適切な収束長（すなわち、
粘着性のフィラメントなしに収束を可能にする程度に長
いが、空気引き（drag）からの紡糸ライン張力の増加を
減ずる程度に短い）を最適化すること、および良いポリ
マー品質を提供するポリマー温度にセットする（熱的変
性なしに）ことである。我々は、この最初のステップが
紡糸実績を幾分か改善することを発見したが、それでも
まだ満足のいかない場合もあった。我々の次のステップ
は、押出／急冷工程を再考することである。我々にとっ
て、（単一パックの代わりに２つのパックから紡糸す
る）ダブル・エンディング（double−ending）により、
FEDを減じるのは、生産性を50％に削減することになる
ので、許容できなかった。我々の目的は、糸の器械特性
（TB）ｎ、アロング・エンドデニール（DS）、およびア
ロング・エンド構造（DTV）をダブル・エンディングな
しに改善させることであった。スピンファクター（SF）
の式は、紡糸工程へのアプローチを統合システムとして
定義するもので、我々の発明による工程変数の選択を可
能にし、所望の糸の特性目標を達成する。次のステップ
は、高い紡糸生産性Ps（紡糸速度（Vs）および（RDR）
ｓによる生成物によって定義される）における紡糸実績
および糸の均一性／品質を維持するよう注意深く工程変
数を選択することによる「良い協調（fine−tune）」で
あろう。表Ｉ中のアイテム14は、6g/ddを超える（TB）
ｎ、１％以下のデニール分布（DS）、および0.75％以下
の延伸張力変化（DTV、％）を得るためのSFの利用法の
例証である。
Dが増加すると、これらHFC糸の紡糸実績が低下すること
を、我々は発見した。この劣化に打ち勝つため、我々の
最初のステップは、標準的工程変数および装置をチェッ
クし、最適化することであった、例えば均一な空気フロ
ーを確実にすること、および適切な収束長（すなわち、
粘着性のフィラメントなしに収束を可能にする程度に長
いが、空気引き（drag）からの紡糸ライン張力の増加を
減ずる程度に短い）を最適化すること、および良いポリ
マー品質を提供するポリマー温度にセットする（熱的変
性なしに）ことである。我々は、この最初のステップが
紡糸実績を幾分か改善することを発見したが、それでも
まだ満足のいかない場合もあった。我々の次のステップ
は、押出／急冷工程を再考することである。我々にとっ
て、（単一パックの代わりに２つのパックから紡糸す
る）ダブル・エンディング（double−ending）により、
FEDを減じるのは、生産性を50％に削減することになる
ので、許容できなかった。我々の目的は、糸の器械特性
（TB）ｎ、アロング・エンドデニール（DS）、およびア
ロング・エンド構造（DTV）をダブル・エンディングな
しに改善させることであった。スピンファクター（SF）
の式は、紡糸工程へのアプローチを統合システムとして
定義するもので、我々の発明による工程変数の選択を可
能にし、所望の糸の特性目標を達成する。次のステップ
は、高い紡糸生産性Ps（紡糸速度（Vs）および（RDR）
ｓによる生成物によって定義される）における紡糸実績
および糸の均一性／品質を維持するよう注意深く工程変
数を選択することによる「良い協調（fine−tune）」で
あろう。表Ｉ中のアイテム14は、6g/ddを超える（TB）
ｎ、１％以下のデニール分布（DS）、および0.75％以下
の延伸張力変化（DTV、％）を得るためのSFの利用法の
例証である。
LxD 21x7ミル（0.533x0.178mm）のキャピラリーが、
同じ質量フロー速度においてLxD 36x9ミル（0.914x0.2
29mm）のキャピラリーよりも包括的により良い紡糸工程
を与えることを我々は観測した。キャピラリーは、以前
はそれらの［L/D4］比によって特徴づけられていた（例
えば、米国特許第4,134,882号）。メートル法では、6x1
8ミル、7x21ミル、および9x36ミルのキャピラリーは、8
48、534、および335の［L/D4、mm-3］値を各々有する。
本発明の工程によると、［L/D4］のメートル法での値は
少なくとも335が好適であり、少なくとも500が特に好適
である。
同じ質量フロー速度においてLxD 36x9ミル（0.914x0.2
29mm）のキャピラリーよりも包括的により良い紡糸工程
を与えることを我々は観測した。キャピラリーは、以前
はそれらの［L/D4］比によって特徴づけられていた（例
えば、米国特許第4,134,882号）。メートル法では、6x1
8ミル、7x21ミル、および9x36ミルのキャピラリーは、8
48、534、および335の［L/D4、mm-3］値を各々有する。
本発明の工程によると、［L/D4］のメートル法での値は
少なくとも335が好適であり、少なくとも500が特に好適
である。
フィラメント配列は、均一な急冷に（図３に関して、
および認可された出願第08/214,717（DP−4555−Ｈ）
号、上記で言及、により詳細に記述されているように）
最適であるようにされた。スピンファクター（SF）を計
算するには、表Ｉに含まれていないそれらの工程パラメ
ーターは、これより前に記述されたように計算すること
ができる。紡糸仕上げおよびインターレースのタイプお
よびレベルは、意図する最終用途に基づいて選ばれた。
例えば、仮撚り加工用のフィード糸が、延伸整経用のフ
ィード糸として用いられるものよりもインターレースの
度合いが低い。
および認可された出願第08/214,717（DP−4555−Ｈ）
号、上記で言及、により詳細に記述されているように）
最適であるようにされた。スピンファクター（SF）を計
算するには、表Ｉに含まれていないそれらの工程パラメ
ーターは、これより前に記述されたように計算すること
ができる。紡糸仕上げおよびインターレースのタイプお
よびレベルは、意図する最終用途に基づいて選ばれた。
例えば、仮撚り加工用のフィード糸が、延伸整経用のフ
ィード糸として用いられるものよりもインターレースの
度合いが低い。
これら全ての糸は、「ランダム」一体インターレー
ス、すなわちアロング・エンドフィラメントもつれ、に
よって特徴づけられる。なぜなら、各糸中の全てのフィ
ラメントは、単一の紡糸口金から紡糸されたからであ
る。諸撚りされた糸（plied yarn）は、元のフィラメン
ト束が包括的な束内（intra−bundle）もつれが少ない
部分を通常含む、すなわち、独立して紡糸された束は、
それらの独立した「束の全体性（bundle integrity）」
の一部を維持している。この現象は、認識されていた。
例えば、異なるポリマー（ホモポリマーおよび陽イオン
性可染改質ポリマー）、dpf、および断面の独立したフ
ィラメントの束が紡糸され、次いで独立した束は、単一
のインターレース糸に一緒に混ぜられた場合、混合され
たフィラメントは、単一の押出口金から紡糸されたかの
ようであるほどアロング・エンド混合は、「ランダム」
または一体でなかった。これは諸撚り糸の欠点であり、
均質でない染布地および劣った下流繊維加工の原因とな
っている。それぞれに独立して紡糸されたフィラメント
束は、そのような独立して紡糸されたフィラメントの束
が一緒にインターレースされ、単一の糸に混ぜられた後
でさえも、通常、完全にその「束の全体性」を失うわけ
ではない。対照的に、本発明のHFC糸は、より一体なイ
ンターレースを示した。なぜなら、HFC糸の全てのフィ
ラメントは、単一の紡糸口金から紡糸されたからであ
る。それらは、異なる紡糸口金から紡糸されたことから
の残りの「束の全体性」を有しない。諸撚り糸と一体イ
ンターレース糸（単一の紡糸口金から紡糸され、それか
ら単一フィラメント束のみにインターレースされた、全
てのフィラメント）とのこの違いは、この後、実施例６
に示される。
ス、すなわちアロング・エンドフィラメントもつれ、に
よって特徴づけられる。なぜなら、各糸中の全てのフィ
ラメントは、単一の紡糸口金から紡糸されたからであ
る。諸撚りされた糸（plied yarn）は、元のフィラメン
ト束が包括的な束内（intra−bundle）もつれが少ない
部分を通常含む、すなわち、独立して紡糸された束は、
それらの独立した「束の全体性（bundle integrity）」
の一部を維持している。この現象は、認識されていた。
例えば、異なるポリマー（ホモポリマーおよび陽イオン
性可染改質ポリマー）、dpf、および断面の独立したフ
ィラメントの束が紡糸され、次いで独立した束は、単一
のインターレース糸に一緒に混ぜられた場合、混合され
たフィラメントは、単一の押出口金から紡糸されたかの
ようであるほどアロング・エンド混合は、「ランダム」
または一体でなかった。これは諸撚り糸の欠点であり、
均質でない染布地および劣った下流繊維加工の原因とな
っている。それぞれに独立して紡糸されたフィラメント
束は、そのような独立して紡糸されたフィラメントの束
が一緒にインターレースされ、単一の糸に混ぜられた後
でさえも、通常、完全にその「束の全体性」を失うわけ
ではない。対照的に、本発明のHFC糸は、より一体なイ
ンターレースを示した。なぜなら、HFC糸の全てのフィ
ラメントは、単一の紡糸口金から紡糸されたからであ
る。それらは、異なる紡糸口金から紡糸されたことから
の残りの「束の全体性」を有しない。諸撚り糸と一体イ
ンターレース糸（単一の紡糸口金から紡糸され、それか
ら単一フィラメント束のみにインターレースされた、全
てのフィラメント）とのこの違いは、この後、実施例６
に示される。
実施例２ 21.2LRVポリエステルを288℃で、cm2あたり7.8フィラ
メントのFEDを有する紡糸口金から、LxD寸法 7x21ミル
（0.2756mm ｘ 0.8268mm）のキャピラリーを通して、
溶融紡糸により調製された255デニール200フィラメント
の延伸フィード糸（ここで押し出されたばかりのフィラ
メントは、短い3cmのシュラウドによって保護され、22.
8m/分の空気層流速度を有する放射状ユニットを用い次
いで急冷され、急冷されたフィラメントは、計量器付き
仕上げチップアプリケーターガイドの使用により、一体
な束に収束され、そして2195m/分の紡糸速度で引き取ら
れる）は、Barmag FK900上でポリウレタンディスク（Ｄ
リング）を用いて、他に指示されぬ限り、分あたり450
〜500メートルで工程Ａ（慣用の）および工程Ｂ（本発
明の１つの態様に従う修正された糸ラインパス（modifi
ed threadline path）により、延伸仮撚り加工された。
表IIは、工程条件を要約しており、すなわち、延伸比、
ディスク対糸（DY）の表面速度比は1.707、ヒーター温
度（温度、℃）、ディスクスタック配置（disc stack c
onfigration）（Ｃはウレタンディスクのかわりにセラ
ミックのディスクが用いられたことを表す）、前／後デ
ィスク張力のグラム（T1/T2）（数例においては値は測
定されなかった）および破断フィラメントの数（1000メ
ートルあたりのフレイ）である。1/7/1ディスクスタッ
ク（工程Ｂ）を用いて、180℃で、1.575Xの延伸比にお
いて延伸された本発明の延伸フィード糸は、164糸デニ
ール（0.82dpf）、3.69g/ddの強力、および43.5％の破
断伸びを有し、本発明による標準化（TB）n5.3g/ddを与
える加工糸を与えた。
メントのFEDを有する紡糸口金から、LxD寸法 7x21ミル
（0.2756mm ｘ 0.8268mm）のキャピラリーを通して、
溶融紡糸により調製された255デニール200フィラメント
の延伸フィード糸（ここで押し出されたばかりのフィラ
メントは、短い3cmのシュラウドによって保護され、22.
8m/分の空気層流速度を有する放射状ユニットを用い次
いで急冷され、急冷されたフィラメントは、計量器付き
仕上げチップアプリケーターガイドの使用により、一体
な束に収束され、そして2195m/分の紡糸速度で引き取ら
れる）は、Barmag FK900上でポリウレタンディスク（Ｄ
リング）を用いて、他に指示されぬ限り、分あたり450
〜500メートルで工程Ａ（慣用の）および工程Ｂ（本発
明の１つの態様に従う修正された糸ラインパス（modifi
ed threadline path）により、延伸仮撚り加工された。
表IIは、工程条件を要約しており、すなわち、延伸比、
ディスク対糸（DY）の表面速度比は1.707、ヒーター温
度（温度、℃）、ディスクスタック配置（disc stack c
onfigration）（Ｃはウレタンディスクのかわりにセラ
ミックのディスクが用いられたことを表す）、前／後デ
ィスク張力のグラム（T1/T2）（数例においては値は測
定されなかった）および破断フィラメントの数（1000メ
ートルあたりのフレイ）である。1/7/1ディスクスタッ
ク（工程Ｂ）を用いて、180℃で、1.575Xの延伸比にお
いて延伸された本発明の延伸フィード糸は、164糸デニ
ール（0.82dpf）、3.69g/ddの強力、および43.5％の破
断伸びを有し、本発明による標準化（TB）n5.3g/ddを与
える加工糸を与えた。
実施例３ 220デニール/325フィラメント糸および220デニール/2
50フィラメント糸が調製され（325フィラメントは、cm2
あたり10.3フィラメントのFED、そして250フィラメント
は、cm2あたり9.74フィラメントのFEDで紡糸されたこと
を除いて、本質的に実施例２に同じ）、Barmag FK900
（「ベント」ダブルヒーター配置を有する）上で、分あ
たり450〜500メートルで、160℃で、1.707のディスク／
糸比（D/Y）のポリウレタンディスク（Ｄリング）を用
いて、他の詳細は表IIIに示されている、延伸仮撚り加
工された。加工糸の品質は、標準化破断デニール強力
（TB）ｎおよび1000メートルあたりの「フレイ」数で表
される。糸は、商業的糸ラインパス（工程Ａ）を用い
て、および工程Ｂを用いる修正された糸ラインパス（上
記で議論された）によって加工された。工程Ｂでの著し
く改善した値（高い（TB）ｎ値および10未満の非常に低
いフレイ数）と比較して、工程Ａにより加工された糸
は、（TB）ｎ値が4g/dd未満、および100を著しく超える
フレイ値を有した。
50フィラメント糸が調製され（325フィラメントは、cm2
あたり10.3フィラメントのFED、そして250フィラメント
は、cm2あたり9.74フィラメントのFEDで紡糸されたこと
を除いて、本質的に実施例２に同じ）、Barmag FK900
（「ベント」ダブルヒーター配置を有する）上で、分あ
たり450〜500メートルで、160℃で、1.707のディスク／
糸比（D/Y）のポリウレタンディスク（Ｄリング）を用
いて、他の詳細は表IIIに示されている、延伸仮撚り加
工された。加工糸の品質は、標準化破断デニール強力
（TB）ｎおよび1000メートルあたりの「フレイ」数で表
される。糸は、商業的糸ラインパス（工程Ａ）を用い
て、および工程Ｂを用いる修正された糸ラインパス（上
記で議論された）によって加工された。工程Ｂでの著し
く改善した値（高い（TB）ｎ値および10未満の非常に低
いフレイ数）と比較して、工程Ａにより加工された糸
は、（TB）ｎ値が4g/dd未満、および100を著しく超える
フレイ値を有した。
実施例４ １未満のフィラメントデニールの紡糸されたばかりの
HFC糸は、公称21.2LRVおよび255℃のゼロ剪断融点Tm oを
有する2G−Ｔポリエステルポリマーから紡糸された。方
法および生成物の詳細は、表IVに要約されている。0.75
％未満のDTVを有する糸は、好適を示す文字「Ｐ」によ
って表示される。好適な標準化破断時デニール強力
（TB）ｎ値が少なくとも6g/ddを有する糸は、文字
「Ｔ」によって表示される。糸１〜５は、168フィラメ
ントからなりFEDが6.54/cm2の紡糸口金から紡糸され、
糸６〜27は、200フィラメントからなりFEDが7.8/cm2の
紡糸口金から紡糸され、糸28〜74は、250フィラメント
からなりFEDが9.73/cm2の紡糸口金から紡糸された。糸
１、６〜17、および28〜50は、7x21ミル（0.178x0.533m
m）の紡糸口金キャピラリーを用いて紡糸され、そして
糸２〜５、18〜27および50〜74は、9x36ミル（0.229x0.
914mm）の紡糸口金キャピラリーを用いて溶融紡糸され
た。
HFC糸は、公称21.2LRVおよび255℃のゼロ剪断融点Tm oを
有する2G−Ｔポリエステルポリマーから紡糸された。方
法および生成物の詳細は、表IVに要約されている。0.75
％未満のDTVを有する糸は、好適を示す文字「Ｐ」によ
って表示される。好適な標準化破断時デニール強力
（TB）ｎ値が少なくとも6g/ddを有する糸は、文字
「Ｔ」によって表示される。糸１〜５は、168フィラメ
ントからなりFEDが6.54/cm2の紡糸口金から紡糸され、
糸６〜27は、200フィラメントからなりFEDが7.8/cm2の
紡糸口金から紡糸され、糸28〜74は、250フィラメント
からなりFEDが9.73/cm2の紡糸口金から紡糸された。糸
１、６〜17、および28〜50は、7x21ミル（0.178x0.533m
m）の紡糸口金キャピラリーを用いて紡糸され、そして
糸２〜５、18〜27および50〜74は、9x36ミル（0.229x0.
914mm）の紡糸口金キャピラリーを用いて溶融紡糸され
た。
本実施例４における高フィラメントカウント糸は、１
未満のフィラメントデニールを有する。多くは、フィラ
メントデニールが0.5未満に、そして0.3dpf未満にまで
さえ、延伸することができる。糸＃の３および５は、各
々11.4および4.2の精錬収縮を有し、所望ならば、延伸
および熱セットなしに直接使用糸として用いることがで
き、またはその糸は、米国特許第5,067,447号、第5,24
4,616号、第5,145,616号、第5,223,197号および第5,25
0,245号に記述されるように延伸フィード糸として用い
ることができる。
未満のフィラメントデニールを有する。多くは、フィラ
メントデニールが0.5未満に、そして0.3dpf未満にまで
さえ、延伸することができる。糸＃の３および５は、各
々11.4および4.2の精錬収縮を有し、所望ならば、延伸
および熱セットなしに直接使用糸として用いることがで
き、またはその糸は、米国特許第5,067,447号、第5,24
4,616号、第5,145,616号、第5,223,197号および第5,25
0,245号に記述されるように延伸フィード糸として用い
ることができる。
実施例５ 柔らかいバルキーヤーン（およびそれから得られる布
地）は、通常デニールの差および／または表面対体積の
比（すなわち、断面の形）の違いによる異なる収縮度を
有するフィラメントを含む混合フィラメント糸の使用に
より提供され、すなわち低収縮細フィラメント（Ａ）
は、バルキーヤーンの所望の柔らかい表面を提供し、高
めのデニールフィラメント（Ｂ）は、布地に改善された
「本体、ボディ（body）」および「ドレープ（drap
e）」（すなわち、「柔らかすぎ（mushy）」ない）を提
供する。本発明の混合収縮度高フィラメントカウント糸
は、簡潔には異なる（dpf）ｓを有する２つのフィラメ
ントタイプからなるものとして説明される。紡糸された
糸を25％の破断伸び（EB）まで延伸する際、例えば、延
伸フィラメントデニール（dpf）Ｄは、（dpf）Ｄ＝
｛（dpf）sx［（1.25/（RDR）ｓ］｝という式によって
与えられ、ここで両方のフィラメントタイプの（dpf）
Ｄ値は、好ましくは１未満である。丸い（round）フィ
ラメント用に異なる収縮を提供するには、２つのフィラ
メントタイプは、紡糸された（dpf）ｓが異なっている
べきで、高収縮フィラメント（Ｂ）は、低収縮フィラメ
ント（Ａ）よりも高いdpfであるべきである。異なる（d
pf）ｓの単一エンド高フィラメントカウントフィラメン
ト束を紡糸するには、紡糸口金キャピラリー寸法が所望
の差異を提供するよう選ばれ、（dpf）ｓの比は、下記
の式に従って、紡糸口金の寸法の比に関係し、 （dpf）B/（dpf）Ａ＝［（L/D4）A/（L/D4）Ｂ］ｎ ここで指数「ｎ」は１に等しく、ニュートン流体様の行
動をとる。これは、実験的に同一紡糸口金における異な
る寸法の２つのキャピラリーを通して紡糸することによ
って決定することができ、下記の式で表わされる。
地）は、通常デニールの差および／または表面対体積の
比（すなわち、断面の形）の違いによる異なる収縮度を
有するフィラメントを含む混合フィラメント糸の使用に
より提供され、すなわち低収縮細フィラメント（Ａ）
は、バルキーヤーンの所望の柔らかい表面を提供し、高
めのデニールフィラメント（Ｂ）は、布地に改善された
「本体、ボディ（body）」および「ドレープ（drap
e）」（すなわち、「柔らかすぎ（mushy）」ない）を提
供する。本発明の混合収縮度高フィラメントカウント糸
は、簡潔には異なる（dpf）ｓを有する２つのフィラメ
ントタイプからなるものとして説明される。紡糸された
糸を25％の破断伸び（EB）まで延伸する際、例えば、延
伸フィラメントデニール（dpf）Ｄは、（dpf）Ｄ＝
｛（dpf）sx［（1.25/（RDR）ｓ］｝という式によって
与えられ、ここで両方のフィラメントタイプの（dpf）
Ｄ値は、好ましくは１未満である。丸い（round）フィ
ラメント用に異なる収縮を提供するには、２つのフィラ
メントタイプは、紡糸された（dpf）ｓが異なっている
べきで、高収縮フィラメント（Ｂ）は、低収縮フィラメ
ント（Ａ）よりも高いdpfであるべきである。異なる（d
pf）ｓの単一エンド高フィラメントカウントフィラメン
ト束を紡糸するには、紡糸口金キャピラリー寸法が所望
の差異を提供するよう選ばれ、（dpf）ｓの比は、下記
の式に従って、紡糸口金の寸法の比に関係し、 （dpf）B/（dpf）Ａ＝［（L/D4）A/（L/D4）Ｂ］ｎ ここで指数「ｎ」は１に等しく、ニュートン流体様の行
動をとる。これは、実験的に同一紡糸口金における異な
る寸法の２つのキャピラリーを通して紡糸することによ
って決定することができ、下記の式で表わされる。
ｎ＝log10｛（dpf）A/（dpf）Ｂ｝/log10｛（L/D4）B
/（L/D4）Ａ｝ 丸くない（non−round）断面用には、短い（形状形成）
オリフィスキャピラリーから最初にメータリング（mete
ring）キャピラリーを通過した後、紡糸され、（L/D4）
の決定値は、形状形成キャピラリーのものよりもむし
ろ、メータリングキャピラリーによるものであった。技
術の進歩に伴い、しかし、おそらくメータリングキャピ
ラリーが必要でなくなるくらいまで形状形成プレートの
厚みが増加すると予想される。実験より、「円形に相当
する（round equivalent）」（L/D4）値は、既に記述し
たのと類似の技術を用いて、形状形成する非円形断面
（odd−cross−section）オリフィスキャピラリーおよ
びメータリングキャピラリー組立品のどのような特定の
組合せでも決定することができる。
/（L/D4）Ａ｝ 丸くない（non−round）断面用には、短い（形状形成）
オリフィスキャピラリーから最初にメータリング（mete
ring）キャピラリーを通過した後、紡糸され、（L/D4）
の決定値は、形状形成キャピラリーのものよりもむし
ろ、メータリングキャピラリーによるものであった。技
術の進歩に伴い、しかし、おそらくメータリングキャピ
ラリーが必要でなくなるくらいまで形状形成プレートの
厚みが増加すると予想される。実験より、「円形に相当
する（round equivalent）」（L/D4）値は、既に記述し
たのと類似の技術を用いて、形状形成する非円形断面
（odd−cross−section）オリフィスキャピラリーおよ
びメータリングキャピラリー組立品のどのような特定の
組合せでも決定することができる。
フィラメントの破断を裂けるために、15％と40％の間
の破断伸び値にまで延伸するのが望ましく、それは２つ
のフィラメントタイプの（RDR）ｓに適切なPDRを選択す
ることにより達成することができ、ここでPDR＝総工程
の延伸比＝機械延伸比ｘオーバーフィード（またはリラ
クセーション）である。
の破断伸び値にまで延伸するのが望ましく、それは２つ
のフィラメントタイプの（RDR）ｓに適切なPDRを選択す
ることにより達成することができ、ここでPDR＝総工程
の延伸比＝機械延伸比ｘオーバーフィード（またはリラ
クセーション）である。
上記混合フィラメントミクロデニールHFC糸は、延伸
なしに空気噴射加工することができ、または延伸ステッ
プを、延伸・空気・噴射（＋必要に応じて熱リラクセー
ション）加工工程の一部とすることができる。
なしに空気噴射加工することができ、または延伸ステッ
プを、延伸・空気・噴射（＋必要に応じて熱リラクセー
ション）加工工程の一部とすることができる。
実施例６ 本発明による225デニール、200フィラメント延伸フィ
ードHFC「一体」糸は、21.5LRVのポリエステルを、288
℃で、FED7.8フィラメント/cm2を有する単一200キャピ
ラリー紡糸口金から、DxL寸法9x36ミル（0.229mmx0.914
mm）のキャピラリーを通して、溶融紡糸によって調製さ
れ、押し出されたばかりのフィラメントは、短い4.3cm
のシュラウドによって保護され、次いで22.8m/分の空気
層流速度を有する放射状ユニットを用いて急冷され、急
冷されたフィラメントは、計量器付き仕上アプリケータ
ーガイドの使用によって一体な束に収束され、2446m/分
の速度で引き取られ、そしてフィラメントは、空気もつ
れ噴射を用いて36psigで、インターレースされる。フィ
ラメントをインターレースするのに用いられる空気噴射
は、標準的「積み重ね（stacked）」噴射で、Christini
らの米国特許第3,936,577号の図XIおよびXIIにおおよそ
記述されたとおりで、これがここ数年来の商業的用法で
ある。
ードHFC「一体」糸は、21.5LRVのポリエステルを、288
℃で、FED7.8フィラメント/cm2を有する単一200キャピ
ラリー紡糸口金から、DxL寸法9x36ミル（0.229mmx0.914
mm）のキャピラリーを通して、溶融紡糸によって調製さ
れ、押し出されたばかりのフィラメントは、短い4.3cm
のシュラウドによって保護され、次いで22.8m/分の空気
層流速度を有する放射状ユニットを用いて急冷され、急
冷されたフィラメントは、計量器付き仕上アプリケータ
ーガイドの使用によって一体な束に収束され、2446m/分
の速度で引き取られ、そしてフィラメントは、空気もつ
れ噴射を用いて36psigで、インターレースされる。フィ
ラメントをインターレースするのに用いられる空気噴射
は、標準的「積み重ね（stacked）」噴射で、Christini
らの米国特許第3,936,577号の図XIおよびXIIにおおよそ
記述されたとおりで、これがここ数年来の商業的用法で
ある。
比較のために、255デニール、200フィラメント延伸フ
ィード「諸撚り」糸は、21.7LRVのポリエステルを、287
度で、各々FED4.4フィラメント/cm2を有する２つの独立
した紡糸口金から、DxL寸法12x50ミル（0.305mmx1.27m
m）のキャピラリーを通して、溶融紡糸によって調製さ
れ、押し出されたばかりのフィラメントは、空気急冷さ
れ、別々に計量器付き仕上アプリケーターガイドの使用
によって２つの100フィラメント束に収束され、どちら
も2624m/分の速度で引き取られ、そして別々の100フィ
ラメント束は、HFC糸に用いられたのと同じタイプの空
気もつれ噴射を用いて、200フィラメント束に諸撚りさ
れ、HFC糸で類似の平均インターレースのノード（節）
／メートルを達成するのに、前記噴射は42psigで行われ
る。この糸は、「諸撚り」糸として下記では言及され
る。
ィード「諸撚り」糸は、21.7LRVのポリエステルを、287
度で、各々FED4.4フィラメント/cm2を有する２つの独立
した紡糸口金から、DxL寸法12x50ミル（0.305mmx1.27m
m）のキャピラリーを通して、溶融紡糸によって調製さ
れ、押し出されたばかりのフィラメントは、空気急冷さ
れ、別々に計量器付き仕上アプリケーターガイドの使用
によって２つの100フィラメント束に収束され、どちら
も2624m/分の速度で引き取られ、そして別々の100フィ
ラメント束は、HFC糸に用いられたのと同じタイプの空
気もつれ噴射を用いて、200フィラメント束に諸撚りさ
れ、HFC糸で類似の平均インターレースのノード（節）
／メートルを達成するのに、前記噴射は42psigで行われ
る。この糸は、「諸撚り」糸として下記では言及され
る。
記述されたように生産された６つのHFC糸パッケージ
および６つの諸撚り糸パッケージは、インターレース特
性を比較するためにFibre Vision,Inc社のファイバース
キャンFS 100を用いて分析された。各糸パッケージの6
6.7メートルが、1650m/分の糸速度で測定され、結果は
下記の表に記録されている。
および６つの諸撚り糸パッケージは、インターレース特
性を比較するためにFibre Vision,Inc社のファイバース
キャンFS 100を用いて分析された。各糸パッケージの6
6.7メートルが、1650m/分の糸速度で測定され、結果は
下記の表に記録されている。
明らかなように、これらの結果は、６パッケージ全て
にわたって測定された平均のみを考慮した場合、かなり
匹敵しうるようにみえる。しかしながら、糸の均一性を
考慮すると、ニップ間の最大距離およびこれらの最大距
離のパッケージ間の％CVに注目することにより、本発明
のHFC糸は、有意に優れた均一性を有することが示され
た。アロング・エンド均一性におけるこの著しい改善
は、より良い加工性においても現れる。
にわたって測定された平均のみを考慮した場合、かなり
匹敵しうるようにみえる。しかしながら、糸の均一性を
考慮すると、ニップ間の最大距離およびこれらの最大距
離のパッケージ間の％CVに注目することにより、本発明
のHFC糸は、有意に優れた均一性を有することが示され
た。アロング・エンド均一性におけるこの著しい改善
は、より良い加工性においても現れる。
フロントページの続き (72)発明者 コリンズ，ロバート，ジェイムズ アメリカ合衆国 28405−9366 ノース カロライナ州 ウィルミントン エヴェ レット クリーク ドライブ 838 (72)発明者 フランクフォルト，ハンス，ルドルフ, エドワード アメリカ合衆国 28501−2780 ノース カロライナ州 キンストン コロニー プレイス 747 (72)発明者 ジョンソン，スティーブン，バックナー アメリカ合衆国 28409 ノースカロラ イナ州 ウィルミントン ウイリアムズ ロード 218 (72)発明者 ノックス，ベンジャミン，ヒューズ アメリカ合衆国 19808−5420 デラウ ェア州 ウィルミントン オレゴン ロ ード 40 (72)発明者 ロンドン，ジョー，フォレスト，ジュニ ア アメリカ合衆国 27858−5621 ノース カロライナ州 グリーンヴィル エリス コート 210 (72)発明者 モスト，エルマー，エドウィン，ジュニ ア アメリカ合衆国 27707−5276 ノース カロライナ州 ダーハム ファイブ オ ークス ドライブ 4205 (72)発明者 パイ，ギリシュ，アナント アメリカ合衆国 28105−8843 ノース カロライナ州 マシューズ キルケニー ヒル 2322 (56)参考文献 特開 昭55−128007（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−231227（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−140114（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) D01F 6/62
Claims (15)
- 【請求項１】13から23の相対粘性率（LRV）および240℃
から265℃のゼロ剪断融点（Tm o）を有するポリエステル
ポリマーから、少なくとも150の細フィラメントの数お
よび0.5から2.2のスパン・デニール・パー・フィラメン
ト（dpf）ｓを有するインターレース・マルチフィラメ
ント糸を作製する方法であって、 （ｉ）ポリエステルポリマーを溶融し、得られた溶融物
をTm oを超える25℃から55℃のポリマー温度（Tp）まで
加熱し、そして加熱した溶融物を濾過する工程と、 （ii）紡糸口金面にある少なくとも150のキャピラリー
を通して、濾過した溶融物を押し出し、少なくとも６フ
ィラメント/cm2のフィラメント押出密度（FED）および
総溶融物質量フロー速度Ｗ（g/分）において、少なくと
も150のフィラメントストリームを形成する工程と、 ここでＷ＝（dpf）ｓ（Vs）/9000x（フィラメント数）
であり、Vsは、紡糸引き取り速度で、少なくとも2Km/分
である、 （iii）新たに押し出されたフィラメントストリームを
直ちに紡糸口金面の下方でディレイシュラウド（該の面
の下方でLqcm）により保護し、次いでそれらを層流速度
（Qam/分）の急冷空気によりスピンファクター（SF）
が、0.2から１となるよう冷却する工程と、 ここで、スピンファクター（SF）は、下記の式で計算さ
れ、 SF=ｋ{(LRV)[(Tm o+25)／(Tp)]６[(Vs)2/(dpf)ｓ][(Qa/W)0.2][(FED)(L
q)]−0.7]}ｎ ここで、“k"＝2.4x10+5であり、‘n'＝マイナス（−）
0.8であり、 （iv）フィラメントストリームをガラス転移温度（Tg）
未満の温度まで冷却し、得られた冷却フィラメントを、
紡糸口金面からの収束距離（Lccm）で、少なくとも150
フィラメントの単一のマルチフィラメント束に収束し、
そして単一マルチフィラメント束をインターレースし
て、インターレース紡糸配向糸を提供する工程と を含み、インターレース糸は、２から5Km/分の巻取り速
度で巻取られてパッケージを形成することを特徴とする
方法。 - 【請求項２】１％未満のアロングエンド延伸張力変数
（DTV、％）、少なくとも５グラム／延伸デニール（g/d
d）の標準化破断時デニール強力（TB）ｎ（ここで、（T
B）ｎ＝強力（g/d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、（RD
R）ｓは、残留スパン延伸比であり、（RDR）ｓ＝［１＋
（EB）/100］で定義され、および（EB）は破断伸びパー
セントである）および2.5％未満のアロングエンド・デ
ニール分布（DS）を有する紡糸配向糸を提供するよう、
ポリマーおよび工程条件が選ばれることを特徴とする請
求項１に記載の方法。 - 【請求項３】１％未満および［SF＋0.2］および［SF−
0.2］間のアロングエンド延伸張力変数（DTV、％）、こ
こでSFは、定義されたスピンファクター、1.9から2.6の
間の残留延伸比（RDR）ｓ、ここで（RDR）ｓ＝［１＋
（EB）/100］と定義され、（EB）は破断伸びパーセント
であり、および0.05を超える（１−S/Sm）値（ここでＳ
は、精練収縮であり、Smは最大収縮ポテンシャルであ
る）を有する紡糸配向糸を提供するよう、ポリマーおよ
び工程条件が選ばれることを特徴とする請求項１に記載
の方法。 - 【請求項４】フィラメント押出密度（FED）は、少なく
ともcm2あたり6.5フィラメントであることを特徴とする
請求項１から３のいづれかに記載の方法。 - 【請求項５】紡糸配向糸は、15から40％の延伸糸の破断
伸びおよび約１以下の延伸フィラメントデニールを提供
するような延伸比によって、延伸されることを特徴とす
る請求項１から４のいづれかに記載の方法。 - 【請求項６】複数の該紡糸配向糸は、ヨウ糸なしのタテ
繊維シートの形態で延伸されることを特徴とする請求項
５に記載の方法。 - 【請求項７】紡糸配向糸の延伸は、溶融紡糸と組合せら
れ、それにより得られる延伸糸は、３から5Km/分の巻取
り速度で巻取られパッケージを形成することを特徴とす
る請求項５に記載の方法。 - 【請求項８】（１−S/Sm）が0.85を超える数値、（ここ
でＳは、精練収縮であり、Smは、最大収縮ポテンシャル
である）を有する糸を提供するよう、ポリマーおよび工
程条件が選ばれることを特徴とする先の請求項のいづれ
かに記載の方法。 - 【請求項９】紡糸配向糸は、少なくとも4g/ddの破断時
のデニール強力（TB）ｎ（ここで（TB）ｎ＝強力（g/
d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、（RDR）ｓは、残留ス
パン延伸比であり、 （RDR）ｓ＝［１＋（EB）/100］と定義され、（EB）は
破断伸びパーセントである）、20から45％の破断伸び
（EB）および1000メートルあたり10フレイ未満のフレイ
カウントであるバルキーヤーンを提供するような延伸比
によって、延伸加工されることを特徴とする先の請求項
のいづれかに記載の方法。 - 【請求項１０】15度未満の「破断角度」を提供するよう
に第１の上流接触点と第１の摩擦加撚挿入点との間の延
伸加工糸ラインにおける撚り誘発延伸を減じるために、
および上流接点の曲率半径を2.5mmを超えるまで増加さ
せるために低摩擦装置が提供されることを特徴とする請
求項９に記載の方法。 - 【請求項１１】異なるデニールまたは断面のフィラメン
トは、同じ押出紡糸口金から共に紡糸されることを特徴
とする先の請求項のいづれかに記載の方法。 - 【請求項１２】ポリエステルポリマーが、13から23の相
対粘性率（LRV）および240℃から265℃のゼロ剪断融点
（Tm o）を有し、0.5から2.2のデニールの少なくとも150
のフラットフィラメント（そのフィラメントのもつれが
一体のインターレースを示す）を含み、40から160％の
破断伸び（EB）、少なくとも5g/ddの破断時のデニール
強力（TB）ｎ（ここで（TB）ｎ＝強力 （g/d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、（RDR）ｓは、残
留スパン延伸比であり、（RDR）ｓ＝［１＋（EB）/10
0］と定義される）および１％未満のアロングエンド延
伸張力係数変化（DTV、％）を有することを特徴とする
一体のインターレースマルチフィラメントポリエステル
糸。 - 【請求項１３】40から90％の破断伸び（EB）、および少
なくとも0.85の（１−S/Sm）値を有する（ここでＳは、
精練収縮、Smは、最大収縮ポテンシャルである）ことを
特徴とする請求項12に記載の糸。 - 【請求項１４】ポリエステルポリマーが、13から23の相
対粘性率（LRV）および240℃から265℃のゼロ剪断融点
（Tm o）を有し、0.2から１のデニールの少なくとも150
のフラットフィラメント（そのフィラメントのもつれが
一体のインターレースを示す）を含み、15から40％の破
断伸び（EB）、少なくとも5g/ddの破断時のデニール強
力（TB）ｎ（ここで（TB）ｎ＝ 強力（g/d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、（RDR）
ｓは、残留スパン延伸比であり、（RDR）ｓ＝［１＋（E
B）/100］と定義される）および１％未満のアロングエ
ンド延伸張力係数変化（DTV、％）を有することを特徴
とする一体のインターレースマルチフィラメントポリエ
ステル糸。 - 【請求項１５】ポリエステルが、13から23の相対粘性率
（LRV）および240℃から265℃のゼロ剪断融点（Tm o）を
有し、0.2から１のデニールおよび一体のフィラメント
もつれを持つ少なくとも150の加工フィラメントを含
み、15から45％の破断伸び（EB）、少なくとも4g/ddの
破断時のデニール強力（TB）ｎ（ここで（TB）ｎ＝強力
（g/d）（RDR）ｓ（20.8/LRV）0.75、（RDR）ｓは、残
留スパン延伸比であり、（RDS）ｓ＝［１＋（EB）/10
0］と定義される）および1000メートルあたり10フレイ
未満のフレイカウントを有することを特徴とするマルチ
フィラメントポリエステル糸。
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