JPS5953656A - 耐水素誘起割れ性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼 - Google Patents
耐水素誘起割れ性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼Info
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- JPS5953656A JPS5953656A JP16559082A JP16559082A JPS5953656A JP S5953656 A JPS5953656 A JP S5953656A JP 16559082 A JP16559082 A JP 16559082A JP 16559082 A JP16559082 A JP 16559082A JP S5953656 A JPS5953656 A JP S5953656A
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- steel
- less
- hydrogen
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、耐水素誘起割れ性にずぐれた高張カラ・イ
ンバイブ出鋼拐を提案しようと゛するものである。
ンバイブ出鋼拐を提案しようと゛するものである。
１Ｍ、鯛硫化水素を含む原油や天然ガスの輸送に用いら
れるバ・ｒブラインにおいて（２１、いわゆる水素誘起
割れに起因する漏洩あるいは爆発小数が起る場合がある
。
れるバ・ｒブラインにおいて（２１、いわゆる水素誘起
割れに起因する漏洩あるいは爆発小数が起る場合がある
。
この水素誘起割れは、よく知られているように主として
バイブ肉厚方向の中心近辺に発生し、はとんど無負荷状
態でも紹められる点で、高張力鋼の一般開な応力腐食割
れと異なっている。
バイブ肉厚方向の中心近辺に発生し、はとんど無負荷状
態でも紹められる点で、高張力鋼の一般開な応力腐食割
れと異なっている。
水素誘起割れは環境から腐食にともなって鋼中に侵入し
た水素が非金桟介ｒ＋物と１也鉄の境νＹに川−！ジや
がてそのカス圧が面捷ることによって発生し、環境中に
硫化水素が含ま）］ると、鋼中への水素の侵入が著しく
促進さノア、る／こめ、このような環境で使用される鋼
Ｈには十分な水素誘起割れ対策が必沙である。
た水素が非金桟介ｒ＋物と１也鉄の境νＹに川−！ジや
がてそのカス圧が面捷ることによって発生し、環境中に
硫化水素が含ま）］ると、鋼中への水素の侵入が著しく
促進さノア、る／こめ、このような環境で使用される鋼
Ｈには十分な水素誘起割れ対策が必沙である。
鋼中に含−ｆれる非＜１ン絹介在物のうちＭｎＳ ｋよ
、）−ヒ延により薄層状に伸長してその周縁が刃状を呈
し、従ってその周縁での応力年中効果が水素誘起割れに
最も著しい影響を与える。し／こがって従来採用・きれ
て来た水素誘起ν＋’ｌ ｉシの防止対重の・Ｊ÷法Ｑ
よ、−！ら鋼中のＳｉ極力低減するとともＶこＳとの親
和力が強くしかもその硫化物が圧延によって伸長しない
Ｃａや稀土類元素を、添加することに依存し、こ＼に近
年、脱硫技術の長足の進歩により、鋼中のＳを： ０．
００１東量％（以下単に％で示す）以下に１で低減する
ことも可能になったことが太いに役立っていることりＪ
、事実である。
、）−ヒ延により薄層状に伸長してその周縁が刃状を呈
し、従ってその周縁での応力年中効果が水素誘起割れに
最も著しい影響を与える。し／こがって従来採用・きれ
て来た水素誘起ν＋’ｌ ｉシの防止対重の・Ｊ÷法Ｑ
よ、−！ら鋼中のＳｉ極力低減するとともＶこＳとの親
和力が強くしかもその硫化物が圧延によって伸長しない
Ｃａや稀土類元素を、添加することに依存し、こ＼に近
年、脱硫技術の長足の進歩により、鋼中のＳを： ０．
００１東量％（以下単に％で示す）以下に１で低減する
ことも可能になったことが太いに役立っていることりＪ
、事実である。
しかしながら、このように著しいＳ低域の下にＣａや稀
土類元素を同時に添加しても、鋼塊の・■又は逆■偏析
イ１″！置や、連続鋳造スラブの中心偏析位ｉぺには偏
析率の大きいＭｎとＳが富化することはなお不可避であ
り、この位ｉＦｔ、 （以下偏析帯という）でのＭｎＳ
の生成を皆無にすることはなお不可能である。
土類元素を同時に添加しても、鋼塊の・■又は逆■偏析
イ１″！置や、連続鋳造スラブの中心偏析位ｉぺには偏
析率の大きいＭｎとＳが富化することはなお不可避であ
り、この位ｉＦｔ、 （以下偏析帯という）でのＭｎＳ
の生成を皆無にすることはなお不可能である。
またＭｎ含有、にが増加するとともに、偏析帯でのＭｎ
尾は寸ずまず高くなり、この部分のｙ、ｎｓ Ｍ４が増
すことのほかに、この部分の焼入性が向−ヒして偏析帯
における鋼の硬さが異常に高くなるが、一般に鋼はその
硬さが高くなるほど水素脆化感受性が敏感になる。
尾は寸ずまず高くなり、この部分のｙ、ｎｓ Ｍ４が増
すことのほかに、この部分の焼入性が向−ヒして偏析帯
における鋼の硬さが異常に高くなるが、一般に鋼はその
硬さが高くなるほど水素脆化感受性が敏感になる。
したがってこのようＩＬ鋼材にあっては、偏析帯におい
てＭｎＳを起点として、水素脆化を伴１ｃいながら水素
誘起割れが賽易に発生、伝播することになる。
てＭｎＳを起点として、水素脆化を伴１ｃいながら水素
誘起割れが賽易に発生、伝播することになる。
そこでこの発明では、偏析し易いＭｎに替えてＱｒを強
化成分として鋼中しこ添加し、偏析帯での異常な硬さの
上昇を抑えるとともに、偏析帯のＭｎＳ量も低減するこ
とにより効果的な耐水素誘起割れ性の改善を、とくに高
張カラインパイプ用鋼、について図つｌ≦ものである。
化成分として鋼中しこ添加し、偏析帯での異常な硬さの
上昇を抑えるとともに、偏析帯のＭｎＳ量も低減するこ
とにより効果的な耐水素誘起割れ性の改善を、とくに高
張カラインパイプ用鋼、について図つｌ≦ものである。
この発明は、高張カラインパイプ用緬イｎに９犯されて
いた欠点の解決を目的としてそこに必要な強さと靭性を
有するのはもちろん、偏４７１帯における水素誘起割れ
の発生を完全に防止できる高すＪ（カラインパイプ出鋼
を提供しようとするものである。
いた欠点の解決を目的としてそこに必要な強さと靭性を
有するのはもちろん、偏４７１帯における水素誘起割れ
の発生を完全に防止できる高すＪ（カラインパイプ出鋼
を提供しようとするものである。
すなわちこの発明は、Ｃ：す、（］５５〜０．２０％Ｓ
ｉ ： （ＬＯＩ 〜０．！ｌ（］ ％ −Ｍｎ ：
０．１０〜０．５０％を含み、Ｐ≦（１，０２０％、Ｓ
−０，０（１５％、 Ａｔ ： ０．旧〜０゜１０％で
あって、Ｏｒ ： ｏ、ｓＯ〜２．ｏ％とＣａ：０、（
）旧〜０．１１０５％とを含有し残部が実質１１すにＦ
ｅより成る成分組成を基本的に」二記課題の解決手段と
するものであり、これに加えてｕ 、 ｓ （１％以Ｆ
のＮｏ 、 ０．１５％以下のＮｂ 、 ０．１５％以
丁の■および０．１０％以下のＺｒのうち少くとも１種
または０ 、００５％以下のＢをも含イゴする組成を、
より発展的な上記課題の解決手段とするものである。
ｉ ： （ＬＯＩ 〜０．！ｌ（］ ％ −Ｍｎ ：
０．１０〜０．５０％を含み、Ｐ≦（１，０２０％、Ｓ
−０，０（１５％、 Ａｔ ： ０．旧〜０゜１０％で
あって、Ｏｒ ： ｏ、ｓＯ〜２．ｏ％とＣａ：０、（
）旧〜０．１１０５％とを含有し残部が実質１１すにＦ
ｅより成る成分組成を基本的に」二記課題の解決手段と
するものであり、これに加えてｕ 、 ｓ （１％以Ｆ
のＮｏ 、 ０．１５％以下のＮｂ 、 ０．１５％以
丁の■および０．１０％以下のＺｒのうち少くとも１種
または０ 、００５％以下のＢをも含イゴする組成を、
より発展的な上記課題の解決手段とするものである。
上記の各発明につき上掲した成分範囲を限定した理由は
次のとおりである。
次のとおりである。
０ ： ０．０７〜０．２０％
Ｃは鋼の強１９゛を決定する爪′Ｐ′−Ｌ元累であるか
、ｆｌ、２０％を起えると鎖の靭性と溶接性を劣化させ
る（こ牟るが、０．０５％未満ではラインパイプとして
の必要な強１０が得られＩＩい。ｒ（つてＣけｆｌ 、
ＯＦ１〜０ 、２０％とした。
、ｆｌ、２０％を起えると鎖の靭性と溶接性を劣化させ
る（こ牟るが、０．０５％未満ではラインパイプとして
の必要な強１０が得られＩＩい。ｒ（つてＣけｆｌ 、
ＯＦ１〜０ 、２０％とした。
Ｓｉ ： ｏ、ｏｌ〜Ｑ、５（１％
Ｓｊ−は製鋼段階における脱酸剤として添加されるが、
（１、５（１％を越λると鋼の靭性を劣化式せ、また（
１ 、 （ｌ １％未満ては脱酸が小十分となる。従っ
てＳｉは（１、（１１〜（１−５（１％とした。
（１、５（１％を越λると鋼の靭性を劣化式せ、また（
１ 、 （ｌ １％未満ては脱酸が小十分となる。従っ
てＳｉは（１、（１１〜（１−５（１％とした。
Ｍｎ ： ｆｌ、１０〜０．５０％
Ｍｎは従来、鋼の脱酸と強度ｊ−昇を目的として多量に
添加１していたが、偏析Ｉ焚が大きく、偏析帯の硬さを
異状に上昇させる０発明者らがＭｎの焼入性におよばず
影會を、５０％マル・）°ン・リイトが得られる臨界冷
却速度を測定して１７１査した結果の一例を第１図に示
したように１．０％を越えると鋼の焼入性が過度に著し
く増強されることを見出し、この知見の下に偏析帯で畠
化するＭｎ ％を１．０％以下にするにはＭｎの上限は
、０．５０％であることを究明した。また下限について
は（，１，Ｉ（１％に満たないときこれによる脱酸効果
が！４１１待できないこと、そして酸素吹錬時の熱経済
性（ハノ、−めに最小限必′〃量として（１，１０％に
定めた。
添加１していたが、偏析Ｉ焚が大きく、偏析帯の硬さを
異状に上昇させる０発明者らがＭｎの焼入性におよばず
影會を、５０％マル・）°ン・リイトが得られる臨界冷
却速度を測定して１７１査した結果の一例を第１図に示
したように１．０％を越えると鋼の焼入性が過度に著し
く増強されることを見出し、この知見の下に偏析帯で畠
化するＭｎ ％を１．０％以下にするにはＭｎの上限は
、０．５０％であることを究明した。また下限について
は（，１，Ｉ（１％に満たないときこれによる脱酸効果
が！４１１待できないこと、そして酸素吹錬時の熱経済
性（ハノ、−めに最小限必′〃量として（１，１０％に
定めた。
Ｐ≦（１、０２０％
Ｐはｑ−１に添加する元素でＩｔｉ： ’ｆｒ ＜ 、
鉄鉱石に含まれ不司讐）？に混入する不純物元素である
が、こｔ］が０．０２Ｕ％を越すと鋼の靭性を著しく劣
化させるのでｔｌ 、 ０２ （１％を」二限とした。
鉄鉱石に含まれ不司讐）？に混入する不純物元素である
が、こｔ］が０．０２Ｕ％を越すと鋼の靭性を著しく劣
化させるのでｔｌ 、 ０２ （１％を」二限とした。
Ｓ≦０．００５％
ＳもＰと同様に不純物元素であり、すでに触れたとおり
特に水素誘起割れに関してＧ：１、きわめて有害な元素
である。したがって少なければ少ないほど耐水素誘起割
れ性にすぐれた銅が得られることは容易に推測されると
ころではあるが、経済性を考慮した訂暮の見地から（１
、（，１０５％を」−限とした。
特に水素誘起割れに関してＧ：１、きわめて有害な元素
である。したがって少なければ少ないほど耐水素誘起割
れ性にすぐれた銅が得られることは容易に推測されると
ころではあるが、経済性を考慮した訂暮の見地から（１
、（，１０５％を」−限とした。
Ａｌ： ｆｌ、０１〜（１，１０％
Ａ、ｌは製鋼段階における脱酸済としてけＳ］、ど同様
に添加するものであ７）が、（１、（１’１％未満では
脱酸効果がなく、一方０ 、１ （１％を越えると結晶
ｆｌＺを・粗大化し、鋼の靭性を劣化させる。従って／
１１１０、Ｏ１〜ｏ、ｉｏ％とじた。
に添加するものであ７）が、（１、（１’１％未満では
脱酸効果がなく、一方０ 、１ （１％を越えると結晶
ｆｌＺを・粗大化し、鋼の靭性を劣化させる。従って／
１１１０、Ｏ１〜ｏ、ｉｏ％とじた。
Ｃｒ ： ０．８（１〜２．（］ ％Ｑｒは、この
発明におりる最も重装な元素であるが、４１ 、８０％
未満では必要強度が得られず、一方２、・０％を越える
と溶接性が劣化する。従ってＯｒは０．８（１〜２．０
％とした。
発明におりる最も重装な元素であるが、４１ 、８０％
未満では必要強度が得られず、一方２、・０％を越える
と溶接性が劣化する。従ってＯｒは０．８（１〜２．０
％とした。
Ｏａ ： ０−（１０１〜０．００５％ａａはＳとの親
和力が！ｉｊｉ＜シがもその硫化物は圧延によっても伸
長することはないので、水素誘起割れの核とはならず、
それ故耐水素誘起割れ鋼にとってきわめてイ１効な元素
である。しがしく１ 、 ｌ）旧％未満では上記した効
果が十分にあられれず一方、０．０（１５％を越えると
Ｏａの酸化物が増加し、硫化水素を含む環境中で、これ
を起点に不ｆり「望なブリスターが発生ずるＵ■能性が
ある。よってｃａは（１，０＋１１〜（１，０＋１５％
とした。
和力が！ｉｊｉ＜シがもその硫化物は圧延によっても伸
長することはないので、水素誘起割れの核とはならず、
それ故耐水素誘起割れ鋼にとってきわめてイ１効な元素
である。しがしく１ 、 ｌ）旧％未満では上記した効
果が十分にあられれず一方、０．０（１５％を越えると
Ｏａの酸化物が増加し、硫化水素を含む環境中で、これ
を起点に不ｆり「望なブリスターが発生ずるＵ■能性が
ある。よってｃａは（１，０＋１１〜（１，０＋１５％
とした。
以下の合金元素は主に鋼の必要強度をざらに増強するた
めその１：１的に応じて含有きせる。
めその１：１的に応じて含有きせる。
まずＭｏ 、 Ｎｂ 、 ＶおよびＺｒは強度増強の必
要をみたすのに下記の制限内（こおいて同一の作用効果
をもたらすので翁利に含イ１σぜｒａｔ Ｚ＋。
要をみたすのに下記の制限内（こおいて同一の作用効果
をもたらすので翁利に含イ１σぜｒａｔ Ｚ＋。
ＭＯ＋１． ｏ、ｓｏ ％ 、 Ｎｂ 、 Ｖ ＧＪ伺
Ｒモ０．ｌｆｉ ％ 、Ｚｒについては０．１０％そこ
えると、何れも靭性の劣化をもたらすことが製品として
の経済性６悲化させるきらいのあることとともに、その
限度を定めた理由である。
Ｒモ０．ｌｆｉ ％ 、Ｚｒについては０．１０％そこ
えると、何れも靭性の劣化をもたらすことが製品として
の経済性６悲化させるきらいのあることとともに、その
限度を定めた理由である。
Ｂは銅相の全体的な焼入性同士に・ｆｌ 、 ＩＩＩ
５％リードで効果があるが［，１、０（１５％を緘える
と靭性が劣化することの故しこ上限を規定した。
５％リードで効果があるが［，１、０（１５％を緘える
と靭性が劣化することの故しこ上限を規定した。
７′ｒｋ Ｎｏ ４ｄ １． ＩＱ％以」−１Ｎｂ 、
ＶおよびＺｒはそれぞれ０．旧％以上、そしてＢにつ
いてｌ−、ｆ ＋１．０＋１０５％以十の含イ１で、何
れもゴニ記強度増強に看゛利Ｇこ役立ち得る。
ＶおよびＺｒはそれぞれ０．旧％以上、そしてＢにつ
いてｌ−、ｆ ＋１．０＋１０５％以十の含イ１で、何
れもゴニ記強度増強に看゛利Ｇこ役立ち得る。
この発明に従う４種類（（Ａ）、（Ｂ） 、（Ｃ）およ
び（１）ｌ ）と従来鋼３神類（（ト）） 、 ＣＦ＋
および（Ｇ））し〔、ついて１（・ω１製品（板１！ｊ
１．１５ ｍｍ ）の水素換起″−用れ試ル１１を行Ｉ
Ｉい、その結果を比軟した。１ｊおこれら圧延ｉ、ｌｉ
！Ｊ 品のスラブ製造工程はいずれも転炉溶製−→連厩
鋳ｉＨ’ｊ ＬＬ−よるものであり、圧延工程は′常θ
りＧこよる。
び（１）ｌ ）と従来鋼３神類（（ト）） 、 ＣＦ＋
および（Ｇ））し〔、ついて１（・ω１製品（板１！ｊ
１．１５ ｍｍ ）の水素換起″−用れ試ル１１を行Ｉ
Ｉい、その結果を比軟した。１ｊおこれら圧延ｉ、ｌｉ
！Ｊ 品のスラブ製造工程はいずれも転炉溶製−→連厩
鋳ｉＨ’ｊ ＬＬ−よるものであり、圧延工程は′常θ
りＧこよる。
ここに水累杓ｉｋ割れの試験方法としては、連靭１鋳造
法σ）ｉｌ！Ｊ待［径ｉ歴を紅た鋼板が心常板１１１ｔ
＾）ｊ向の中央部で最も水累誘起割れを起し易いことか
ら、板幅ノｊ向の中ｌｌＸ！部から第２図に示すように
板の内向をｌ ｖＨｎ深びでυＪ削除夫した２０闘Ｘ１
００＋ｎｍの試験片を採取し、この試験片を５％食塩水
＋−１，４ｉ％酢酸（いわゆるＮ Ａ、 ＯＥ溶液、渇
ＩΩ２５ ＋３ ’に ）に、Ｈ２Ｓを１気圧で飽和び
せた溶液（Ｈ２Ｓａｌ（Ｊ２３ （Ｉ Ｏ〜８５ （ｌ
Ｏｐｐｍ ）中、１壱、力無直性状μ）にに９６時１
７．１１浸漬する妾’ （ｉＩ’ｌて行った。水メ【誘
起側７１の検出は、水深式ｊ１ｊ；直超音波探傷連続走
徨（Ｃ−スキャン）装置を用いてＦＥ延而面平行な１自
１を全１ｆ１１走沓して行なった。
法σ）ｉｌ！Ｊ待［径ｉ歴を紅た鋼板が心常板１１１ｔ
＾）ｊ向の中央部で最も水累誘起割れを起し易いことか
ら、板幅ノｊ向の中ｌｌＸ！部から第２図に示すように
板の内向をｌ ｖＨｎ深びでυＪ削除夫した２０闘Ｘ１
００＋ｎｍの試験片を採取し、この試験片を５％食塩水
＋−１，４ｉ％酢酸（いわゆるＮ Ａ、 ＯＥ溶液、渇
ＩΩ２５ ＋３ ’に ）に、Ｈ２Ｓを１気圧で飽和び
せた溶液（Ｈ２Ｓａｌ（Ｊ２３ （Ｉ Ｏ〜８５ （ｌ
Ｏｐｐｍ ）中、１壱、力無直性状μ）にに９６時１
７．１１浸漬する妾’ （ｉＩ’ｌて行った。水メ【誘
起側７１の検出は、水深式ｊ１ｊ；直超音波探傷連続走
徨（Ｃ−スキャン）装置を用いてＦＥ延而面平行な１自
１を全１ｆ１１走沓して行なった。
水雰誘起割れの数量化け、圧延面と平行な而に投影され
たクラックおよびブリスターの面積を走査面積で除ず口
とによって省なった。この１１〆（をＣ−スキャン割れ
面積率と呼ぶ。
たクラックおよびブリスターの面積を走査面積で除ず口
とによって省なった。この１１〆（をＣ−スキャン割れ
面積率と呼ぶ。
この方法は試験片のいかＩＩる１？１５分に（ｒ存する
倣小クランクやブリスターをも′８昂かつ迅速に４Ｍ＋
＞出することかでき、彷来行なわれている断面の検鏡【
こよる判定法しこ比べて試験片全１＋、内水：、＋、誘
起；’ｊｌ ｉｌの発生状況がより１１：、締かつｔｒ
Ｒｆｌ＆ ｋニー Ｊｌ’！握できる甚グζ簡使で翁益
な方法である。
倣小クランクやブリスターをも′８昂かつ迅速に４Ｍ＋
＞出することかでき、彷来行なわれている断面の検鏡【
こよる判定法しこ比べて試験片全１＋、内水：、＋、誘
起；’ｊｌ ｉｌの発生状況がより１１：、締かつｔｒ
Ｒｆｌ＆ ｋニー Ｊｌ’！握できる甚グζ簡使で翁益
な方法である。
表１に（＋（給鋤の化学成分を示し、土たメ・２（こ、
供試淘のＩＷ械ｒｒツ性貿、偏（フ１帝の硬さおよび水
累５４起割れの試験結果（Ｃ−スキャン割れ面積率）を
示す。
供試淘のＩＷ械ｒｒツ性貿、偏（フ１帝の硬さおよび水
累５４起割れの試験結果（Ｃ−スキャン割れ面積率）を
示す。
この発明の各供試鋼は、ＡＰｉ規格Ｘ７０〜Ｘ ！１０
グレードの強度レベル’ｃＷＬ、ヤノ１．にも拘らずＣ
−スキャン割れ面積率は、従来のＸ−７０グレード鋼に
比べて著し２く小さく、水素誘起割れをほとんど起さな
いと評Ｗされ得る好成績を示している。
グレードの強度レベル’ｃＷＬ、ヤノ１．にも拘らずＣ
−スキャン割れ面積率は、従来のＸ−７０グレード鋼に
比べて著し２く小さく、水素誘起割れをほとんど起さな
いと評Ｗされ得る好成績を示している。
以−ヒのべたようにこの発明の鋼材は、ＡＰＩ規格Ｘ−
７０μ上のラインパイプ用鋼として必安な強度と靭性を
兼ねそなえるのは勿論のこと、鋼塊あるいは連鋳４片の
偏栢帯に起因する」＝ ｒ＋己歯高張力調圧延材懸念さ
れた水素誘起割わ７を、著しく低減できる。
７０μ上のラインパイプ用鋼として必安な強度と靭性を
兼ねそなえるのは勿論のこと、鋼塊あるいは連鋳４片の
偏栢帯に起因する」＝ ｒ＋己歯高張力調圧延材懸念さ
れた水素誘起割わ７を、著しく低減できる。
この発明に従う成分系の鋼のｌｔ１水素誘起割ｆ’Ｌ
ｊ４１゜は熱１Ｈｊ圧９ルのオーまでも才たその後の適
当な焼入焼戻し処理もしくは焼ならし処理などの調質を
施（〜童た場合でもこれらのＷ遣方法の如何に左右をれ
ない。
ｊ４１゜は熱１Ｈｊ圧９ルのオーまでも才たその後の適
当な焼入焼戻し処理もしくは焼ならし処理などの調質を
施（〜童た場合でもこれらのＷ遣方法の如何に左右をれ
ない。
加えて一般に００２を含む湿潤環境において低合金鋼（
ｆよ、その腐食速度がきわめて大きく（いわゆるスウィ
ート・コロ−ジョン）、使用に酎えないが、１〜２％以
上のＣｒを含不する低合金鋼はきわめてすぐれた耐スウ
ィート・コ「ノージョン性ケ示すことはよく知ら力、て
いるとおりで（うり、こＸにこの発明ではＯｒ ｆ多ｈ
１に含イイーｆ−るため、Ｈ２Ｓを含不′Ｊ〜る環境の
みならす、Ｈ２Ｓと０Ｏ２ｉｉともシこ含有するきわめ
て厳しい環境においてさぐ−も１Ｉ１１水素誘起割れ鋼
として使用可能であることがｑ４筆込れる。
ｆよ、その腐食速度がきわめて大きく（いわゆるスウィ
ート・コロ−ジョン）、使用に酎えないが、１〜２％以
上のＣｒを含不する低合金鋼はきわめてすぐれた耐スウ
ィート・コ「ノージョン性ケ示すことはよく知ら力、て
いるとおりで（うり、こＸにこの発明ではＯｒ ｆ多ｈ
１に含イイーｆ−るため、Ｈ２Ｓを含不′Ｊ〜る環境の
みならす、Ｈ２Ｓと０Ｏ２ｉｉともシこ含有するきわめ
て厳しい環境においてさぐ−も１Ｉ１１水素誘起割れ鋼
として使用可能であることがｑ４筆込れる。
第１図は、鋼中の１４１１知、と５０（んマルテンザイ
ト組織ケ青るのに必委な冷却、床間との関係ケ示すグラ
フ、 第２図ｔユ水素誘起割れ試験に用いたｔ・（駒片の採取
位１′１″【と寸法を示す説明図である。
ト組織ケ青るのに必委な冷却、床間との関係ケ示すグラ
フ、 第２図ｔユ水素誘起割れ試験に用いたｔ・（駒片の採取
位１′１″【と寸法を示す説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 ＬＯ：０．０５〜０ 、２０電量％、 ｓｉ、 ： ０
．０１〜０．５０重量％、 Ｍｎ ： ０． ］、０〜
ＯＪＯ’ｄｊ 量”Ａ ｆ含み、Ｐ：０００２０重邦％
以下２Ｓ ： （＋、（１０５重預％以丁、Ａｔ： ０
．０１〜０．１０重Ｍ−％であって、ａｒ ： ｏ、ｓ
ｏ 〜２．０ 重ｎ％とＯａ ： ０．００１〜０．０
０５重量％と全含有し、残部が実質的にＦｅ ｊ： Ｑ
なることを特徴とする耐水素誘起割れ性にすぐれた尚張
力ラインパイプ用鋼。 ２．０：０．０５〜０．２０重量％ 、Ｓ工 ： ０．
（月 〜０．５０重俸％、 Ｍｎ ： ０．１０〜０．
５０重量％を含み、Ｐ ： ０．０２０重Ｍ−％以下、
Ｓ ： ０．００５重量％以下、 Ａｔ： ０．０１
〜０．１０重量％であって、Ｏｒ ： ０．８０〜２．
０重量％とＯａ ： ０．（１０１〜０．００５ｉ、椴
％とを含有し、更に０．８０重量％以ト−のＭｏ 、
０．１５重量％以下のｌＪｂ 、 （１，１５重量％以
下のＶおよび０゜１０車絹％以丁のＺｒの。 うちから選ばれる少くとも］種を含有し、残部が実質的
にＦｅよりなることを特徴とする而」水素誘起割れ性に
すぐれた高張カラインノくイブ用鋼。 ａ、ｃ：ｏ、ｏ５〜０ 、２０重置％、 Ｓｉ ： ０
．０１〜０．５０車絹％、 Ｍｎ ： ０．１０〜０．
５０爪計％を含み、Ｐ ： ０．０２０車量％以Ｆ 、
Ｓ： ０．（ｌＯＴｉ市部％以下、 ＡＡ ： ０．
０１〜０ 、 Ｉ ０重量％であってｃｒ ： ０．８
０〜２．０ 取量％とＯａ ： ０．００１〜０．００
５重月、％と全含有し、更に０．０（１５車絹−％１゛
□以−ＦのＢ全含有し、残部が実質的にＦｅよりなるこ
とを特徴とする面４水素誘起割れ性にすぐれた高張カラ
インバイブ用銅。 ４、、 Ｏ： ０．０５〜０．２０車景％以Ｔ−、３
ｉ ： ０．０１〜０．５０重量％、 Ｍｎ ： Ｏ，
］、Ｏ〜０．５０ ｊｌ＜ 絹％全含みｐ ＋ ０．０
２０取量％以下、 Ｓ ： ０．００５ ｆ−Ｊｔ揃：
％以下、 Ａｔ： ０．０１〜０．１０車１■％であっ
て、Ｏｒ ： ０．８０〜２．０ 、ｔｒｉ ３１％と
Ｏａ ： ０．００１〜０．００５重樋重賞−を含有し
、史ＶＣＯ，８（ｌ ＩＴ Ｊｔｉ％以−ＦのＭｏ 、
０．１．５重量％以十−のＮｂ 、 ０．１．５７１
ｊ ７／Ｊ％以１〜のｖ ｉｓよびｆｌ、Ｉｉ、Ｉ車用
％９１・のＺｒのうち少くともＩ ４′ｉｉ ７Ｊ：ら
び＋（１０，００５爪Ｊｔｔ ９５以１； ａ）Ｂと企
：天有し、残部が実質１杓に１’ｅ 、Ｌりなることを
筒徴とする耐水素ｄ４起割れ性【こずりした高Ｉ祿カラ
インバイブ用１１１１Ｍ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16559082A JPS5953656A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16559082A JPS5953656A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5953656A true JPS5953656A (ja) | 1984-03-28 |
Family
ID=15815240
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16559082A Pending JPS5953656A (ja) | 1982-09-22 | 1982-09-22 | 耐水素誘起割れ性にすぐれた高張力ラインパイプ用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5953656A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61272351A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 高強度高靭性油井用鋼管 |
| JPH01294845A (ja) * | 1988-02-02 | 1989-11-28 | Nippon Steel Corp | 溶接部の耐サワー性及び低温靭性の優れた電縫鋼管とその製造方法 |
-
1982
- 1982-09-22 JP JP16559082A patent/JPS5953656A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61272351A (ja) * | 1985-05-29 | 1986-12-02 | Kawasaki Steel Corp | 高強度高靭性油井用鋼管 |
| JPH01294845A (ja) * | 1988-02-02 | 1989-11-28 | Nippon Steel Corp | 溶接部の耐サワー性及び低温靭性の優れた電縫鋼管とその製造方法 |
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