JPS5952954B2 - 被覆超硬合金部材及びその製造法 - Google Patents
被覆超硬合金部材及びその製造法Info
- Publication number
- JPS5952954B2 JPS5952954B2 JP11112880A JP11112880A JPS5952954B2 JP S5952954 B2 JPS5952954 B2 JP S5952954B2 JP 11112880 A JP11112880 A JP 11112880A JP 11112880 A JP11112880 A JP 11112880A JP S5952954 B2 JPS5952954 B2 JP S5952954B2
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- Japan
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- cemented carbide
- coating layer
- coated
- coating
- zro2
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/22—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the deposition of inorganic material, other than metallic material
- C23C16/30—Deposition of compounds, mixtures or solid solutions, e.g. borides, carbides, nitrides
- C23C16/301—AIII BV compounds, where A is Al, Ga, In or Tl and B is N, P, As, Sb or Bi
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- Chemical Vapour Deposition (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は靭性と耐摩耗性を具備する被覆超硬合金工具（
以下コーティング工具という）及びその製造法に関する
。
以下コーティング工具という）及びその製造法に関する
。
超硬合金に硬質物質を被覆したコーティング工具は、特
に切削工具の分野では、超硬合金そのものより優れた性
能を有し、今や工具における主流的地位を築きつつある
。
に切削工具の分野では、超硬合金そのものより優れた性
能を有し、今や工具における主流的地位を築きつつある
。
特にＡｌ。Ｏ、を最外層に使用したコーティング工具（
以下Ａ１。Ｏ、コーティング工具という）はＡｌ。Ｏ、
の持つ耐摩性及び耐溶着性の良さや熱伝導度の低さの為
、他の物質のコーティング工具に比しても一段と優れた
性能といえる。Ａｌ２Ｏ３は鉄系の被削材に対しては最
も優れた耐摩耗性を示す物質であることは従来より知ら
れていたが、Ａｌ。０。
以下Ａ１。Ｏ、コーティング工具という）はＡｌ。Ｏ、
の持つ耐摩性及び耐溶着性の良さや熱伝導度の低さの為
、他の物質のコーティング工具に比しても一段と優れた
性能といえる。Ａｌ２Ｏ３は鉄系の被削材に対しては最
も優れた耐摩耗性を示す物質であることは従来より知ら
れていたが、Ａｌ。０。
単体の工具は靭性が乏しく断続や切り込み変動のある切
削においては欠損のおそれがあり、用途が限定されてい
た。Ａｌ。
削においては欠損のおそれがあり、用途が限定されてい
た。Ａｌ。
Ｏ、コーティング工具は超硬合金という靭性の高い母材
を使用することにより、Ａ１。Ｏ、単体の弱点を克服し
た工具といえる。しかし現在実現しているＡｌ２Ｏ３コ
ーティング工具はわずか１〜２ミクロン以下というＡｌ
。Ｏ、層の厚さである。このような薄い層ではＡｌ。Ｏ
、単体に比して耐摩耗性が劣るのは無論である。又工具
刃先は切削時に９００〜１１００℃という高温になるが
、Ａｌ。Ｏ、は熱伝導が小さい為Ａｌ。Ｏ、層により熱
が遮蔽され母材が変形することが防がれるという特徴も
Ａｌ。Ｏ、が薄ければ’効果は小さいわけで、その点で
は一層厚いＡｌ２Ｏ３コーティングが要求される。しか
し３ミクロン以上の厚さにするともともと靭性の劣る物
質であるので結局は工具全体として靭性が低くなり、使
用用途が限られてしまうことになる。本発明者等はＡｌ
。
を使用することにより、Ａ１。Ｏ、単体の弱点を克服し
た工具といえる。しかし現在実現しているＡｌ２Ｏ３コ
ーティング工具はわずか１〜２ミクロン以下というＡｌ
。Ｏ、層の厚さである。このような薄い層ではＡｌ。Ｏ
、単体に比して耐摩耗性が劣るのは無論である。又工具
刃先は切削時に９００〜１１００℃という高温になるが
、Ａｌ。Ｏ、は熱伝導が小さい為Ａｌ。Ｏ、層により熱
が遮蔽され母材が変形することが防がれるという特徴も
Ａｌ。Ｏ、が薄ければ’効果は小さいわけで、その点で
は一層厚いＡｌ２Ｏ３コーティングが要求される。しか
し３ミクロン以上の厚さにするともともと靭性の劣る物
質であるので結局は工具全体として靭性が低くなり、使
用用途が限られてしまうことになる。本発明者等はＡｌ
。
Ｏ、コーティング工具を靭性を損なうことなく耐摩耗性
を向上させる方法について種々検討した結果、Ａｌ。Ｏ
、層自体を改良することによつて靭性に富んだＡｌ２Ｏ
３コーテイング工具を発明するに至つた。すなわち、本
発明は５〜３０モル％のＺｒＯ２を含有し残部がＡｌ２
Ｏ３よりなる厚さ１〜５０μの被覆層を有することを特
徴とする被覆超硬合金部材に関する。
を向上させる方法について種々検討した結果、Ａｌ。Ｏ
、層自体を改良することによつて靭性に富んだＡｌ２Ｏ
３コーテイング工具を発明するに至つた。すなわち、本
発明は５〜３０モル％のＺｒＯ２を含有し残部がＡｌ２
Ｏ３よりなる厚さ１〜５０μの被覆層を有することを特
徴とする被覆超硬合金部材に関する。
こ・でＺｒＯ２はその少なくとも一部が単斜晶（ＭＯｎ
Ｏｃｌｉｎｉｃ）の結晶型を有することが望ましい。Ａ
ｌ２Ｏ３単体の靭性の改良法としてはＺｒＯ２を添加す
ると効果のあることが知られている（Ｎ．Ｃｌａｕｓｓ
ｅｎ： ０Ｊ０ｕｍａ１０ｆｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎＣ
ｅｒａｍｉｃＳ０ｃｉｅｔｙ″ＶＯｌ．５９，黒１−２
，Ｐ４９−５１）。
Ｏｃｌｉｎｉｃ）の結晶型を有することが望ましい。Ａ
ｌ２Ｏ３単体の靭性の改良法としてはＺｒＯ２を添加す
ると効果のあることが知られている（Ｎ．Ｃｌａｕｓｓ
ｅｎ： ０Ｊ０ｕｍａ１０ｆｔｈｅＡｍｅｒｉｃａｎＣ
ｅｒａｍｉｃＳ０ｃｉｅｔｙ″ＶＯｌ．５９，黒１−２
，Ｐ４９−５１）。
これによるとＺｒＯ２を適度に加えると強度を損なうこ
となくＫｌＯ（Ｃｒａｃｋｉｎｔｅｎｓｉｔｙｆａｃｔ
Ｏｒ）の値は８０％以上を向上する。工具にとつては亀
裂の発生よりもむしろその進展の方が欠損に関しては支
配的と考えられ丸。したがつて、Ｋｌ。の向上は工具の
靭性の向上に役立つ筈である。しかし、超硬合金にＡｌ
２Ｏ，とＺｒＯ２の混合体を被覆しても靭性の向上は全
く超らなかつたが、これは本発明者等の考察によると、
混合体のＫｌ。
となくＫｌＯ（Ｃｒａｃｋｉｎｔｅｎｓｉｔｙｆａｃｔ
Ｏｒ）の値は８０％以上を向上する。工具にとつては亀
裂の発生よりもむしろその進展の方が欠損に関しては支
配的と考えられ丸。したがつて、Ｋｌ。の向上は工具の
靭性の向上に役立つ筈である。しかし、超硬合金にＡｌ
２Ｏ，とＺｒＯ２の混合体を被覆しても靭性の向上は全
く超らなかつたが、これは本発明者等の考察によると、
混合体のＫｌ。
の向上が行なわれる原因と密接な関係がある。すなわち
、Ａｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２混合体はＺｒＯ２が１０００℃
〜４００℃の範囲（Ａｌ２Ｏ３とＺｒＯ２の比率により
変態温度は変化する）で正方晶から単斜晶に変態して膨
張するため微小なクラツクがＡｌ２Ｏ３粒子に多数発生
し、これが亀裂の進展時に応力の解放を行なうためにＫ
ｌＣが向上する。したがつて、Ａｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２混
合体の被覆層を形成した後、上述のような状態にさせる
工程は、Ａｌ２Ｏ３を主成分とする被覆層自体に靭性を
持たせる上で重要である。本発明において、Ａｌ，Ｏ，
−ＺＴＯ２混合体からなる被ＭｉＡ］ＩＯｉ？．ＨＯ，
比が特定の割合にあることが必要であ゛る゜。
、Ａｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２混合体はＺｒＯ２が１０００℃
〜４００℃の範囲（Ａｌ２Ｏ３とＺｒＯ２の比率により
変態温度は変化する）で正方晶から単斜晶に変態して膨
張するため微小なクラツクがＡｌ２Ｏ３粒子に多数発生
し、これが亀裂の進展時に応力の解放を行なうためにＫ
ｌＣが向上する。したがつて、Ａｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２混
合体の被覆層を形成した後、上述のような状態にさせる
工程は、Ａｌ２Ｏ３を主成分とする被覆層自体に靭性を
持たせる上で重要である。本発明において、Ａｌ，Ｏ，
−ＺＴＯ２混合体からなる被ＭｉＡ］ＩＯｉ？．ＨＯ，
比が特定の割合にあることが必要であ゛る゜。
ｈ０２の含有率が５モル％より少なければＺｒＯ２の添
加による靭性向上の効果は不充分であり、また３０モル
％より多い場合は、Ａｌ２Ｏ３のみの被覆層に比して耐
摩耗性が著しく劣るため不適当である。ＺｒＯ２の含有
率は、被覆層の厚さと密接な関係をもつて決定されるが
、一般にはＺｒＯ２を９〜２２モル％、特に１０〜２０
モル％の範囲とするのが本発明の効果を効果的に発揮さ
せる上で好ましい。本発明においては、Ａｌ２Ｏ３−Ｚ
ｒＯ２混合体被覆層中のＺｒＯ，が変態していることが
重要である。
加による靭性向上の効果は不充分であり、また３０モル
％より多い場合は、Ａｌ２Ｏ３のみの被覆層に比して耐
摩耗性が著しく劣るため不適当である。ＺｒＯ２の含有
率は、被覆層の厚さと密接な関係をもつて決定されるが
、一般にはＺｒＯ２を９〜２２モル％、特に１０〜２０
モル％の範囲とするのが本発明の効果を効果的に発揮さ
せる上で好ましい。本発明においては、Ａｌ２Ｏ３−Ｚ
ｒＯ２混合体被覆層中のＺｒＯ，が変態していることが
重要である。
被覆層の最終的な形態としてはＺｒＯ２相は単斜晶（Ｍ
ＯｎＯｃｌｉｎｉｃ）となつていることが必要である。
しかし、一部のＺｒＯ２が正方晶（ＴｅｔｒａｇＯｎａ
ｌ）のま・で単斜晶になつていなくてもよいが、一般に
は７０モル％以上が単斜晶であることが望ましい。本発
明の被覆層は、それ自体の靭性が高いことが特徴である
から、被覆層があまりに薄くて工具全体の靭性を損なわ
ないときは効果は少ない。したがつて、被覆層の厚さは
１μ以上とする。また被覆層の厚さがあまり大きすぎる
と、母材としての超硬合金の存在意義はなくなり、コー
テイング材料としての特徴が出せなくなるので５０μよ
り大きい厚さは実用的ではない。しかも、被覆に長時間
を要することなどを考え合わせると工業的には３〜１５
μの範囲が好ましい。本発明の被覆超硬合金部材を製造
するに当つて、所期の高性能を得るためには、まず、Ｚ
ｒＯ２を正方晶で作つておき、これを単斜晶へと変態さ
せる。
ＯｎＯｃｌｉｎｉｃ）となつていることが必要である。
しかし、一部のＺｒＯ２が正方晶（ＴｅｔｒａｇＯｎａ
ｌ）のま・で単斜晶になつていなくてもよいが、一般に
は７０モル％以上が単斜晶であることが望ましい。本発
明の被覆層は、それ自体の靭性が高いことが特徴である
から、被覆層があまりに薄くて工具全体の靭性を損なわ
ないときは効果は少ない。したがつて、被覆層の厚さは
１μ以上とする。また被覆層の厚さがあまり大きすぎる
と、母材としての超硬合金の存在意義はなくなり、コー
テイング材料としての特徴が出せなくなるので５０μよ
り大きい厚さは実用的ではない。しかも、被覆に長時間
を要することなどを考え合わせると工業的には３〜１５
μの範囲が好ましい。本発明の被覆超硬合金部材を製造
するに当つて、所期の高性能を得るためには、まず、Ｚ
ｒＯ２を正方晶で作つておき、これを単斜晶へと変態さ
せる。
したがつて、被覆はＺｒＯ２が正方晶となる温度以上で
あることを要する。本発明者等の詳細な検討結果による
と、通常工業的に採用されている化学蒸着法（ＣＶＤ）
では、９００℃以上、特に９５０℃以上の温度域で被覆
することが必要である。プラズマＣＶＤのように、熱に
よる活性化だけでなく、イオン化による活性化を付与さ
せて蒸着する方法では、無機化合物被覆を形成させるた
めに必ずしもこのような高い温度を必要としないが正方
晶のＺｒＯ２が被覆処理時に蒸着されることが被覆処理
温度を決定する上で必須となる。この意味では通常の化
学蒸着法で必要かつ十分であり、製造コスト、設備コス
ト等を考慮すればこれが最も適している方法といえる。
このようにして、正方晶系のＺｒＯ２を含む被覆層を形
成した後、単斜晶系のＺＩＯ２に変態させるには、冷却
速度を十分に吟味する必要がある。１０００℃〜４００
℃の間の冷却を１５℃／分以下の範囲にすると所期の構
造が得られる。
あることを要する。本発明者等の詳細な検討結果による
と、通常工業的に採用されている化学蒸着法（ＣＶＤ）
では、９００℃以上、特に９５０℃以上の温度域で被覆
することが必要である。プラズマＣＶＤのように、熱に
よる活性化だけでなく、イオン化による活性化を付与さ
せて蒸着する方法では、無機化合物被覆を形成させるた
めに必ずしもこのような高い温度を必要としないが正方
晶のＺｒＯ２が被覆処理時に蒸着されることが被覆処理
温度を決定する上で必須となる。この意味では通常の化
学蒸着法で必要かつ十分であり、製造コスト、設備コス
ト等を考慮すればこれが最も適している方法といえる。
このようにして、正方晶系のＺｒＯ２を含む被覆層を形
成した後、単斜晶系のＺＩＯ２に変態させるには、冷却
速度を十分に吟味する必要がある。１０００℃〜４００
℃の間の冷却を１５℃／分以下の範囲にすると所期の構
造が得られる。
冷却速度が大きすぎると変態と熱歪により生じる引張応
力が重ね合わされ被覆層に亀裂が入り工具としては使い
ものにならなくなる。また工業的には冷却速度が遅すぎ
るのは経済的理由によつて適当でなく、通常２℃／分未
満の速度で冷却することは意味がない。本発明の被覆層
は超硬合金の上に直接に被覆しても、他の硬質物質を介
して被覆してもよいし、さらには本発明の被覆層を被覆
後、さらに他の物質を被覆してもよい。
力が重ね合わされ被覆層に亀裂が入り工具としては使い
ものにならなくなる。また工業的には冷却速度が遅すぎ
るのは経済的理由によつて適当でなく、通常２℃／分未
満の速度で冷却することは意味がない。本発明の被覆層
は超硬合金の上に直接に被覆しても、他の硬質物質を介
して被覆してもよいし、さらには本発明の被覆層を被覆
後、さらに他の物質を被覆してもよい。
通常超硬合金に被覆されるＩＶａ，Ｖａ，ＶＩａ族元素
の炭化物、炭窒化物、窒化物等、例えばＴｉ，Ｚｒ，Ｈ
ｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｗの炭化物、炭窒化
物、窒化物等は超硬合金との接着性が良く、しかも酸化
物との親和性も比較的良いので、超硬合金上にこれらの
物質の少なくとも一種を被覆した後、本発明の被覆をす
ることは好ましい手段である。また本発明の被覆を直接
超硬合金に適用する場合は、必要に応じて通常行われる
酸化、窒化、硼化等の表面処理を行なうこともできる。
なお超硬合金としてはＷＣ一ＣＯ等の通常用いられる任
意のものが適用可能である。以下本発明を実施例により
さらに詳細に説明する。
の炭化物、炭窒化物、窒化物等、例えばＴｉ，Ｚｒ，Ｈ
ｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，ＭＯ，Ｗの炭化物、炭窒化
物、窒化物等は超硬合金との接着性が良く、しかも酸化
物との親和性も比較的良いので、超硬合金上にこれらの
物質の少なくとも一種を被覆した後、本発明の被覆をす
ることは好ましい手段である。また本発明の被覆を直接
超硬合金に適用する場合は、必要に応じて通常行われる
酸化、窒化、硼化等の表面処理を行なうこともできる。
なお超硬合金としてはＷＣ一ＣＯ等の通常用いられる任
意のものが適用可能である。以下本発明を実施例により
さらに詳細に説明する。
以上の結果から本発明品は従来品に比べて耐摩性と靭性
の両方に優れていることがわかる。
の両方に優れていることがわかる。
実施例 ３ＩＳ０Ｐ３０超硬合金（形状：ＴＮＭＧ４３
２ブレーカ一付）にＴｉＣ層を厚さ２μに公知のＣＶＤ
実施例 １１ＳＯＰ３Ｏ超硬合金（形状：ＳＮＧ４３２
）を、公知のＣＶＤ装置中に入れ、ＡｌＣｌ３５％、Ｚ
ｒＣｌ２２％、ＣＯ２ｌＯ％、Ｈ２８３％の混合雰囲気
の中で１０５０℃、８時間の処理を行なつた。
２ブレーカ一付）にＴｉＣ層を厚さ２μに公知のＣＶＤ
実施例 １１ＳＯＰ３Ｏ超硬合金（形状：ＳＮＧ４３２
）を、公知のＣＶＤ装置中に入れ、ＡｌＣｌ３５％、Ｚ
ｒＣｌ２２％、ＣＯ２ｌＯ％、Ｈ２８３％の混合雰囲気
の中で１０５０℃、８時間の処理を行なつた。
９００℃から４００℃まで８℃／分の冷却速度で冷却し
た。
た。
これを表面からＸ線回折を行なつたところα−Ａｌ２Ｏ
３および単斜晶のＺｒＯ２が観察された。またＡｌ２Ｏ
３とＺｒＯ２の混合体粉末のＸ線回折の結果として比較
されたところ、ＺｒＯ２は１２モル％含有されているこ
とが明らかとなつた。また層厚は断面観察の結果、８μ
であつた。実施例 ２ 実施例１で得られたチツプを用い以下の切削試験を行な
つた。
３および単斜晶のＺｒＯ２が観察された。またＡｌ２Ｏ
３とＺｒＯ２の混合体粉末のＸ線回折の結果として比較
されたところ、ＺｒＯ２は１２モル％含有されているこ
とが明らかとなつた。また層厚は断面観察の結果、８μ
であつた。実施例 ２ 実施例１で得られたチツプを用い以下の切削試験を行な
つた。
比較品との比較試験を行なつたところ下記の表２の結果
を得た。
を得た。
実施例 ４
ＩＳ０Ｍ１０超硬合金（形状：ＴＮＭＧ４３２ブレーカ
一付）にＴｉＮ層を厚さ１μに公知のＣＶＤ法：により
被覆した後、実施例１と同じ方法でＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ
２混合層の被覆を行なつた。
一付）にＴｉＮ層を厚さ１μに公知のＣＶＤ法：により
被覆した後、実施例１と同じ方法でＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ
２混合層の被覆を行なつた。
この場合、被覆時間を２〜巽時間変化させ、０．５〜４
５μの厚さの被覆層を得た。これを実施例３と同じ切削
試験に付し表５に示される結果を得た。実施例 ５ ＩＳ０Ｐ３０超硬合金（形状：ＳＮＧ４３２）に実施例
１と同じ方法でＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２混合層を被覆した
。
５μの厚さの被覆層を得た。これを実施例３と同じ切削
試験に付し表５に示される結果を得た。実施例 ５ ＩＳ０Ｐ３０超硬合金（形状：ＳＮＧ４３２）に実施例
１と同じ方法でＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ２混合層を被覆した
。
た・゛し、この場合、冷却速度を９００〜４００℃を２
０℃／分とした。取出したチツプは、被覆層に亀裂が入
り工具としての使用には不適であつた。実施例 ６ＩＳ
０Ｍ１０超硬合金（形状：ＳＮＧ４３２）を公知のＣＶ
Ｄ装置に入れ、ＡｌＣｌ３７％、ＺｒＣｌ４４％、ＣＯ
２ｌ５％、Ｈ２７４％の雰囲気中でＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ
２の混合層を被覆した。
０℃／分とした。取出したチツプは、被覆層に亀裂が入
り工具としての使用には不適であつた。実施例 ６ＩＳ
０Ｍ１０超硬合金（形状：ＳＮＧ４３２）を公知のＣＶ
Ｄ装置に入れ、ＡｌＣｌ３７％、ＺｒＣｌ４４％、ＣＯ
２ｌ５％、Ｈ２７４％の雰囲気中でＡｌ２Ｏ３−ＺｒＯ
２の混合層を被覆した。
たｆし、この場合、温度は８５０℃で２５時間を要して
４μの被覆層を得た。８５０℃から４００℃までは１０
℃／分の速度で冷却した。
４μの被覆層を得た。８５０℃から４００℃までは１０
℃／分の速度で冷却した。
このチツプをＸ線回折により調べたところα−Ａｌ２Ｏ
３と単斜晶ＺｒＯ２であつた。同様にして、９００℃、
９５０℃、１０００℃、１０５０℃で夫々２２時間、１
５時間、８時間、４時間、被覆処理を行ない約４μの被
覆層を得た。
３と単斜晶ＺｒＯ２であつた。同様にして、９００℃、
９５０℃、１０００℃、１０５０℃で夫々２２時間、１
５時間、８時間、４時間、被覆処理を行ない約４μの被
覆層を得た。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ５〜３０モル％のＺｒＯ＿２を含有し残部Ａｌ＿２
Ｏ＿３よりなる１〜５０μの被覆層を有することを特徴
とする被覆超硬合金部材。 ２ 特許請求の範囲１において、該被覆層中のＺｒＯ＿
２の結晶型が単斜晶である被覆超硬合金部材。 ３ 特許請求の範囲１または２において、該被覆層がＺ
ｒＯ＿２を１０〜２０モル％含有する被覆超硬合金部材
。 ４ 特許請求の範囲１、２または３において、該被覆層
は３〜１５μである被覆超硬合金部材。 ５ ５〜３０モル％のＺｒＯ＿２を含有し残部Ａｌ＿２
Ｏ＿３より成る１〜５０μの被覆層を有する被覆超硬合
金部材を製造するにあたり、該被覆層を被覆後１０００
℃から４００℃の温度域において１５℃／分以下の冷却
速度にて冷却することを特徴とする被覆超硬合金部材の
製造法。 ６ 特許請求の範囲５において、該被覆層は化学蒸着法
にて被覆する被覆超硬合金部材の製造法。 ７ 特許請求の範囲６において、該被覆層の被覆温度が
９５０℃以上である被覆超硬合金部材の製造法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11112880A JPS5952954B2 (ja) | 1980-08-14 | 1980-08-14 | 被覆超硬合金部材及びその製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11112880A JPS5952954B2 (ja) | 1980-08-14 | 1980-08-14 | 被覆超硬合金部材及びその製造法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5739168A JPS5739168A (en) | 1982-03-04 |
| JPS5952954B2 true JPS5952954B2 (ja) | 1984-12-22 |
Family
ID=14553147
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11112880A Expired JPS5952954B2 (ja) | 1980-08-14 | 1980-08-14 | 被覆超硬合金部材及びその製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5952954B2 (ja) |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5624134A (en) * | 1979-08-03 | 1981-03-07 | Soodanitsuka Kk | Cutting method for high molecular compound foamed material |
| JPS5925972A (ja) * | 1982-08-02 | 1984-02-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆硬質部材 |
| JPS59162270A (ja) * | 1983-03-04 | 1984-09-13 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 表面被覆方法 |
| JPS59219122A (ja) * | 1983-05-27 | 1984-12-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 被覆超硬合金工具及びその製造法 |
| DE3335917C3 (de) * | 1983-10-03 | 1997-03-13 | Wahlco Power Products Inc | Vorrichtung zum regenerativen Vorwärmen eines Verbrennungsluftstromes mit einem heißen NO¶x¶-haltigen Rauchgasstrom und zum Vermindern des in den Rauchgasen enthaltenen NO¶x¶ |
| DE3348099C2 (de) * | 1983-10-03 | 1994-10-20 | Wahlco Power Products Inc | Vorrichtung zum Vorwärmen eines Verbrennungsluftstromes |
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| AU2211488A (en) * | 1987-10-01 | 1989-04-06 | Gte Laboratories Incorporated | Oxidation resistant, high temperature thermal cyling resistant coatings on silicon-based substrates and process for the production thereof |
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-
1980
- 1980-08-14 JP JP11112880A patent/JPS5952954B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5739168A (en) | 1982-03-04 |
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