JPS5950158A - 軟窒化用低合金鋼 - Google Patents
軟窒化用低合金鋼Info
- Publication number
- JPS5950158A JPS5950158A JP15919982A JP15919982A JPS5950158A JP S5950158 A JPS5950158 A JP S5950158A JP 15919982 A JP15919982 A JP 15919982A JP 15919982 A JP15919982 A JP 15919982A JP S5950158 A JPS5950158 A JP S5950158A
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- Japan
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- less
- soft
- steel
- nitriding
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は軟窒化処理を施すことにより、高い表面硬さと
ともに深い硬化深さが得られることを特徴とした軟窒化
用低合金鋼に関するものである。
ともに深い硬化深さが得られることを特徴とした軟窒化
用低合金鋼に関するものである。
化学的表面硬化法としては、浸炭法と窒化法が代表的に
ものである。浸炭法は、高温のγ域において、Ｃを侵入
、拡散させるため、深い硬化深さが得られるが、浸炭後
は焼入されるために、熱処理歪が問題となり、精度の要
求される機械部品に対してｄ：、種々問題がありまた、
耐焼付性や耐かじり性にも難点があった。
ものである。浸炭法は、高温のγ域において、Ｃを侵入
、拡散させるため、深い硬化深さが得られるが、浸炭後
は焼入されるために、熱処理歪が問題となり、精度の要
求される機械部品に対してｄ：、種々問題がありまた、
耐焼付性や耐かじり性にも難点があった。
窒化法は、５００〜５５０℃前後の温度域において、Ｎ
を侵入、拡散させて、高い表面硬さを有する硬化層を得
て、耐摩耗性、耐焼付性、疲労強度の向上を得る処理で
あるが、一般に窒化専用の鋼にしか適用できず、壕だ、
処理時間が５０〜ｉ ００ ｈｒと著し７く長く、処理
後も表面の脆い白層を除去する必要があり部品製造上に
も問題があった。
を侵入、拡散させて、高い表面硬さを有する硬化層を得
て、耐摩耗性、耐焼付性、疲労強度の向上を得る処理で
あるが、一般に窒化専用の鋼にしか適用できず、壕だ、
処理時間が５０〜ｉ ００ ｈｒと著し７く長く、処理
後も表面の脆い白層を除去する必要があり部品製造上に
も問題があった。
これに対して、軟窒化処理は、一般に５００〜に００℃
の温度域で、ＮとＣを同時に侵入・拡散させて、表面硬
化をはかる処理であり、窒化に比べて、か々り短時間処
理ですみ、はぼ全ての鋼種に適用できｌ〜かも歪の少な
い処理として、機械部品や金型などに急速に普及しつつ
ある。
の温度域で、ＮとＣを同時に侵入・拡散させて、表面硬
化をはかる処理であり、窒化に比べて、か々り短時間処
理ですみ、はぼ全ての鋼種に適用できｌ〜かも歪の少な
い処理として、機械部品や金型などに急速に普及しつつ
ある。
しかし、従来、軟窒化して用いられることの多い構造用
炭素鋼や低合金鋼では、十分な表面硬さや硬化深さが得
にくく、まだ、窒化鋼のＳＡＣＭ６４．５などに適用し
た場合は、高い表面硬さは得らゴ′ｌるものの、深い硬
化深さが得にくいなどの難点があった０ また、最近では、省エネルギー化の動きの中で浸炭の代
りに軟窒化処理への転換がはかられつつあり、この場合
、軟窒化前の前熱処理としては、加工性やコスト省エネ
ルギーなどの理由により、従来の焼入焼もどしから焼な
らしなどが用いられることが多くなっており、これらの
用途に；ｒＭ Ｌだ鋼が求められていた。
炭素鋼や低合金鋼では、十分な表面硬さや硬化深さが得
にくく、まだ、窒化鋼のＳＡＣＭ６４．５などに適用し
た場合は、高い表面硬さは得らゴ′ｌるものの、深い硬
化深さが得にくいなどの難点があった０ また、最近では、省エネルギー化の動きの中で浸炭の代
りに軟窒化処理への転換がはかられつつあり、この場合
、軟窒化前の前熱処理としては、加工性やコスト省エネ
ルギーなどの理由により、従来の焼入焼もどしから焼な
らしなどが用いられることが多くなっており、これらの
用途に；ｒＭ Ｌだ鋼が求められていた。
本発明者は、以上のよう役問題点を種々横側して、軟窒
化性に及ぼす合金元素の影響について、詳細に調査を行
なった結果、従来鋼に比べ、格段にすぐれた軟窒化特性
を示す合金を発明した。
化性に及ぼす合金元素の影響について、詳細に調査を行
なった結果、従来鋼に比べ、格段にすぐれた軟窒化特性
を示す合金を発明した。
すなわち、本発明鋼は、
（ｔ） Ｃ＝０．５０％以下、５ｉ＝０．５０％以下
、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以下Ｃｒ ＝０．７５〜２
．５０ ％ 、 ５ｏｌＡｄ＝０．０３〜０．１０％。
、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以下Ｃｒ ＝０．７５〜２
．５０ ％ 、 ５ｏｌＡｄ＝０．０３〜０．１０％。
Ｖ＝０．０２〜０．３０％、を含み、圧延あるいは鍛造
のま捷ないし、焼ならし、焼なまし状態で、軟窒化する
ことにより、高い表面硬さと、深い硬化深さのイ（Ｉら
れる軟窒化用低合金鋼。
のま捷ないし、焼ならし、焼なまし状態で、軟窒化する
ことにより、高い表面硬さと、深い硬化深さのイ（Ｉら
れる軟窒化用低合金鋼。
（２） Ｃ＝０．５０％以下、５ｉ＝０．５０％以下
、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以Ｊ’ 、 Ｃｒ＝０．７
５〜２．５０％、 ５ｏｌＡｌ＝０．０ ：３〜０．１
０％。
、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以Ｊ’ 、 Ｃｒ＝０．７
５〜２．５０％、 ５ｏｌＡｌ＝０．０ ：３〜０．１
０％。
Ｖ＝０．０２〜０．３０％および、Ｎｉ ＝ ２．００
％以下、Ｍｏ＝０５０％以下の１種以上を含み残部Ｆ
ｅおよび不可避の不純物よりなる、圧延あるいは鍛造の
ままないし焼ならし、；ｒｔ）るいは焼なまし状態で、
軟窒化処理することにより、高い表面硬さと深い硬化深
さが得られる軟窒化用低合金鋼。
％以下、Ｍｏ＝０５０％以下の１種以上を含み残部Ｆ
ｅおよび不可避の不純物よりなる、圧延あるいは鍛造の
ままないし焼ならし、；ｒｔ）るいは焼なまし状態で、
軟窒化処理することにより、高い表面硬さと深い硬化深
さが得られる軟窒化用低合金鋼。
（３） Ｃ＝０．５０％以下、 Ｓｉ ＝０．５０
％以下、 ＩＶｌｎ ＝ １．．５０％以下、Ｃｒ＝０
．７５〜２．５０％ 、５ｏｌＡＡ＝０．０３〜０．１
（１％ 。
％以下、 ＩＶｌｎ ＝ １．．５０％以下、Ｃｒ＝０
．７５〜２．５０％ 、５ｏｌＡＡ＝０．０３〜０．１
（１％ 。
ｖ ＝０．０２〜ｏ ３ｏ ｔａミオ ｏ：、Ｓ ＋
Ｔｅ ＋ Ｐｂ 、 ５ｅ）１種以上をそれぞれ０．３
０ ％以下含み、残部Ｆｅおよび不可避の不純物よりな
る、圧延あるいは鍛造の′！！、才ないし焼な’） １
．、 、あるいは焼なまし状態で、軟窒化処理すること
により、高い表面硬さと深い硬化深さが青ら７する軟窒
化用低合金鋼。
Ｔｅ ＋ Ｐｂ 、 ５ｅ）１種以上をそれぞれ０．３
０ ％以下含み、残部Ｆｅおよび不可避の不純物よりな
る、圧延あるいは鍛造の′！！、才ないし焼な’） １
．、 、あるいは焼なまし状態で、軟窒化処理すること
により、高い表面硬さと深い硬化深さが青ら７する軟窒
化用低合金鋼。
（４） Ｃ＝０．５０％以下、 Ｓｉ ＝ ０．５０
％Ｊ以下、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以下、 Ｃｒ−
０，７５〜２．５０ ％ 、 ５ｏｌＡＡ＝ｏ、ｏ ：
３〜０．１０ ％ 。
％Ｊ以下、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以下、 Ｃｒ−
０，７５〜２．５０ ％ 、 ５ｏｌＡＡ＝ｏ、ｏ ：
３〜０．１０ ％ 。
Ｖ＝０．０２〜０．３０ ％およびＮｔ＝２．００％以
下、Ｍｏ＝０．５０係以下の１質又は２種とＳ 、 Ｔ
ｅ 、 Ｓｅ 、 Ｐｂの１種以上をそれぞれ０．３０
％以下含み、残部Ｆｅおよび不可避の不純物よりなる、
圧延あるいは鍛造のままないし焼ならし、あるいは焼な
まし状態で、軟窒化処理することにより、高い表面硬さ
と深い硬化深さが得られる軟窒化用低合金鋼である。
下、Ｍｏ＝０．５０係以下の１質又は２種とＳ 、 Ｔ
ｅ 、 Ｓｅ 、 Ｐｂの１種以上をそれぞれ０．３０
％以下含み、残部Ｆｅおよび不可避の不純物よりなる、
圧延あるいは鍛造のままないし焼ならし、あるいは焼な
まし状態で、軟窒化処理することにより、高い表面硬さ
と深い硬化深さが得られる軟窒化用低合金鋼である。
即ち、本発明者らはＳｉが軟窒化性を著しく害すること
、一方■が著しい効果があることを見出し、前者を低く
おさえると共産、後者を適量添カｕし、更にＭｎ ｒ
Ｃｒ ＋ Ａｌ１等を適切に配合規制して本発明を完成
したものである。
、一方■が著しい効果があることを見出し、前者を低く
おさえると共産、後者を適量添カｕし、更にＭｎ ｒ
Ｃｒ ＋ Ａｌ１等を適切に配合規制して本発明を完成
したものである。
次に本発明鋼の成分限定理由を実施例と共に詳細に説明
する。表１に本発明鋼および比較鋼の化学成分および、
焼ならし後、５７０℃Ｘ４ｈｒのガス軟窒化処理を施し
た場合の、軟窒化特性を示す。
する。表１に本発明鋼および比較鋼の化学成分および、
焼ならし後、５７０℃Ｘ４ｈｒのガス軟窒化処理を施し
た場合の、軟窒化特性を示す。
Ｓ】：軟窒化性に及ぼす合金元素の影響について述べた
報告はこれまでにいくつがみられるが、本発明鋼の特徴
とするＳｌや■の効果については、明らかではなかった
。
報告はこれまでにいくつがみられるが、本発明鋼の特徴
とするＳｌや■の効果については、明らかではなかった
。
本発明者は、Ｓｉおよび■が軟窒化性に対して著しい影
響を有することを発見した。第１図および第２図（第１
図、第２図ともガス軟化条件は５７０℃ｘ４ｈｒ）にそ
れぞれ、Ｓｌおよび■の軟窒化性に及ぼす影響を示す。
響を有することを発見した。第１図および第２図（第１
図、第２図ともガス軟化条件は５７０℃ｘ４ｈｒ）にそ
れぞれ、Ｓｌおよび■の軟窒化性に及ぼす影響を示す。
すなわち、第１図にみるとおり、Ｓｉは、０．２８Ｃ−
１，２Ｍｎ−１，５Ｃｒ−０，０７５Ａｌの成分系にお
い−Ｃも、才だ本発明鋼Ｂをベースとした成分系におい
ても、軟窒化性、特に硬化深さを著しく減少させる効果
を示す。すなわち、軟窒化性に対しての１、ＳＩは低い
程好ましいことが判った。
１，２Ｍｎ−１，５Ｃｒ−０，０７５Ａｌの成分系にお
い−Ｃも、才だ本発明鋼Ｂをベースとした成分系におい
ても、軟窒化性、特に硬化深さを著しく減少させる効果
を示す。すなわち、軟窒化性に対しての１、ＳＩは低い
程好ましいことが判った。
一般に、Ｓｌは脱酸剤として用いられ、まだ、芯部強度
４１するいは、焼もどし軟化抵抗を上げるだめにイ」効
であり、多用されているが、本発明鋼では、これらを総
合的に勘案して、０５０チ以下に規ル１１シ、た。
４１するいは、焼もどし軟化抵抗を上げるだめにイ」効
であり、多用されているが、本発明鋼では、これらを総
合的に勘案して、０５０チ以下に規ル１１シ、た。
７０次に、■は第２し］かしつわ作るように、軟窒化性
に対しては、特に有効であり、軟窒化層の表面硬さを上
昇させ、硬化深さを著しく増大させる。これは、■が、
用延、鍛造、焼ならしあるいｄ焼な−まし状態の時、そ
のほぼ全量或いは一部がフェライト中に固溶し、軟窒化
処理によって侵入してさた。ＣやＮと結合り。
に対しては、特に有効であり、軟窒化層の表面硬さを上
昇させ、硬化深さを著しく増大させる。これは、■が、
用延、鍛造、焼ならしあるいｄ焼な−まし状態の時、そ
のほぼ全量或いは一部がフェライト中に固溶し、軟窒化
処理によって侵入してさた。ＣやＮと結合り。
て、微細な炭窒化物を析出するためと考えられる。この
軟窒化層におＵ）る■の微細な炭窒化物の析出硬化と、
前述のＳｉの効果との相乗効果によって高い表面硬さと
、深い硬化深さ〃：得られるのが、本発明鋼の最大の１
１キ徴である。
軟窒化層におＵ）る■の微細な炭窒化物の析出硬化と、
前述のＳｉの効果との相乗効果によって高い表面硬さと
、深い硬化深さ〃：得られるのが、本発明鋼の最大の１
１キ徴である。
第２図に見るとおり、■のこの効果は、００２係未満で
は不十分であり、０．３０％以上では飽和してし甘い、
コスト的にも不利になる。
は不十分であり、０．３０％以上では飽和してし甘い、
コスト的にも不利になる。
そこで、オ８発明り：、・４では、■の下限を０．０２
係とし、上限を０．３０％とする。
係とし、上限を０．３０％とする。
：Ｃは、芯部強度を補作する」−で最も重要な元素であ
る。多すぎる場合には、靭性−や加二［性を阻害する。
る。多すぎる場合には、靭性−や加二［性を阻害する。
０．５０ ％以下であれば、強度。
靭性、加工性の点から、一応満足すべき水準となる。そ
こで、Ｃの上限を０．５０％とする。
こで、Ｃの上限を０．５０％とする。
Ｍｎ： Ｍｎ Ｉｆ’Ｊ１、Ｓｉと同様に、脱酸剤とし
て用いられ、芯部の強度を確保する上でも有効な元素で
ある。軟窒化性に対しては、表面硬さを向上させるが、
多ずぎると硬化深さを低下させる。
て用いられ、芯部の強度を確保する上でも有効な元素で
ある。軟窒化性に対しては、表面硬さを向上させるが、
多ずぎると硬化深さを低下させる。
壕だ、加工性に対しては、少ないほうが望ましい。
芯部強度、加工性および軟窒化性との兼ね合いから、Ｍ
ｎの上限は１．５％とする。
ｎの上限は１．５％とする。
Ｃｒ： Ｃｒ ｉ二、芯部強度を向上させるほかに、軟
窒化性に対しては、大きな効果を有しており、多い程、
軟窒化層の表面硬さを上昇させる。
窒化性に対しては、大きな効果を有しており、多い程、
軟窒化層の表面硬さを上昇させる。
硬化深さはＣｒ量が多くなりすぎた場合、表面に強固な
軟窒化層を形成するだめに、逆に硬化深さは減少する。
軟窒化層を形成するだめに、逆に硬化深さは減少する。
本発明においては、Ｃｒ、０．７５％以下では、必要と
する表面硬さが得られないために、下限を０．７５％と
する。
する表面硬さが得られないために、下限を０．７５％と
する。
一方、２５０係以上では、硬化深さが浅くなるために、
上限を２．５０ヂとする。
上限を２．５０ヂとする。
ＡＡ！： Ａｌは強力な脱酸剤とし７て用いられるが、
軟窒化性に対しても、Ｃｒ同様、太き々影響力を持って
いる。
軟窒化性に対しても、Ｃｒ同様、太き々影響力を持って
いる。
すなわち、Ｃｒと同様に、多い程、軟窒化後の表面硬さ
は上昇し、硬化深さもある程度の量までは、増大させる
。しかし、多くなりすぎた場合、硬化深さは減少し、熱
間加工性や清浄度などが悪化する。まだ、少なすぎる場
合には、表面の硬化が十分でない。そこで、上限を０．
１０％とし、下限を０．０３０％とする。
は上昇し、硬化深さもある程度の量までは、増大させる
。しかし、多くなりすぎた場合、硬化深さは減少し、熱
間加工性や清浄度などが悪化する。まだ、少なすぎる場
合には、表面の硬化が十分でない。そこで、上限を０．
１０％とし、下限を０．０３０％とする。
本発明の第２又は第４の発明鋼にて用いるＮｉは芯部の
強度および靭性が必要な場合に添加するが、２９％を越
ずと添加量の割には、強度靭性の改善効果が小さいため
に、−り限を２００係とする。
強度および靭性が必要な場合に添加するが、２９％を越
ずと添加量の割には、強度靭性の改善効果が小さいため
に、−り限を２００係とする。
本発明の第２又は第３の発明鋼において用いるＭｏは、
Ｎｉと同様に芯部の強度および靭性を向上させるが、０
．５％を越えると価格の割に効果が小さくなり、更に加
工性が阻害されることなどによシ、上限を０．５０％と
する。
Ｎｉと同様に芯部の強度および靭性を向上させるが、０
．５％を越えると価格の割に効果が小さくなり、更に加
工性が阻害されることなどによシ、上限を０．５０％と
する。
本発明の第３又は第４の発明鋼において用いるＳ 、
Ｓｅ 、 １”ｅ 、 Ｐｂはいずれも鋼の被削性を改
善する為の元素であり、０．３０％も添加すれば十分で
あり、多すぎる場合には、財力特性や熱間加工性などを
阻害する。そこで、いずれも、上限を０．３０％とする
。
Ｓｅ 、 １”ｅ 、 Ｐｂはいずれも鋼の被削性を改
善する為の元素であり、０．３０％も添加すれば十分で
あり、多すぎる場合には、財力特性や熱間加工性などを
阻害する。そこで、いずれも、上限を０．３０％とする
。
次に本発明鋼と比較鋼を最も代表的な条件である５７０
℃Ｘ４ｈｒのガス軟窒化処理を施した場合の、軟窒化層
の硬さ分布を第３図に示す。
℃Ｘ４ｈｒのガス軟窒化処理を施した場合の、軟窒化層
の硬さ分布を第３図に示す。
本発明鋼は、従来鋼に比べて、高い表面硬さとともに深
い硬化深さが得られることがわかる。
い硬化深さが得られることがわかる。
また表２にドリル穿孔性の試験結果を示す。本発明鋼は
、概ね良好な穿孔性を示すが、快削元素を添加した、第
２発明鋼および第４発明鋼は、更に良好な穿孔性を示し
ている。
、概ね良好な穿孔性を示すが、快削元素を添加した、第
２発明鋼および第４発明鋼は、更に良好な穿孔性を示し
ている。
表３にシャルピー衝撃試験の結果を示す。Ｎｉ。
ＭＯを添加した、第２発明鋼は、靭性の改善がみられる
。
。
表２ ドリル穿孔性試験結果
〈試験条件〉
・ドリル ：５ＫＨ９，８φ、ＪＩＳ標準ドリル・穿孔
東件：推カフＭ乾式自由落下式穿孔ＪＩ８３号試験片（
２ｍｒＵノツチ） ｎ ＝ ５ケの平均値
東件：推カフＭ乾式自由落下式穿孔ＪＩ８３号試験片（
２ｍｒＵノツチ） ｎ ＝ ５ケの平均値
第１図は軟墾化性に及ぼすＳｌ量の影響を示す図、第２
図は軟宇化性に及ぼす７世の影響を示す図、第３図は供
試料の軟窒化Ｊ、、ｄ ４ヴｊさ分布図である。 第１図 ５１量（％） 第２図 Ｖ−を弘）
図は軟宇化性に及ぼす７世の影響を示す図、第３図は供
試料の軟窒化Ｊ、、ｄ ４ヴｊさ分布図である。 第１図 ５１量（％） 第２図 Ｖ−を弘）
Claims (4)
- （１） Ｃ＝０．５０％以下、 Ｓｔ ＝０．５０％
以下、 Ｍｎ ＝１．５０ ％以下、 Ｃｒ ＝ ０．
７５〜２．５０％、 ５ｏｌＡｌ＝Ｏ，Ｏ：３〜０．１
０ ％ 、 Ｖ＝０．０２〜０．３０％ を含み、残部
Ｆｅおよび不可避の不純物よシなる、圧延あるいは鍛造
のままないし焼ならし、あるいは焼なまし状態で、軟窒
化処理することにより、高い表面硬さと深い硬化深さが
得られる軟窒化用低合金鋼。 - （２） Ｃ＝０．５０％以下、 Ｓｉ ＝０．５０
％以下、 Ｍｎ ＝ １．５０％以下、 Ｃｒ＝０．７
５〜２．５０％、 ５ｏｌＡ／＝０．０３〜０．１０
％ 。 Ｖ＝０．０２〜０．３０ ％および、Ｎｉ ＝ ２．０
０％以下＋ Ｍｏ ＝０．５０％以下の１種以上を含み
残部Ｆｅおよび不可避の不純物よりなる、圧延あるいは
鍛造のままないし焼ならし、あるいは焼なまし状態で、
軟窒化処理することにより、高い表面硬さと深い硬化深
さが得られる軟窒化用低合金鋼。 - （３） Ｃ＝０．５０％以下、５ｉ＝０．５０％以
下、Ｍｎ＝１．５０％以下、 Ｃｒ＝０．７５〜２．５
０ ％ 、 ５ｏｌＡｌ＝０．０３〜０．１０％。 Ｖ＝０．０２〜０．３０ ％および、Ｓ 、 Ｔｅ 、
Ｐｂ 、 Ｓｅの１種以上をそれぞれ０．３０％以下
含み、残部Ｆｅおよび不可避の不純物よりなる、圧延あ
るいは鍛造の！！、まないし焼ならし、あるいは焼な寸
し状態で、軟窒化処理することにより、高い表面硬さと
深い硬化深さが得られる軟窒化用低合金鋼。 - （４） Ｃ＝０．５０％以下＋ Ｓ ｓ ＝０．５０
％以下、 Ｍｎ ＝ １．５０ ％以下、Ｃｒ＝０．
７５〜２．５０％、 ５ｏｌＡＡ！ ＝０．０３〜０．
１０％。 Ｖ＝０．０２〜０．３０ ’％およびＮｉ ＝ ２．
Ｏ０％以下、Ｍｏ ＝０．５０ ’チ以下の１
種又は２種とＳ 、 Ｔｅ 、 Ｓｅ 、 Ｐｂの１種
以上をそれぞれ０．３０ ％以下台み、残部Ｆｅおよび
不可避の不純物よりなる、圧延あるいは鍛造のままない
し焼ならし、あるいは焼なまし状態で、軟窒化処理する
ことにより、高い表面硬さと深い硬化深さが得られる軟
窒化用低合金鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15919982A JPS5950158A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 軟窒化用低合金鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15919982A JPS5950158A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 軟窒化用低合金鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5950158A true JPS5950158A (ja) | 1984-03-23 |
Family
ID=15688485
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15919982A Pending JPS5950158A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 軟窒化用低合金鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5950158A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619555A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Komatsu Ltd | 迅速軟窒化用鋼 |
| JPS63167004A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-11 | Musashi Seimitsu Ind Co Ltd | 軟窒化カムシヤフト |
| JPS644457A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Daido Steel Co Ltd | Low alloy tufftrided steel |
| JPH01177338A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Aichi Steel Works Ltd | 窒化用非調質鋼 |
-
1982
- 1982-09-13 JP JP15919982A patent/JPS5950158A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS619555A (ja) * | 1984-06-25 | 1986-01-17 | Komatsu Ltd | 迅速軟窒化用鋼 |
| JPS63167004A (ja) * | 1986-12-26 | 1988-07-11 | Musashi Seimitsu Ind Co Ltd | 軟窒化カムシヤフト |
| JPS644457A (en) * | 1987-06-25 | 1989-01-09 | Daido Steel Co Ltd | Low alloy tufftrided steel |
| JPH01177338A (ja) * | 1987-12-30 | 1989-07-13 | Aichi Steel Works Ltd | 窒化用非調質鋼 |
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