JPS5945342A - タイヤトレツド用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤトレツド用ゴム組成物Info
- Publication number
- JPS5945342A JPS5945342A JP57155854A JP15585482A JPS5945342A JP S5945342 A JPS5945342 A JP S5945342A JP 57155854 A JP57155854 A JP 57155854A JP 15585482 A JP15585482 A JP 15585482A JP S5945342 A JPS5945342 A JP S5945342A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rubber
- styrene
- wet
- resistance
- raw material
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
詳しくは特定性状を有するスチレンーブタジエン共重合
体コ゛ムとポリブタノエンゴムトラ原料ゴムとすること
によって、耐摩耗性およびウェットグリノブ性の両特性
を改善したタイヤトレッド用コ゛ム組成物に関する。
体コ゛ムとポリブタノエンゴムトラ原料ゴムとすること
によって、耐摩耗性およびウェットグリノブ性の両特性
を改善したタイヤトレッド用コ゛ム組成物に関する。
タイヤに要求される主特性として、その寿命を決定づけ
る耐摩耗性が挙げられる。また、走行安定性、特に湿潤
路面における走路把渥性能(ウェットグリップ性)も重
要な因子である。
る耐摩耗性が挙げられる。また、走行安定性、特に湿潤
路面における走路把渥性能(ウェットグリップ性)も重
要な因子である。
ゴム配合において、このタイヤに請求される両特性を改
良する試みは古くからなされているが、従来、この両特
性は二律背反の相矛盾するコ゛ム4J il特性と考え
られていた。即ち、ガラス転移温度(Tg)の低いBR
を配合するとウェットグリップ性が悪化する。また、
ウェッ)・グリツプ性を改良すべく、Tgの高い高スチ
レンSBRや/%ロケゝン化ジブチルゴムブレンドする
と耐摩耗性は低下する。
良する試みは古くからなされているが、従来、この両特
性は二律背反の相矛盾するコ゛ム4J il特性と考え
られていた。即ち、ガラス転移温度(Tg)の低いBR
を配合するとウェットグリップ性が悪化する。また、
ウェッ)・グリツプ性を改良すべく、Tgの高い高スチ
レンSBRや/%ロケゝン化ジブチルゴムブレンドする
と耐摩耗性は低下する。
本発明はタイヤの耐摩耗性を改良しつつ雨天時の走行安
定性や高速走行時における走行安定性とを改良したタイ
ヤトレッド用ゴム組成物を提供することを目的とし、特
に乗用重用タイヤのトレッドゴムとして利用される。
定性や高速走行時における走行安定性とを改良したタイ
ヤトレッド用ゴム組成物を提供することを目的とし、特
に乗用重用タイヤのトレッドゴムとして利用される。
前述のごとく、ウェットグリップ性改良のためTgの高
いゴム、例えば結合スチレン岸の高いSBRを用いるこ
とができるが、この場合耐摩耗性の低下をもたらす。そ
して耐摩耗性を改良するためにTg (7) 低い=1
ゞム、例えばブタノエン部の7ス結合ノ高いBRを用い
ると逆にウェットグリ、ソ0性が大幅に低ドする。
いゴム、例えば結合スチレン岸の高いSBRを用いるこ
とができるが、この場合耐摩耗性の低下をもたらす。そ
して耐摩耗性を改良するためにTg (7) 低い=1
ゞム、例えばブタノエン部の7ス結合ノ高いBRを用い
ると逆にウェットグリ、ソ0性が大幅に低ドする。
次に、両者をブレンドすることによって両管性、すなわ
ちウェ、トゲリップ性と1制摩耗性のレベルを変えるこ
とが考えられるが、これらのブレンド系ではぞのズレン
ト゛比率に従って両管性が変化するたけで、いずれかの
物性レベルを決めれば他方のレベルも決−まってし寸う
。その/こめ両管性を同11!iに数曲することは不司
能である。
ちウェ、トゲリップ性と1制摩耗性のレベルを変えるこ
とが考えられるが、これらのブレンド系ではぞのズレン
ト゛比率に従って両管性が変化するたけで、いずれかの
物性レベルを決めれば他方のレベルも決−まってし寸う
。その/こめ両管性を同11!iに数曲することは不司
能である。
そこで、カーボングラ、りの配合量−や種類を変えて両
管性を改良することが考えられる。カーボングラ、りの
配合M4が増せば、耐摩耗性が向−1−するだけでなく
ウェ、トゲリッツ°性も向上することが知られている。
管性を改良することが考えられる。カーボングラ、りの
配合M4が増せば、耐摩耗性が向−1−するだけでなく
ウェ、トゲリッツ°性も向上することが知られている。
丑だ、カーボングラツクの粒子−径が小さくなったり、
ノグチルフタレ−1・(1)BP)吸油扉・が大きくな
ったりすると11iiI摩耗性は向」ユする。従って、
より粒−r径の細かいカー+1’ノブラツクおよび/″
!!たはよりDBP吸油r44.の多いカーボッブラッ
クをより多量に配合すれば、ウェットグリップ性と耐摩
耗性を改良することが可能となるが過剰のカーボングラ
、りの配合はコ゛ム相成物の加工を困難とする。なお、
このタイヤに要求さ!1.る重要な特性であるウェ、ト
グリ、ソ°性は、実験室内においてはポータプルスキッ
ドテスター(ASTME303−74による)を用いて
、7j+1!潤路面におけるウェットスキッド■(接値
を測定することにより 、i゛l’価することができる
。また、同様にタイヤに請求される正夢な特性である耐
摩耗性は実験室内においてはアクロンA摩耗量等にJ:
り評価さ)]る。
ノグチルフタレ−1・(1)BP)吸油扉・が大きくな
ったりすると11iiI摩耗性は向」ユする。従って、
より粒−r径の細かいカー+1’ノブラツクおよび/″
!!たはよりDBP吸油r44.の多いカーボッブラッ
クをより多量に配合すれば、ウェットグリップ性と耐摩
耗性を改良することが可能となるが過剰のカーボングラ
、りの配合はコ゛ム相成物の加工を困難とする。なお、
このタイヤに要求さ!1.る重要な特性であるウェ、ト
グリ、ソ°性は、実験室内においてはポータプルスキッ
ドテスター(ASTME303−74による)を用いて
、7j+1!潤路面におけるウェットスキッド■(接値
を測定することにより 、i゛l’価することができる
。また、同様にタイヤに請求される正夢な特性である耐
摩耗性は実験室内においてはアクロンA摩耗量等にJ:
り評価さ)]る。
本発明者は、」二記事実を認識した1−で、回じカーボ
ンブランク配合レベルでいかに両管性を改良するかにつ
いて鋭意検討した結果、特定性状を、イjするSBRと
BRとを特定割合で配合し原′$−1ゴムとしたゴム組
成物が」二記目的を達成することを見出し本発明に至っ
た。なお、4f定性状を有する5J3RとBRはそれ自
体tト独で原料コ8ムとした場合にはウェットグリップ
性と耐摩耗性は満足できるレベルにないが、両ゴム成分
を特定範囲にブレンドすることによって両!持性をバラ
ンスよく改良することができる。
ンブランク配合レベルでいかに両管性を改良するかにつ
いて鋭意検討した結果、特定性状を、イjするSBRと
BRとを特定割合で配合し原′$−1ゴムとしたゴム組
成物が」二記目的を達成することを見出し本発明に至っ
た。なお、4f定性状を有する5J3RとBRはそれ自
体tト独で原料コ8ムとした場合にはウェットグリップ
性と耐摩耗性は満足できるレベルにないが、両ゴム成分
を特定範囲にブレンドすることによって両!持性をバラ
ンスよく改良することができる。
すなわち、本発明は、結合スチレン量が3(]〜60重
沿チのスチレン−ブタノエン共重合体フゞム(SBR)
を25〜75重M□%と、トランス1.4結合:aを少
なく吉も60 J: B fi有踵がっがラス転移fa
度が一100℃〜−50℃のポリブタツエンゴム(BR
)を75〜25重計チとを原料ゴムとし、かつ原料ゴム
中のスチレン分が11千…係以」二であることを特徴と
するタイヤトレッド用コ゛ム組成物にある。
沿チのスチレン−ブタノエン共重合体フゞム(SBR)
を25〜75重M□%と、トランス1.4結合:aを少
なく吉も60 J: B fi有踵がっがラス転移fa
度が一100℃〜−50℃のポリブタツエンゴム(BR
)を75〜25重計チとを原料ゴムとし、かつ原料ゴム
中のスチレン分が11千…係以」二であることを特徴と
するタイヤトレッド用コ゛ム組成物にある。
本発明において使用されるSBRは、結合スチレン量が
30〜60M般チの範囲(Cちることが必要で、結合ス
チレン量が30重畢°チ未満ではウニ。
30〜60M般チの範囲(Cちることが必要で、結合ス
チレン量が30重畢°チ未満ではウニ。
トゲリップ性が低下゛し、60重針係を超えると面1摩
耗性を低下させる傾向にある。
耗性を低下させる傾向にある。
まだ、本発明において使用されるBRはトランス1.4
結合量が60g計係以」二、がっ’rgが・−100℃
〜−−50℃であることが必要で、l・ランス1,4結
合計が60重計チ未満ではウェ、トゲリップ性が低下し
、まだTgが一50℃より高いと転勤抵抗性が悪化し、
まだ−100℃より低いとウェットグリッグ性が極端に
低下するためぞれぞれ好“ましくない。
結合量が60g計係以」二、がっ’rgが・−100℃
〜−−50℃であることが必要で、l・ランス1,4結
合計が60重計チ未満ではウェ、トゲリップ性が低下し
、まだTgが一50℃より高いと転勤抵抗性が悪化し、
まだ−100℃より低いとウェットグリッグ性が極端に
低下するためぞれぞれ好“ましくない。
本発明においては原料ゴム中のスチレン分が11重量−
以上であることが必要で、11重Fif’ 1未満では
ウェットグリッゾ性が低下すると共に、破壊強度が低下
する。
以上であることが必要で、11重Fif’ 1未満では
ウェットグリッゾ性が低下すると共に、破壊強度が低下
する。
また、原料コ゛ム中の配合割合はSDR25〜75重量
係重置部75〜25重量係重置部、SDRが25重畢゛
チ未満ではウェ、トグリッゾ性に劣り、また75係を超
えると耐摩耗性に劣る。
係重置部75〜25重量係重置部、SDRが25重畢゛
チ未満ではウェ、トグリッゾ性に劣り、また75係を超
えると耐摩耗性に劣る。
本発明には高スチレン含有届“のSBRと高トランス1
,4結合量のBRが必要であり、これらのブレンドを原
料コゝムとするゴム組成物の加硫コゞムシ一トは、ゴム
のブレンド状態を電子顕微鏡で見た場合、5BR150
2や5BR1712を単独配合したゴム組成物のものと
酷似しており、相溶系のごとき印象を受ける。ところが
、トランス1,4結合潰が60重量%未満のBRを用い
てSBRとブレンドすると、SBR部分とBR部分とに
分かれていることが観察さ!また。即ち、非相溶系の=
−1゛ム配と考えられ/こ。これらのコゞム組成物を示
差走査熱量計(1)SC)を用いてTgを測定すると、
グし・ンド系はもとの二Jゞムが有するTg イτ]近
に吸熱による変曲点を2つずつ、t11独系では1つず
つ観察さね、DSCで感知できる大きさでは2つの相に
分離していることが示唆された(ミクロ相分離)。この
ようにB Hの性質の相違によりゴムのブレンド状態が
異なることが示唆された。
,4結合量のBRが必要であり、これらのブレンドを原
料コゝムとするゴム組成物の加硫コゞムシ一トは、ゴム
のブレンド状態を電子顕微鏡で見た場合、5BR150
2や5BR1712を単独配合したゴム組成物のものと
酷似しており、相溶系のごとき印象を受ける。ところが
、トランス1,4結合潰が60重量%未満のBRを用い
てSBRとブレンドすると、SBR部分とBR部分とに
分かれていることが観察さ!また。即ち、非相溶系の=
−1゛ム配と考えられ/こ。これらのコゞム組成物を示
差走査熱量計(1)SC)を用いてTgを測定すると、
グし・ンド系はもとの二Jゞムが有するTg イτ]近
に吸熱による変曲点を2つずつ、t11独系では1つず
つ観察さね、DSCで感知できる大きさでは2つの相に
分離していることが示唆された(ミクロ相分離)。この
ようにB Hの性質の相違によりゴムのブレンド状態が
異なることが示唆された。
本発明に用いられる高トランス結合量のBRは高ブス結
合量のB Rに比べ、ブレンド時の分散Jli位がかな
り小さいと考えられる。本発明の二J゛ム徂成物が耐摩
耗性とウェットグリ、ブ性という相反する性能を同時に
満足する理由は明らかではないが、」二記現象から考え
ると、ゴl、の分散状態が特異なことが原因と推察され
る。
合量のB Rに比べ、ブレンド時の分散Jli位がかな
り小さいと考えられる。本発明の二J゛ム徂成物が耐摩
耗性とウェットグリ、ブ性という相反する性能を同時に
満足する理由は明らかではないが、」二記現象から考え
ると、ゴl、の分散状態が特異なことが原因と推察され
る。
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物においては、必要
に応じて通常使用されているカーボングラツク、充填剤
、軟化剤、プロセス油などを適宜添加してもよく、マだ
加硫剤として、イオウの他にイオウを含有する加硫剤を
イオウと(71用して適宜添加してもよい。
に応じて通常使用されているカーボングラツク、充填剤
、軟化剤、プロセス油などを適宜添加してもよく、マだ
加硫剤として、イオウの他にイオウを含有する加硫剤を
イオウと(71用して適宜添加してもよい。
カーボングラ、りは原料ゴム100爪吊部に対して20
〜200重叶部配合されることが車重しい0カーボツブ
ラツクの配合ボが201jJ’1品部未満では破壊強度
や耐摩耗性が低下し、2 (] (1重叶部を超えると
コゞム組成物のムーニー粘度が極端に友きくなり、コ゛
ム組成物の加工が困〃イもとなるだめ、それぞれ好1し
くない。
〜200重叶部配合されることが車重しい0カーボツブ
ラツクの配合ボが201jJ’1品部未満では破壊強度
や耐摩耗性が低下し、2 (] (1重叶部を超えると
コゞム組成物のムーニー粘度が極端に友きくなり、コ゛
ム組成物の加工が困〃イもとなるだめ、それぞれ好1し
くない。
以下、本発明を実施例および比較例に基づいて具体的に
説明する。
説明する。
実施例1〜9および比較例1〜11
第1表に示す構造を有する各種SBRおよび+3Rを原
料コ゛ムとし、これに第2表の配合剤を加え、かつ原料
ゴー、の配合割合を第;う表のごとくして、小型の密閉
混合機で混合してゴー・組成物を調製した。このように
して得られたゴム組成物を160℃、20分加硫して加
硫ゴムを得、加硫コ゛ムの反発弾性、ウェットスキッド
抵抗、耐摩耗性、300チ引張応力、硬さ、引張強さ、
伸びについて測定した。なお、300%引張応力、引張
強さ、伸びはJIS K6301に準拠し、硬さはJI
S K630]によるダンベル打抜機を使用し、首だ反
発弾性はJISK6301による70℃におけるりうプ
ケ反発弾性試験により行なった。まだ、ウェットスキッ
ド抵抗値はブリティソユポータブルスキノドテスターに
J:る測定で行ない、路面は3M社製屋タ1タイフ0B
セーフティウオークを使用し、蒸留水にて湿潤させ25
℃雰囲気中で測定し、1制摩耗性はアクロンA摩耗量で
測定した。
料コ゛ムとし、これに第2表の配合剤を加え、かつ原料
ゴー、の配合割合を第;う表のごとくして、小型の密閉
混合機で混合してゴー・組成物を調製した。このように
して得られたゴム組成物を160℃、20分加硫して加
硫ゴムを得、加硫コ゛ムの反発弾性、ウェットスキッド
抵抗、耐摩耗性、300チ引張応力、硬さ、引張強さ、
伸びについて測定した。なお、300%引張応力、引張
強さ、伸びはJIS K6301に準拠し、硬さはJI
S K630]によるダンベル打抜機を使用し、首だ反
発弾性はJISK6301による70℃におけるりうプ
ケ反発弾性試験により行なった。まだ、ウェットスキッ
ド抵抗値はブリティソユポータブルスキノドテスターに
J:る測定で行ない、路面は3M社製屋タ1タイフ0B
セーフティウオークを使用し、蒸留水にて湿潤させ25
℃雰囲気中で測定し、1制摩耗性はアクロンA摩耗量で
測定した。
それぞれの結果を第3表に示すと共に、アクロンA摩耗
吊とウェットスキッド抵抗値の関係を第1図に示す。な
お、第2表および第3表の配合値はすべてM承部である
。
吊とウェットスキッド抵抗値の関係を第1図に示す。な
お、第2表および第3表の配合値はすべてM承部である
。
第 2 表
*4: N−オキシジエチレンベンゾチ゛アソリルスル
フェンアミド 第1表に示されるごとく、従来の基本配合である比較例
1に対して、5BR−C単独配合の比較例2は耐摩耗性
に劣る。丑だ、BR−AXBR−B単独配合の比較例3
〜4はウェットスギノド抵抗が低下する。
フェンアミド 第1表に示されるごとく、従来の基本配合である比較例
1に対して、5BR−C単独配合の比較例2は耐摩耗性
に劣る。丑だ、BR−AXBR−B単独配合の比較例3
〜4はウェットスギノド抵抗が低下する。
これに対して5BR−A、、5BR−B とBR−Aを
それぞれ配合した実施例】〜2は耐摩耗性、ウェットス
キッド抵抗が比較例1に比べ向上し、他の特性も所望の
範囲にある。しかしながら5BR−A 。
それぞれ配合した実施例】〜2は耐摩耗性、ウェットス
キッド抵抗が比較例1に比べ向上し、他の特性も所望の
範囲にある。しかしながら5BR−A 。
5BR−Bとブタジェン部のトランス結合量が小さくか
つガラス転移温度の低いBR−Bを配合した比較例5〜
Gにおいては、ウェットスキッド抵抗が低い。また5B
R−C、5BR−DとBR−A、、BR−Bをそれぞれ
配合した実施例3〜4、比較例7〜8においても実施例
1〜2、比較例5〜6とほぼ同様の結果が得られた。
つガラス転移温度の低いBR−Bを配合した比較例5〜
Gにおいては、ウェットスキッド抵抗が低い。また5B
R−C、5BR−DとBR−A、、BR−Bをそれぞれ
配合した実施例3〜4、比較例7〜8においても実施例
1〜2、比較例5〜6とほぼ同様の結果が得られた。
5BR−AとBR−A、、BR−Bとを変量して配合し
た実施例5、比較例9〜10において、実施例5は好ま
しい耐摩耗性、ウェットスキッド抵抗を示すが、比較例
9〜10は原料ゴム中のスチレン分が低いだめ、ウェノ
トス・V−ラド性に劣る。特にr3R−Bを用いた比較
例10i171引張強さも急激に低重する。
た実施例5、比較例9〜10において、実施例5は好ま
しい耐摩耗性、ウェットスキッド抵抗を示すが、比較例
9〜10は原料ゴム中のスチレン分が低いだめ、ウェノ
トス・V−ラド性に劣る。特にr3R−Bを用いた比較
例10i171引張強さも急激に低重する。
SBRの種類を変え、BR−Aと変量して混合した実施
例6〜9はいずれも面J摩粍性およびウェットスキッド
抵抗が比較例1に比べ同等以上である。
例6〜9はいずれも面J摩粍性およびウェットスキッド
抵抗が比較例1に比べ同等以上である。
結合スチレン量の低い5BR−Eを1r独配合しl’c
Jt較例11は耐摩耗性が著しく劣る。
Jt較例11は耐摩耗性が著しく劣る。
以上説明したように、特定性状を治するSBRとBRと
を特定割合で配合し原料コ゛ムとLメこ本発明のタイヤ
トレッド用ゴム組成物によって、ウェットグリノゾ性お
よび耐摩耗性の両特性を改良したタイヤが得られるので
、従来技術で作られたタイヤに比べ走行安定性の向上お
よび寿命の延びという利点がある。
を特定割合で配合し原料コ゛ムとLメこ本発明のタイヤ
トレッド用ゴム組成物によって、ウェットグリノゾ性お
よび耐摩耗性の両特性を改良したタイヤが得られるので
、従来技術で作られたタイヤに比べ走行安定性の向上お
よび寿命の延びという利点がある。
第1図は比較例1〜11、実施例1〜0のアクロンA摩
粍量とウェットスキ、ド抵接値との関係を示すグラフ。
粍量とウェットスキ、ド抵接値との関係を示すグラフ。
Claims (1)
- J、結合スチレン昂が30〜60重哨係のスチレン−シ
タツエン共重合体コ゛ムを25〜75重肪ヴと、トラン
ス1,4結合量を少なくとも60重計チ有し、かつげラ
ス転移温度が−1,00℃〜−50℃の4?リプタツエ
ンゴムを75〜25重量係と重置部ゴムとし、かつ原料
コゞム中のスチレ/分が11重量係以−にであることを
特徴とするタイヤトレッド用ゴム組成物。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57155854A JPS5945342A (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | タイヤトレツド用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57155854A JPS5945342A (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | タイヤトレツド用ゴム組成物 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5945342A true JPS5945342A (ja) | 1984-03-14 |
JPH0120651B2 JPH0120651B2 (ja) | 1989-04-18 |
Family
ID=15614946
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57155854A Granted JPS5945342A (ja) | 1982-09-09 | 1982-09-09 | タイヤトレツド用ゴム組成物 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5945342A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60197749A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ゴム組成物 |
JP2016504466A (ja) * | 2012-12-31 | 2016-02-12 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | 非相溶性ゴムを含むタイヤトレッド |
US20170313862A1 (en) * | 2014-10-27 | 2017-11-02 | Bridgestone Corporation | Method for producing rubber composition, rubber composition, and tire |
CN108570170A (zh) * | 2017-03-08 | 2018-09-25 | 住友橡胶工业株式会社 | 用于轮胎和充气轮胎的橡胶组合物 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5645401A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-25 | Doukai Kagaku Kogyo Kk | Solid fumigant and method fumigation |
JPS57100146A (en) * | 1980-12-16 | 1982-06-22 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Novel rubber composition |
-
1982
- 1982-09-09 JP JP57155854A patent/JPS5945342A/ja active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5645401A (en) * | 1979-09-18 | 1981-04-25 | Doukai Kagaku Kogyo Kk | Solid fumigant and method fumigation |
JPS57100146A (en) * | 1980-12-16 | 1982-06-22 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Novel rubber composition |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS60197749A (ja) * | 1984-03-21 | 1985-10-07 | Asahi Chem Ind Co Ltd | ゴム組成物 |
JPH0365828B2 (ja) * | 1984-03-21 | 1991-10-15 | ||
JP2016504466A (ja) * | 2012-12-31 | 2016-02-12 | コンパニー ゼネラール デ エタブリッスマン ミシュラン | 非相溶性ゴムを含むタイヤトレッド |
US20170313862A1 (en) * | 2014-10-27 | 2017-11-02 | Bridgestone Corporation | Method for producing rubber composition, rubber composition, and tire |
CN108570170A (zh) * | 2017-03-08 | 2018-09-25 | 住友橡胶工业株式会社 | 用于轮胎和充气轮胎的橡胶组合物 |
CN108570170B (zh) * | 2017-03-08 | 2022-03-18 | 住友橡胶工业株式会社 | 用于轮胎和充气轮胎的橡胶组合物 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0120651B2 (ja) | 1989-04-18 |
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