JPS5936508B2 - 定実効電圧調整装置 - Google Patents
定実効電圧調整装置Info
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- JPS5936508B2 JPS5936508B2 JP1266578A JP1266578A JPS5936508B2 JP S5936508 B2 JPS5936508 B2 JP S5936508B2 JP 1266578 A JP1266578 A JP 1266578A JP 1266578 A JP1266578 A JP 1266578A JP S5936508 B2 JPS5936508 B2 JP S5936508B2
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- Japan
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- voltage
- circuit
- constant
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は変動する入力電圧から実効電圧が一定の矩形波
状出力電圧を得る電圧調整装置に関するものであり、゛
特に前記矩形波状出力電圧の立ち上り及び立ち下りを鈍
して高周波ノイズの発生を抑えるようにした電圧調整装
置に関するものである。
状出力電圧を得る電圧調整装置に関するものであり、゛
特に前記矩形波状出力電圧の立ち上り及び立ち下りを鈍
して高周波ノイズの発生を抑えるようにした電圧調整装
置に関するものである。
従来周知のものに、特開昭５０−６７９５４号の明細書
に開示されるように入力電圧の変動に対し定実効電圧発
生回路を通じて制御されたスイッチング回路により、出
力トランジスタ回路を断続して定実効電圧の矩形波出力
を発生させるものがある。しかしながら、従来の構成で
は、定実効出力電圧が正に矩形波であるため、電源から
定実効電圧調整装置までの配線が長い場合、その配線の
容量Ｌと、矩形波出力の立ち上り、立ち下り時の電流変
化率−との積Ｌ×−に起因する高周波ノイズを発生させ
、これがラジオ等に入るとラジオノイズとなつて現われ
るという欠点があつた。
に開示されるように入力電圧の変動に対し定実効電圧発
生回路を通じて制御されたスイッチング回路により、出
力トランジスタ回路を断続して定実効電圧の矩形波出力
を発生させるものがある。しかしながら、従来の構成で
は、定実効出力電圧が正に矩形波であるため、電源から
定実効電圧調整装置までの配線が長い場合、その配線の
容量Ｌと、矩形波出力の立ち上り、立ち下り時の電流変
化率−との積Ｌ×−に起因する高周波ノイズを発生させ
、これがラジオ等に入るとラジオノイズとなつて現われ
るという欠点があつた。
本発明は上述の欠点を解消するため、前記矩形波状の出
力電圧を発生する出力トランジスタ回路に、前記矩形波
状出力電圧の立ち上りおよび立ち下りを鈍らせるミラー
積分回路を付加することにより、電流変化率−を小さく
して、すなわちＬ×−を小さくして高周波ノイズの発生
を防止できる定実効電圧調整装置を提供することを目的
とするものである。以下本発明を図に示す実施例により
具体的に説明する。
力電圧を発生する出力トランジスタ回路に、前記矩形波
状出力電圧の立ち上りおよび立ち下りを鈍らせるミラー
積分回路を付加することにより、電流変化率−を小さく
して、すなわちＬ×−を小さくして高周波ノイズの発生
を防止できる定実効電圧調整装置を提供することを目的
とするものである。以下本発明を図に示す実施例により
具体的に説明する。
第１図は全体構成図であり、第２図は出力電圧波形図で
ある。まず１、２は入力側であつて各々電源端子、接地
端子であり、車載の場合バツテリーの正、負の出力端子
に接続される。３｜４は出力側であつて各々出力端子、
接地端子であり、両端子３｜４はヒータによる発熱を利
用したバイメタル式計器等の負荷５に接続される。
ある。まず１、２は入力側であつて各々電源端子、接地
端子であり、車載の場合バツテリーの正、負の出力端子
に接続される。３｜４は出力側であつて各々出力端子、
接地端子であり、両端子３｜４はヒータによる発熱を利
用したバイメタル式計器等の負荷５に接続される。
６は出力トランジスタ回路で、スイッチング回路８から
の断続制御信号に応じてトランジスタ１１と １２より
成るダーリントントランジスタが作動し、矩形波状の出
力電圧を発生させるものである。
の断続制御信号に応じてトランジスタ１１と １２より
成るダーリントントランジスタが作動し、矩形波状の出
力電圧を発生させるものである。
Ｔはミラー積分回路でコンデンサ１４と抵抗１５を有し
、スイッチング回路８からの断続制御信号に応じて充放
電動作し、出力トランジスタ回路６のトランジスタ１１
を制御して矩形波状出力電圧の立ち上りおよび立ち下り
を鈍らす働きをする。ここでダイオード１３はダーリン
トントランジスタ内蔵のもので逆接時のトランジスタ保
護用、抵抗１５は回路の逆接続の際の保護を兼ねるもの
である。また１６はベースおよびコレクタ入力用の抵抗
、１７は電源ノイズ吸収用のコンデンサである。次に、
スイッチング回路８は出力トランジスタ６の断続制御用
で、コンパレータを成す差動増幅器１８及び各種トラン
ジスタ１９｜２０｜２１等より構成されている。９は定
実効電圧指令回路で、時定数要素である抵抗２２｜２３
｜２４｜２５、ダイオード２６およびコンデンサ２Ｔを
有し、電源端子１からの入力電圧および矩形波状出力電
圧を得てコンデンサ２？の充放電状態が制御されるもの
であり、このコンデンサ２Ｔの端子電圧でもつてスイッ
チング回路８の作動を巧みに制御することによつて、矩
形波状出力電圧の実効値を一定に制御するものである。
、スイッチング回路８からの断続制御信号に応じて充放
電動作し、出力トランジスタ回路６のトランジスタ１１
を制御して矩形波状出力電圧の立ち上りおよび立ち下り
を鈍らす働きをする。ここでダイオード１３はダーリン
トントランジスタ内蔵のもので逆接時のトランジスタ保
護用、抵抗１５は回路の逆接続の際の保護を兼ねるもの
である。また１６はベースおよびコレクタ入力用の抵抗
、１７は電源ノイズ吸収用のコンデンサである。次に、
スイッチング回路８は出力トランジスタ６の断続制御用
で、コンパレータを成す差動増幅器１８及び各種トラン
ジスタ１９｜２０｜２１等より構成されている。９は定
実効電圧指令回路で、時定数要素である抵抗２２｜２３
｜２４｜２５、ダイオード２６およびコンデンサ２Ｔを
有し、電源端子１からの入力電圧および矩形波状出力電
圧を得てコンデンサ２？の充放電状態が制御されるもの
であり、このコンデンサ２Ｔの端子電圧でもつてスイッ
チング回路８の作動を巧みに制御することによつて、矩
形波状出力電圧の実効値を一定に制御するものである。
１０は初期動作制御回路で、時限用のコンデンサ２８、
スイッチング用のトランジスタ２９｜３０から成るダー
リントントランジスタ、時限用の抵抗３１、および電源
を切つたときにコンデンサ２８の電荷を放電路を成す放
電用のダイオード３２を有し、図示しないスイッチの操
作にて電源が投入された際、コンデンサ２８の端子電圧
が所定値に達するまでの間トランジスタ２９｜３０をＯ
Ｎして、所定時間の間出力トランジスタ回路６よソー定
の出力電圧を発生させるように制御するものである。
スイッチング用のトランジスタ２９｜３０から成るダー
リントントランジスタ、時限用の抵抗３１、および電源
を切つたときにコンデンサ２８の電荷を放電路を成す放
電用のダイオード３２を有し、図示しないスイッチの操
作にて電源が投入された際、コンデンサ２８の端子電圧
が所定値に達するまでの間トランジスタ２９｜３０をＯ
Ｎして、所定時間の間出力トランジスタ回路６よソー定
の出力電圧を発生させるように制御するものである。
次に、上記構成によるその作動を説明する。
まず図示しない電源スイッチを閉じて端子１｜２間に電
源電圧を加えると、初期動作制御回路１０のコンデンサ
２８はそれまで無電荷であるので、抵抗３１を介してこ
のコンデンサ２８が充電を開始される。そのためトラン
ジスタ２９｜３０はコンデンサ２８の端子電圧が所定の
値になるまでの間はＯＮしてＡ点を低レベルに下げ、差
動増幅器 １８のトランジスタ３３をＯＦＦさせる。こ
れによりトランジスタ３６からのベース電流を受けてト
ランジスタ３４がＯＮする。そして、トランジスタ３５
がＯＮ）トランジスタ１９がＯＮし、トランジスタ２０
｜２１をＯＦＦして出力トランジスタ回路６の各トラン
ジスタ１１｜１２をＯＮさせ、第２図中時間幅Ｔ。の時
間の間電源電圧に近い一定電圧を出力する。その後、コ
ンデンサ２８の端子電圧が所定値に達すると、トランジ
スタ２９｜３０がＯＦＦしてＡ点を高レベルに上げ、差
動増幅器１８のトランジスタ３３をＯＮさせる。これに
よりトランジスタ３４がＯＦＦ）トランジスタ３５がＯ
ＦＦしてトランジスタ１９がＯＦＦし、トランジスタ２
０｜２１をＯＮして出力トランジスタ回路６の各トラン
ジスタ１１｜１２をＯＦＦさせようとする。しかしなが
らこの際、それまでほぼ無電荷であつたコンデンサ１４
を充電すべく、入力端子１よりコンデンサ１４、抵抗１
５およびトランジスタ２１の経路にて電流が流れ、その
ためトランジスタ２１がＯＮしてもＢ点の電位は直ちに
低下せず、コンデンサ１４と抵抗１５との時定数で決ま
る若干の傾きをもつて低下することになる。そこで、ト
ランジスタ１１｜１２も徐々にＯＦＦし、出力トランジ
スタ回路６の出力電圧は若干の傾きをもつて低下する。
そして出力電圧が低レベルに落ちた時点では、定実効電
圧指令回路９のコンデンサ２Ｔはほぼ満充電されており
、そのため抵抗２３およびトランジスタ３３｜３７を介
して電荷が放電を開始し、その後コンデンサ２Ｔの端子
電圧すなわちＡ点の電位が所定の低レベルになるとトラ
ンジスタ３３が（）ＦＦする。これによりトランジスタ
３４｜３５｜１９がＯＮしてトランジスタ２０｜２１が
ＯＦＦし、出力トランジスタ回路６のトランジスタ１１
｜１２をＯＮさせようとする。しかしながら、この際、
それまでほぼ満充電されていたコンデンサ１４の電荷を
放電すべく、入力端子１より抵抗１６｜１５を介してコ
ンデンサ１４に電流が流れる。そこでトランジスタ２１
がＯＦＦしてもＢ点の電位は直ちに上昇せず、コンデン
サ１４と抵抗１５｜１６との時定数でもつて決まる若干
の傾きをもつて上昇するため、トランジスタ１１｜１２
も徐々にＯＮし、出力電圧は若干の傾きをもつて上昇す
る。その後コンデンサ２？の端子電圧が所定の高レベル
まで上昇するとトランジスタ３３がＯＮし、トランジス
タ３４｜３５｜１９がＯＦＦしてトランジスタ２０｜２
１がＯＮするため、前述と同様にしてトランジスタ１１
｜１２をＯＦＦして出力電圧を低下させようとする。以
下前述と同様にして時間幅Ｔｉ，Ｔ２の周期にて発振動
作を繰返すことになる。次に、この矩形波状の出力電圧
の実効値が一定になることを定量的に説明する。
源電圧を加えると、初期動作制御回路１０のコンデンサ
２８はそれまで無電荷であるので、抵抗３１を介してこ
のコンデンサ２８が充電を開始される。そのためトラン
ジスタ２９｜３０はコンデンサ２８の端子電圧が所定の
値になるまでの間はＯＮしてＡ点を低レベルに下げ、差
動増幅器 １８のトランジスタ３３をＯＦＦさせる。こ
れによりトランジスタ３６からのベース電流を受けてト
ランジスタ３４がＯＮする。そして、トランジスタ３５
がＯＮ）トランジスタ１９がＯＮし、トランジスタ２０
｜２１をＯＦＦして出力トランジスタ回路６の各トラン
ジスタ１１｜１２をＯＮさせ、第２図中時間幅Ｔ。の時
間の間電源電圧に近い一定電圧を出力する。その後、コ
ンデンサ２８の端子電圧が所定値に達すると、トランジ
スタ２９｜３０がＯＦＦしてＡ点を高レベルに上げ、差
動増幅器１８のトランジスタ３３をＯＮさせる。これに
よりトランジスタ３４がＯＦＦ）トランジスタ３５がＯ
ＦＦしてトランジスタ１９がＯＦＦし、トランジスタ２
０｜２１をＯＮして出力トランジスタ回路６の各トラン
ジスタ１１｜１２をＯＦＦさせようとする。しかしなが
らこの際、それまでほぼ無電荷であつたコンデンサ１４
を充電すべく、入力端子１よりコンデンサ１４、抵抗１
５およびトランジスタ２１の経路にて電流が流れ、その
ためトランジスタ２１がＯＮしてもＢ点の電位は直ちに
低下せず、コンデンサ１４と抵抗１５との時定数で決ま
る若干の傾きをもつて低下することになる。そこで、ト
ランジスタ１１｜１２も徐々にＯＦＦし、出力トランジ
スタ回路６の出力電圧は若干の傾きをもつて低下する。
そして出力電圧が低レベルに落ちた時点では、定実効電
圧指令回路９のコンデンサ２Ｔはほぼ満充電されており
、そのため抵抗２３およびトランジスタ３３｜３７を介
して電荷が放電を開始し、その後コンデンサ２Ｔの端子
電圧すなわちＡ点の電位が所定の低レベルになるとトラ
ンジスタ３３が（）ＦＦする。これによりトランジスタ
３４｜３５｜１９がＯＮしてトランジスタ２０｜２１が
ＯＦＦし、出力トランジスタ回路６のトランジスタ１１
｜１２をＯＮさせようとする。しかしながら、この際、
それまでほぼ満充電されていたコンデンサ１４の電荷を
放電すべく、入力端子１より抵抗１６｜１５を介してコ
ンデンサ１４に電流が流れる。そこでトランジスタ２１
がＯＦＦしてもＢ点の電位は直ちに上昇せず、コンデン
サ１４と抵抗１５｜１６との時定数でもつて決まる若干
の傾きをもつて上昇するため、トランジスタ１１｜１２
も徐々にＯＮし、出力電圧は若干の傾きをもつて上昇す
る。その後コンデンサ２？の端子電圧が所定の高レベル
まで上昇するとトランジスタ３３がＯＮし、トランジス
タ３４｜３５｜１９がＯＦＦしてトランジスタ２０｜２
１がＯＮするため、前述と同様にしてトランジスタ１１
｜１２をＯＦＦして出力電圧を低下させようとする。以
下前述と同様にして時間幅Ｔｉ，Ｔ２の周期にて発振動
作を繰返すことになる。次に、この矩形波状の出力電圧
の実効値が一定になることを定量的に説明する。
まず差動増幅器１８のトランジスタ３３のベースに加わ
り、トランジスタ３３がＯＮするときのＡ点の検出電圧
をＶＯ）ヒステリシスを△Ｖ）入力端子１、接続端子２
間へ加わる入力電圧をＶ）トランジスタ１２のＯＮ時の
電圧降下をＶＴ）抵抗２２｜２５｜２３｜２４の抵抗値
をそれぞれＲ１，ＲＯ，Ｒ２，Ｒ３、コンデンサ２７の
容量をＣ）トランジスタ１２がＯＦＦしている時間をＴ
ＯＦＦ，ＯＮしている時間ノ をＴｏＮ、ダイオード２
６の順方向電圧降下をＶＤとし、△Ｖ＜＜Ｖ０と選ぶ。
トランジスタ１２のＯＮ時のヒステリシス△Ｖは▲数式
、化学式、表等があります▼ （２）式より ▲数式、化学式、表等があります▼ （Ｒ０＋Ｒ３）ＶＯ−Ｒ３（Ｖ−ＶＤ−ＶＴ）Ｒ０Ｒ２
＋Ｒ２Ｒ３＋Ｒ３Ｒ０出力電圧の実効電圧Ｖｒｍｓは
米 、。
り、トランジスタ３３がＯＮするときのＡ点の検出電圧
をＶＯ）ヒステリシスを△Ｖ）入力端子１、接続端子２
間へ加わる入力電圧をＶ）トランジスタ１２のＯＮ時の
電圧降下をＶＴ）抵抗２２｜２５｜２３｜２４の抵抗値
をそれぞれＲ１，ＲＯ，Ｒ２，Ｒ３、コンデンサ２７の
容量をＣ）トランジスタ１２がＯＦＦしている時間をＴ
ＯＦＦ，ＯＮしている時間ノ をＴｏＮ、ダイオード２
６の順方向電圧降下をＶＤとし、△Ｖ＜＜Ｖ０と選ぶ。
トランジスタ１２のＯＮ時のヒステリシス△Ｖは▲数式
、化学式、表等があります▼ （２）式より ▲数式、化学式、表等があります▼ （Ｒ０＋Ｒ３）ＶＯ−Ｒ３（Ｖ−ＶＤ−ＶＴ）Ｒ０Ｒ２
＋Ｒ２Ｒ３＋Ｒ３Ｒ０出力電圧の実効電圧Ｖｒｍｓは
米 、。
＝煩耘Σ（４）式は半Ｖｏ−■１０Ｖｏの近辺で広い範
囲の入力電圧Ｖに対して一定値となるから、抵抗値Ｒｏ
，Ｒ３を苧キ１０となるように選べば出力電圧の実効値
を一定にすることができることがわかる。
囲の入力電圧Ｖに対して一定値となるから、抵抗値Ｒｏ
，Ｒ３を苧キ１０となるように選べば出力電圧の実効値
を一定にすることができることがわかる。
さて、以上の如く、負荷５に定実効電圧が供給されるが
、出力トランジスタ回路６がＯＮから♀゛（上＋Ｒ３）
ＶＯ−Ｒ３Ｖ−ＶＤ−ＶＴ）］▲数式、化学式、表等が
あります▼であるから、（３）式に（１）（崎を代人し
て▲数式、化学式、表等があります▼ＯＦＦあるいはこ
の逆に動作する時、図示していない電源と、この定実効
電圧調整装置および負荷５との配線が長い場合、その配
線の等価容量Ｌおよび出力トランジスタ回路６の電流変
化率−山・との積■Ｌ×一Ｔ−により起因する高周波ノ
イズの発生が考えられるが本実施例の如く出力トランジ
スタ回路６に付加したミラー積分回路１により、矩形波
状の出力電圧の立ち上りおよび立ち下りに若干の傾きを
与えて−を実用上充分小さくしているため、ラジオ等へ
の影響は及ばない。
、出力トランジスタ回路６がＯＮから♀゛（上＋Ｒ３）
ＶＯ−Ｒ３Ｖ−ＶＤ−ＶＴ）］▲数式、化学式、表等が
あります▼であるから、（３）式に（１）（崎を代人し
て▲数式、化学式、表等があります▼ＯＦＦあるいはこ
の逆に動作する時、図示していない電源と、この定実効
電圧調整装置および負荷５との配線が長い場合、その配
線の等価容量Ｌおよび出力トランジスタ回路６の電流変
化率−山・との積■Ｌ×一Ｔ−により起因する高周波ノ
イズの発生が考えられるが本実施例の如く出力トランジ
スタ回路６に付加したミラー積分回路１により、矩形波
状の出力電圧の立ち上りおよび立ち下りに若干の傾きを
与えて−を実用上充分小さくしているため、ラジオ等へ
の影響は及ばない。
これを図示したのが第２図の立ち上り時間（立ち下り時
間）△Ｔの時間であるが、本例ではこの△Ｔを１００μ
ｓ程度に選んで高周波ノイズの発生をおさえている。ま
た、この立ち上り時間あるいは立ち下り時間△Ｔに対し
出力トランジスタ回路６の断続時間Ｔｌ＋Ｔ２をＴｌ＋
Ｔ２＞＞△Ｔとなるように選んであり、これにより各ト
ランジスタ１１｜１２はほぼ非増幅領域のみで動作する
ため、出力トランジスタ１１｜１２の発熱はほぽ無視さ
れ、またこの矩形波状出力電圧の実効値も、上述した式
に近似されるため、ほぼ一定になる。 また、誤つて電
源端子１と接地端子２とを逆に結線した場合モノリシッ
クＩＣ内蔵の寄生ダイオード４０によりトランジスタ２
１のエミッタ、コレクタ間は保護され、そのダイオード
４０と直列にミラー積分用の抵抗１５とダーリントント
ランジスタ１１｜１２のベース、コレクタ間、すなわち
ダイオードの順方向が結線されるため過電流が防止され
る。
間）△Ｔの時間であるが、本例ではこの△Ｔを１００μ
ｓ程度に選んで高周波ノイズの発生をおさえている。ま
た、この立ち上り時間あるいは立ち下り時間△Ｔに対し
出力トランジスタ回路６の断続時間Ｔｌ＋Ｔ２をＴｌ＋
Ｔ２＞＞△Ｔとなるように選んであり、これにより各ト
ランジスタ１１｜１２はほぼ非増幅領域のみで動作する
ため、出力トランジスタ１１｜１２の発熱はほぽ無視さ
れ、またこの矩形波状出力電圧の実効値も、上述した式
に近似されるため、ほぼ一定になる。 また、誤つて電
源端子１と接地端子２とを逆に結線した場合モノリシッ
クＩＣ内蔵の寄生ダイオード４０によりトランジスタ２
１のエミッタ、コレクタ間は保護され、そのダイオード
４０と直列にミラー積分用の抵抗１５とダーリントント
ランジスタ１１｜１２のベース、コレクタ間、すなわち
ダイオードの順方向が結線されるため過電流が防止され
る。
またダーリントントランジスタ内蔵のダイオード１３に
より負荷５を経て流れる電流をバイパスするため、この
ダーリントントランジスタの破壊は防止される。 以上
述べたように本発明装置においては出力トランジスタ回
路と、スイッチング回路と、定実効電圧指令回路と、ミ
ラー積分回路とを備え、前記定実効指令回路からの定実
効値指令信号に応じて前記スイッチング回路をｆｈｌ脚
して、矩形波状の出力電圧の実効値が一定になるように
前記出力トランジスタ回路を導通、遮断しているから、
入力電圧変動が広い範囲に及んでも矩形波状出力電圧の
実効値が一定であるという優れた効果がある。
より負荷５を経て流れる電流をバイパスするため、この
ダーリントントランジスタの破壊は防止される。 以上
述べたように本発明装置においては出力トランジスタ回
路と、スイッチング回路と、定実効電圧指令回路と、ミ
ラー積分回路とを備え、前記定実効指令回路からの定実
効値指令信号に応じて前記スイッチング回路をｆｈｌ脚
して、矩形波状の出力電圧の実効値が一定になるように
前記出力トランジスタ回路を導通、遮断しているから、
入力電圧変動が広い範囲に及んでも矩形波状出力電圧の
実効値が一定であるという優れた効果がある。
とりわけ前記出力トランジスタ回路に前記ミラー積分回
路を付加することにより、そのスイッチング時の急峻な
電圧又は電流変化による高周波ノイズの発生をおさえて
いるため、例えばラジオ等の他の回路に対してノイズに
よる悪影響を防ぐことができるという優れた効果がある
。さらに電源端子と設置端子との間に本来の印加電圧と
は逆極性の電圧を印加した時の電流経路を、スイッチン
グ回路の最終段のトランジスタをバイパスするダイオー
ドと、抵抗と、出力トランジスタ回路のトランジスタに
より形成しているから、前記逆極性の電圧印加時の前記
最終段のトランジスタあるいは出力トランジスタ回路に
おけるトランジスタの破壊を防止することができ、しか
も前記電流経路を形成する抵抗を、前記ミラー積分回路
の一構成要素としているからその抵抗の兼用により回路
構成を簡単にすることができるという優れた効果がある
。
路を付加することにより、そのスイッチング時の急峻な
電圧又は電流変化による高周波ノイズの発生をおさえて
いるため、例えばラジオ等の他の回路に対してノイズに
よる悪影響を防ぐことができるという優れた効果がある
。さらに電源端子と設置端子との間に本来の印加電圧と
は逆極性の電圧を印加した時の電流経路を、スイッチン
グ回路の最終段のトランジスタをバイパスするダイオー
ドと、抵抗と、出力トランジスタ回路のトランジスタに
より形成しているから、前記逆極性の電圧印加時の前記
最終段のトランジスタあるいは出力トランジスタ回路に
おけるトランジスタの破壊を防止することができ、しか
も前記電流経路を形成する抵抗を、前記ミラー積分回路
の一構成要素としているからその抵抗の兼用により回路
構成を簡単にすることができるという優れた効果がある
。
添付図面は本発明装置の一実施例を示すものであり、
第１図は全体構成を示す電気回路図、第２図はその作動
説明に供する出力波形図である。
第１図は全体構成を示す電気回路図、第２図はその作動
説明に供する出力波形図である。
Claims (1)
- １ トランジスタ（以下第１のトランジスタという）に
より電源端子と接地端子間に印加される電源電圧を断続
して矩形波状の出力電圧を発生する出力トランジスタ回
路と、時定数要素を有し前記出力トランジスタ回路の矩
形波状出力電圧に応じて充放電動作して、この充放電動
作によつて定まる前記矩形波状出力電圧の定実効値指令
信号を発生する定実効電圧指令回路と、最終段に前記第
１のトランジスタ駆動用のトランジスタ（以下第２のト
ランジスタという）を備えるとともに、前記電源端子と
接地端子間に前記電源電圧と逆極性の電圧が印加された
時前記第２のトランジスタをバイパスする電流経路を形
成するダイオードとを備え、前記定実効電圧指令回路か
らの定実効値指令信号を受けて前記第２のトランジスタ
をスイッチング動作させ、これにより前記出力トランジ
スタ回路の動作を断続制御するスイッチング回路と、前
記第１のトランジスタと第２のトランジスタの間に接続
され前記ダイオードおよび前記第１のトランジスタとと
もに前記逆極性の電圧印加時の電流経路を形成する抵抗
と、この抵抗と前記第１のトランジスタの接続点と前記
電源端子との間に設けられたコンデンサとにより構成さ
れて、前記第１のトランジスタのスイッチング動作によ
り発生する前記矩形波状出力電圧の立上りおよび立下り
を鈍らせるミラー積分回路とを備えた定実効電圧調整装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1266578A JPS5936508B2 (ja) | 1978-02-07 | 1978-02-07 | 定実効電圧調整装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1266578A JPS5936508B2 (ja) | 1978-02-07 | 1978-02-07 | 定実効電圧調整装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS54105753A JPS54105753A (en) | 1979-08-20 |
| JPS5936508B2 true JPS5936508B2 (ja) | 1984-09-04 |
Family
ID=11811652
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1266578A Expired JPS5936508B2 (ja) | 1978-02-07 | 1978-02-07 | 定実効電圧調整装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5936508B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63118105U (ja) * | 1987-01-24 | 1988-07-30 | ||
| JPH02111004U (ja) * | 1989-02-22 | 1990-09-05 | ||
| JPH0436495Y2 (ja) * | 1986-01-24 | 1992-08-28 |
-
1978
- 1978-02-07 JP JP1266578A patent/JPS5936508B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0436495Y2 (ja) * | 1986-01-24 | 1992-08-28 | ||
| JPS63118105U (ja) * | 1987-01-24 | 1988-07-30 | ||
| JPH02111004U (ja) * | 1989-02-22 | 1990-09-05 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS54105753A (en) | 1979-08-20 |
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