JPS5936143A - 優れた性能を有する樹脂組成物 - Google Patents
優れた性能を有する樹脂組成物Info
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- JPS5936143A JPS5936143A JP14511382A JP14511382A JPS5936143A JP S5936143 A JPS5936143 A JP S5936143A JP 14511382 A JP14511382 A JP 14511382A JP 14511382 A JP14511382 A JP 14511382A JP S5936143 A JPS5936143 A JP S5936143A
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- Japan
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- mica
- mica powder
- powder
- epoxy compound
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、雲母粉末を配合した樹脂組成物に関する。詳
しくは、 Ａ）熱可塑性又は熱硬化性樹脂、Ｂ）ＩＥ母
粉末、Ｃ）アミノアルキルシラン化合物およびＤ）エポ
キシ化合物を必須成分として含治する極めてすぐれた弾
性率、強度等の力学的性質、耐熱性、電気物性を有する
成形用樹脂組成物に関する０最近各種の無機強化材、充
てん材を配合した高分子複合材料が実用化されているが
、これらの内でガラス繊維により強化した複合材料いわ
ゆるＦＲＰ、ＦＲＴＰはそのすぐれた強度！時性をいか
して最も広く用いられている。雲母粉末を強化材とする
複合材料は、無反り性、高剛性、高絶縁破壊電圧等の種
々の特長を有するが、強度について、は、ガラス繊維強
化プラスチックに比べて劣ることがこれまでの検討で指
摘されており、その改良が望まれていた。
しくは、 Ａ）熱可塑性又は熱硬化性樹脂、Ｂ）ＩＥ母
粉末、Ｃ）アミノアルキルシラン化合物およびＤ）エポ
キシ化合物を必須成分として含治する極めてすぐれた弾
性率、強度等の力学的性質、耐熱性、電気物性を有する
成形用樹脂組成物に関する０最近各種の無機強化材、充
てん材を配合した高分子複合材料が実用化されているが
、これらの内でガラス繊維により強化した複合材料いわ
ゆるＦＲＰ、ＦＲＴＰはそのすぐれた強度！時性をいか
して最も広く用いられている。雲母粉末を強化材とする
複合材料は、無反り性、高剛性、高絶縁破壊電圧等の種
々の特長を有するが、強度について、は、ガラス繊維強
化プラスチックに比べて劣ることがこれまでの検討で指
摘されており、その改良が望まれていた。
しかるに本発明者らは雲母強化プラスチックの強度の改
良について鋭意検討を行った結果、アミノアルキルシラ
ン化合物とエポキシ化合物で表面処理した雲母粉末を用
いるか、または雲母粉末と樹脂の混線時にアミノアルキ
ルシラン化合物とエポキシ化合物を添加することにより
複合材料の強度が著しく改良されることを見い出し、本
発明を完成させるに到った。
良について鋭意検討を行った結果、アミノアルキルシラ
ン化合物とエポキシ化合物で表面処理した雲母粉末を用
いるか、または雲母粉末と樹脂の混線時にアミノアルキ
ルシラン化合物とエポキシ化合物を添加することにより
複合材料の強度が著しく改良されることを見い出し、本
発明を完成させるに到った。
金物およびＤ）エポキシ化合物を必須成分として含有す
る樹脂組成物である。
る樹脂組成物である。
本発明においてマトリックスとして用いられる樹脂の種
類については特に制限はなく、熱硬化性樹脂としては例
えばポリエチレン、ポリプロピレン等の脂肪族ポリオレ
フィン、ポリスチレン、ＡＳｌＡＢＳ等のスチレン系樹
脂、ナイロン６．６６．６１０．１２等のポリアミド系
樹脂、ポリブチレンテレフタレート（以下Ｐ Ｂ １’
と略）、ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略
）等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリ塩化ビニル、ポ
リ酢酸ビニル、アクリル樹脂等が、また熱硬化性樹脂と
しては例えば不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、
フェノール樹脂等をあけることができる。
類については特に制限はなく、熱硬化性樹脂としては例
えばポリエチレン、ポリプロピレン等の脂肪族ポリオレ
フィン、ポリスチレン、ＡＳｌＡＢＳ等のスチレン系樹
脂、ナイロン６．６６．６１０．１２等のポリアミド系
樹脂、ポリブチレンテレフタレート（以下Ｐ Ｂ １’
と略）、ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと略
）等の熱可塑性ポリエステル樹脂、ポリ塩化ビニル、ポ
リ酢酸ビニル、アクリル樹脂等が、また熱硬化性樹脂と
しては例えば不飽和ポリエステル樹脂、エポキシ樹脂、
フェノール樹脂等をあけることができる。
本発明において使用される雲母は、白雲母（マスコバイ
ト）、金雲母（フロゴバイト）、合成フロロフロゴバイ
ト等から広く選ぶことができるが、雲母粉末と樹脂の混
線温度すなわち一般的には３００℃以下の温度領域にお
いて結晶水の離脱がない雲母粉末を用いることが望まし
い。本発明において用いられる雲母粉末の形状について
は特に制限はないが、一般的にはアスペクト比が高くか
つフレーク径が小さいことが望ましい。雲母フレークの
重量平均アスペクト比は望ましくは１０以上、更に望ま
しくは３０以上、型巣平均フレーク径は望ましくは５０
０μｎ１以下、更に望ましくは２００μｍ以下である。
ト）、金雲母（フロゴバイト）、合成フロロフロゴバイ
ト等から広く選ぶことができるが、雲母粉末と樹脂の混
線温度すなわち一般的には３００℃以下の温度領域にお
いて結晶水の離脱がない雲母粉末を用いることが望まし
い。本発明において用いられる雲母粉末の形状について
は特に制限はないが、一般的にはアスペクト比が高くか
つフレーク径が小さいことが望ましい。雲母フレークの
重量平均アスペクト比は望ましくは１０以上、更に望ま
しくは３０以上、型巣平均フレーク径は望ましくは５０
０μｎ１以下、更に望ましくは２００μｍ以下である。
本発明において用いられるアミノアルキルシラン化合物
とは、一般的にはアミノ系シランカップリング剤と総称
される化合物であシ、例えばγ−アミノフロピルトリメ
トキシ７ラン、γ−アミノノロビルトリエトキシシシン
、Ｎ−（β−アミン、 エチル）−γ−アミノグロピル
トリメトキシシラン、γ−ウレイドグロビルトリエトキ
シシラン等をあげることができる。
とは、一般的にはアミノ系シランカップリング剤と総称
される化合物であシ、例えばγ−アミノフロピルトリメ
トキシ７ラン、γ−アミノノロビルトリエトキシシシン
、Ｎ−（β−アミン、 エチル）−γ−アミノグロピル
トリメトキシシラン、γ−ウレイドグロビルトリエトキ
シシラン等をあげることができる。
本発明において用いられるエポキシ化合物としては片末
端わるいｅよ両末端がエポキシ基で置換されたポリエチ
レン、置換ポリアルキレン、フェニレン、 ｆｆ１ｌフ
エニレン、ポリエーテルポリエステル化合物等が挙けら
れ、その代表的なものとしてはエチレンオキサイド、プ
ロピレンオキザイド、エピクロルヒドリン、グリシジル
エーテル、エピクロルヒドリンと２価フェノールとの反
応により得られるグリシジルエーテル類があげられる。
端わるいｅよ両末端がエポキシ基で置換されたポリエチ
レン、置換ポリアルキレン、フェニレン、 ｆｆ１ｌフ
エニレン、ポリエーテルポリエステル化合物等が挙けら
れ、その代表的なものとしてはエチレンオキサイド、プ
ロピレンオキザイド、エピクロルヒドリン、グリシジル
エーテル、エピクロルヒドリンと２価フェノールとの反
応により得られるグリシジルエーテル類があげられる。
本発明の組成物の製造法については特に制限はなく、例
えば衷母粉末と樹脂成分全混線する際に、アミノアルキ
ル７ラン化合物とエポキシ化合物を直接混合するいわゆ
るインテグンルブレンド法を用いてもよく、また雲母粉
体を攪拌しながら、必要に応じて適当な溶剤で希釈した
エポキシ化合物とアミノアルギルシラン化合物を該雲母
粉体に噴霧することによシ得られる表面処理雲母粉末を
樹脂と混練する方法を用いでもよい。また雲母粉末と樹
脂成分を混練する際に、アミノアルキルシラン化合物と
エポキシ化合物を同時に混合してもよく、いずれかを先
に混合してもよい。
えば衷母粉末と樹脂成分全混線する際に、アミノアルキ
ル７ラン化合物とエポキシ化合物を直接混合するいわゆ
るインテグンルブレンド法を用いてもよく、また雲母粉
体を攪拌しながら、必要に応じて適当な溶剤で希釈した
エポキシ化合物とアミノアルギルシラン化合物を該雲母
粉体に噴霧することによシ得られる表面処理雲母粉末を
樹脂と混練する方法を用いでもよい。また雲母粉末と樹
脂成分を混練する際に、アミノアルキルシラン化合物と
エポキシ化合物を同時に混合してもよく、いずれかを先
に混合してもよい。
不発ツｊの樹脂組成物のうち、熱可塑性′または舶硬化
性樹脂と雲母粉末なる二成分中の雲母粉末の割合は５〜
８ＯＮｉｄ％好マシくは２０〜５０ｘ、ｌチである。媒
母粉末混合率が５重敏チより少ないと力学的性質の改良
効果が小さく、雲母混合率が８０重蓄量葡越えると成形
性が極めて不良となる。
性樹脂と雲母粉末なる二成分中の雲母粉末の割合は５〜
８ＯＮｉｄ％好マシくは２０〜５０ｘ、ｌチである。媒
母粉末混合率が５重敏チより少ないと力学的性質の改良
効果が小さく、雲母混合率が８０重蓄量葡越えると成形
性が極めて不良となる。
本発明において用いられるエポキシ化合物、アミノアル
キルシラン化合物の添加率は、そｆＬぞれの化合物につ
いて、雲母粉体の重量の０．０５〜５ｘｉ％、望ましく
は０．１〜３重址チでるる。エポキシ化合物およびアミ
ノアルキルシラン化合物の添加率がこの値よシ低い領域
においては強度の改良効果が小さく、一方添加率がこの
領域を越えることは経済性の観点から望ましくないと同
時に複合拐料の強度の改良効果が低下することがあるの
で望ましくない。
キルシラン化合物の添加率は、そｆＬぞれの化合物につ
いて、雲母粉体の重量の０．０５〜５ｘｉ％、望ましく
は０．１〜３重址チでるる。エポキシ化合物およびアミ
ノアルキルシラン化合物の添加率がこの値よシ低い領域
においては強度の改良効果が小さく、一方添加率がこの
領域を越えることは経済性の観点から望ましくないと同
時に複合拐料の強度の改良効果が低下することがあるの
で望ましくない。
本発明の組成物には、ガラス繊維、炭素繊細、タルク、
炭酸カルシウム、ワラストナイト等各種の強化材、充て
ん材を併用することができる。少量のガラス繊維、炭素
繊維等の併用は、強度、衝撃強度、熱変形温度等の改良
に極〜めて有効であり、またタルクの併用は熱変形温度
の改良に有効である。その他、着色剤、滑剤、安定剤、
可塑剤、帯電防止剤等公知の添加物を加えることは何ら
さしつかえない。
炭酸カルシウム、ワラストナイト等各種の強化材、充て
ん材を併用することができる。少量のガラス繊維、炭素
繊維等の併用は、強度、衝撃強度、熱変形温度等の改良
に極〜めて有効であり、またタルクの併用は熱変形温度
の改良に有効である。その他、着色剤、滑剤、安定剤、
可塑剤、帯電防止剤等公知の添加物を加えることは何ら
さしつかえない。
本発明による組成物は、通常の射出成形機、押出成形機
、圧縮成形機、カレンダー成形機等に供給することによ
り、構造部品、機械部品、電機部品、シート、棒、バイ
ブ等任意の形状に成形される。以下、実施例をあげて本
発明の方法を更に具体的に説明するが、本発明はこれら
の実施例によシ何ら制限されるものではない。
、圧縮成形機、カレンダー成形機等に供給することによ
り、構造部品、機械部品、電機部品、シート、棒、バイ
ブ等任意の形状に成形される。以下、実施例をあげて本
発明の方法を更に具体的に説明するが、本発明はこれら
の実施例によシ何ら制限されるものではない。
実施例１
マトリックス樹脂として０．５ｆｆｉ、１％のγ−メタ
クリロキシグロビルトリエトキシシラン全共重合したア
イツタタテイックポリプロピレン（メルトフローレー）
： ４（１／１０分）ベレット１に対して、メルトフ
ローレート５ｒ／１０分のアイツタクチイックポリプロ
ピレン（以下ＰＰと略）ベレットを４の割合で混合して
ベース樹脂としンｔ。該ペレット金ヘンシェルミキサー
中で攪拌しながら、後に添加する雲母粉体の重量の０．
５重量％に相当する重量のγ−アミノプロビルトリエト
キゾンランと１．０重量％に相当する重量のエポキシ当
請１９０のビスフェノールＡのジグリシジルエーテル型
エポキシ化合物を同時に添加し、ベレット表面にこれら
の添加剤を麿−に付着させた。該ベレットに重量平均フ
レーク径９０μｍ、ｘｉ平均アスペクト比５０の金雲母
粉体を酢加して更に攪拌を継続した。なお、混合比は、
重呈比でＰＰ成分／雲母成分＝ ６０／４０とした。該
混合物を１軸押出機に供給しＴ１．２３ （１’Ｃで溶
融混線を行い、得られたベレツ）ｋ射出成形することに
より引張物性、曲げ物性およびアイゾツト衝撃強さを測
定するための試験片を得た。該試験片の物性を表１に示
す。
クリロキシグロビルトリエトキシシラン全共重合したア
イツタタテイックポリプロピレン（メルトフローレー）
： ４（１／１０分）ベレット１に対して、メルトフ
ローレート５ｒ／１０分のアイツタクチイックポリプロ
ピレン（以下ＰＰと略）ベレットを４の割合で混合して
ベース樹脂としンｔ。該ペレット金ヘンシェルミキサー
中で攪拌しながら、後に添加する雲母粉体の重量の０．
５重量％に相当する重量のγ−アミノプロビルトリエト
キゾンランと１．０重量％に相当する重量のエポキシ当
請１９０のビスフェノールＡのジグリシジルエーテル型
エポキシ化合物を同時に添加し、ベレット表面にこれら
の添加剤を麿−に付着させた。該ベレットに重量平均フ
レーク径９０μｍ、ｘｉ平均アスペクト比５０の金雲母
粉体を酢加して更に攪拌を継続した。なお、混合比は、
重呈比でＰＰ成分／雲母成分＝ ６０／４０とした。該
混合物を１軸押出機に供給しＴ１．２３ （１’Ｃで溶
融混線を行い、得られたベレツ）ｋ射出成形することに
より引張物性、曲げ物性およびアイゾツト衝撃強さを測
定するための試験片を得た。該試験片の物性を表１に示
す。
比較例１〜３
エポキシ化合物を添加しない外は、実施例１の場合と同
一の組成物（比較例１）、エポキシ化合物ヲ添加せずγ
−アミノプロピルトリエトキシシランの混合４を１，５
恵斌チとする外は実施例１の場合と同一の組成′＋５１
Ｊ（比較例２）、およびエポキシ化合物、γ−゛アばノ
グロピルトリエトキシシランを用いタテい外は実ｈｉｆ
＋例１の場合と同一の組成物（比較例３）について実施
例１の、場合と同様の央験を行った結果ｂ１に示す。
一の組成物（比較例１）、エポキシ化合物ヲ添加せずγ
−アミノプロピルトリエトキシシランの混合４を１，５
恵斌チとする外は実施例１の場合と同一の組成′＋５１
Ｊ（比較例２）、およびエポキシ化合物、γ−゛アばノ
グロピルトリエトキシシランを用いタテい外は実ｈｉｆ
＋例１の場合と同一の組成物（比較例３）について実施
例１の、場合と同様の央験を行った結果ｂ１に示す。
表１の結果により、実施列ｌの組成物か比較例１〜３の
組成物よりＦｌした性能を示しでいることは明らかであ
る。
組成物よりＦｌした性能を示しでいることは明らかであ
る。
実施例２
重址平均フレーク径４０μｍ１重歓平均アスペクト比３
０の金雲母粉末會ヘンシエルミギサー中で攪拌しながら
、金雲母重量の１．０重量％のγ−アミノグロピルトリ
エトキシシランを噴霧し、次いで金雲母重量の０．５＊
＊％のエポキシ当扉１９０、室温における粘度２ボイズ
のビスフェノールＡのグリシジルエーテル型エポキシ化
合物全噴霧し、ヘンシェルミキサーから取り出した後１
１Ｏ℃で１時間熱処理することにより、アミノアルキル
ン２ンとエポキシ化合物で表面処理された金雲母粉体を
得た。
０の金雲母粉末會ヘンシエルミギサー中で攪拌しながら
、金雲母重量の１．０重量％のγ−アミノグロピルトリ
エトキシシランを噴霧し、次いで金雲母重量の０．５＊
＊％のエポキシ当扉１９０、室温における粘度２ボイズ
のビスフェノールＡのグリシジルエーテル型エポキシ化
合物全噴霧し、ヘンシェルミキサーから取り出した後１
１Ｏ℃で１時間熱処理することにより、アミノアルキル
ン２ンとエポキシ化合物で表面処理された金雲母粉体を
得た。
該雲母粉体を、０．１卓量−のアクリル酸が共重合され
かつ安定剤としてテトラキス−〔メチレン−ジー第３ブ
チル−４−）・イドロオキシーノＡイドロシンナメート
）ブタンとＮ、 Ｎ／ジフェニルＰフェニレンジアミン
を含有するプロピレン−エチレンブロック共重合体（低
温耐衝撃タイプポリプロピレン）と混合して１軸押出機
で溶融混線してベレツｉｆ作製し、該ベレット全射出成
形機に供給して試験片′ｆ、得た。当該試験片中におけ
る各成分のＭ量比はＰＰ成分／雲母成分＝６０７４０で
ある。
かつ安定剤としてテトラキス−〔メチレン−ジー第３ブ
チル−４−）・イドロオキシーノＡイドロシンナメート
）ブタンとＮ、 Ｎ／ジフェニルＰフェニレンジアミン
を含有するプロピレン−エチレンブロック共重合体（低
温耐衝撃タイプポリプロピレン）と混合して１軸押出機
で溶融混線してベレツｉｆ作製し、該ベレット全射出成
形機に供給して試験片′ｆ、得た。当該試験片中におけ
る各成分のＭ量比はＰＰ成分／雲母成分＝６０７４０で
ある。
比較例４，５
実施例２の場合と同じ金雲母粉体を用い、全く吹回処理
を行わない場合（比較例４）γ−アミノプロピルトリエ
トキシシランのみで表面処理を行った場合（比較例５）
Ｋつい−Ｃ１実施例２の場合と同様の実験を行った結果
を表１に示す０表１の結果により、実施例２の組成物は
比較例４．５の組成物よりも優れた性能を示しているこ
とは明らかである。
を行わない場合（比較例４）γ−アミノプロピルトリエ
トキシシランのみで表面処理を行った場合（比較例５）
Ｋつい−Ｃ１実施例２の場合と同様の実験を行った結果
を表１に示す０表１の結果により、実施例２の組成物は
比較例４．５の組成物よりも優れた性能を示しているこ
とは明らかである。
実施例３
実施例２の方法で作製したアミノアルキルシラン化合物
とエポキシ化合物で表面処理された金雲母粉末を用いた
。ＰＢＴと該雲母粉末をｌ軸押出機を用いて２４０℃で
溶融混線し／ヒ。各成分の重量比はＰＢＴ成分／雲母成
分＝６（１／４０である。
とエポキシ化合物で表面処理された金雲母粉末を用いた
。ＰＢＴと該雲母粉末をｌ軸押出機を用いて２４０℃で
溶融混線し／ヒ。各成分の重量比はＰＢＴ成分／雲母成
分＝６（１／４０である。
該組成物を射出成形機を用いて２４０℃のシリンダ一温
度で試験片に成形した。該成形品の物性を表１に示す。
度で試験片に成形した。該成形品の物性を表１に示す。
比較例６．７
アミノアルキルシラン化合物およびエポキシ化合物を使
用せず、実施例２と１ｔ、」じ金シー〜′８Ｆｌｆ末と
ＰＢＴを用いて実施例３と同４＞Ｎの方法で溶融尻紳し
た場合（比較例６）、および該金貨ＩＪ粉本全実施例３
と同様のエポキシ化合物１のみで表面処理を行なって、
ＰＢ１’と実施例３と同様の方法′Ｔ：沼融混融混練場
合（出較例７）の寅験結果全表１に示す０表１の結果に
より、実施例３の組成物は比較例６．７の組成物よりも
優れた性能を示していることは明らかである。
用せず、実施例２と１ｔ、」じ金シー〜′８Ｆｌｆ末と
ＰＢＴを用いて実施例３と同４＞Ｎの方法で溶融尻紳し
た場合（比較例６）、および該金貨ＩＪ粉本全実施例３
と同様のエポキシ化合物１のみで表面処理を行なって、
ＰＢ１’と実施例３と同様の方法′Ｔ：沼融混融混練場
合（出較例７）の寅験結果全表１に示す０表１の結果に
より、実施例３の組成物は比較例６．７の組成物よりも
優れた性能を示していることは明らかである。
実施例４．５および比較例８〜１゜
重祉平均フレーク径４５７ｚｍ ＋ Ａ、量平均アスペ
クト比３５の金雲母粉末に実施しυ２の場合と同じ方法
で雲母粉末の重量の１．０祖景％のγ−アミノプロピル
トリエトキンシランと１、Ｏ恵箪％のエポキシ当ｊＪ：
１９０のビスフェノールＡのジグリシジルエーテル型
エポキシ化合物を雲母粉木表１Ｉ１１に伺治させた。該
雲母粉末々固有粘度１．１ ｄｉ／ｌのＰＥＴｌ、重量
比テｉ’ Ｅ Ｔ ／ 震１Ｊ ＝ ９０ ／ ｌ Ｏ
（実施例４ ）、３０／７０ （実施例５ ）、９６／
４（比較例８）。
クト比３５の金雲母粉末に実施しυ２の場合と同じ方法
で雲母粉末の重量の１．０祖景％のγ−アミノプロピル
トリエトキンシランと１、Ｏ恵箪％のエポキシ当ｊＪ：
１９０のビスフェノールＡのジグリシジルエーテル型
エポキシ化合物を雲母粉木表１Ｉ１１に伺治させた。該
雲母粉末々固有粘度１．１ ｄｉ／ｌのＰＥＴｌ、重量
比テｉ’ Ｅ Ｔ ／ 震１Ｊ ＝ ９０ ／ ｌ Ｏ
（実施例４ ）、３０／７０ （実施例５ ）、９６／
４（比較例８）。
１５／８５（比較例９）の割合でｌ ｌｌ’ｌｌｌ押出
機を用いてンリンダー温ｖ ２ ｓ ｏ ℃で溶融混練
した。比較例９の組成物は粘度が高く、混練が不Ｊ ｋ
’ｔｊ：、であった。比較例９を除く組成物、および雲
母粉末、アミノアルキルンラン化合物、エポキシ化合物
を全く混合しないＰ Ｅ Ｔ （比較例１０）ｉ射出成
形機に供給して、シリンダ一温度２８０℃、金型温度４
０℃の条件で射出成形して試験片を作製し１当該試験片
を１４０ ℃の熱風乾燥機中で５時間熱処理を行った後
、測定に供した。
機を用いてンリンダー温ｖ ２ ｓ ｏ ℃で溶融混練
した。比較例９の組成物は粘度が高く、混練が不Ｊ ｋ
’ｔｊ：、であった。比較例９を除く組成物、および雲
母粉末、アミノアルキルンラン化合物、エポキシ化合物
を全く混合しないＰ Ｅ Ｔ （比較例１０）ｉ射出成
形機に供給して、シリンダ一温度２８０℃、金型温度４
０℃の条件で射出成形して試験片を作製し１当該試験片
を１４０ ℃の熱風乾燥機中で５時間熱処理を行った後
、測定に供した。
表２に結果ケ示すように、雲母混合率５重量％より少な
いと、力学的性質の改良効果が小さく、一方雲母混合率
８０亜−ｉ＊％全越える領域では成形性が極めて不良と
なることが明らかである〇実施例６．７および比較例１
１〜１４ 実施例４，５の場合上同じ金雲母粉末、エポキシ化合物
、アミノアルキルシラン化合物およびＰＥＴｒ用い、金
雲母粉末混合率３０車量係の試験片を得た。エボキ／化
付物およびアミノアルキルシラン化合物の金雲母に対す
る添加率Ｖま、雲母車量に対してエポキシ化合物（Ｍ量
％）／アミノアルキルシラン化合物（重量％）が１．０
１０．１ （実施例６）、０．１／１．０ （実施的７
）、１．０１０．０３ （比較例１１）、０．０３／１
．０（比較例１２）、６．ｏ／１．ｏ （比較狗１３）
、１．０／６．０（比較例１４）とし７ζ、−表２に結
果を示すように、エボキ／化合物およびアミノアルキル
ソラン化合物を雲母車量に対して０．０５車量係以上添
加することにより引張強さが大巾に改良されることが明
らかである。また５重量１％以」二添力１１ しても効
果はなくむしろ弾性率は低トする傾向を示し−Ｃいる。
いと、力学的性質の改良効果が小さく、一方雲母混合率
８０亜−ｉ＊％全越える領域では成形性が極めて不良と
なることが明らかである〇実施例６．７および比較例１
１〜１４ 実施例４，５の場合上同じ金雲母粉末、エポキシ化合物
、アミノアルキルシラン化合物およびＰＥＴｒ用い、金
雲母粉末混合率３０車量係の試験片を得た。エボキ／化
付物およびアミノアルキルシラン化合物の金雲母に対す
る添加率Ｖま、雲母車量に対してエポキシ化合物（Ｍ量
％）／アミノアルキルシラン化合物（重量％）が１．０
１０．１ （実施例６）、０．１／１．０ （実施的７
）、１．０１０．０３ （比較例１１）、０．０３／１
．０（比較例１２）、６．ｏ／１．ｏ （比較狗１３）
、１．０／６．０（比較例１４）とし７ζ、−表２に結
果を示すように、エボキ／化合物およびアミノアルキル
ソラン化合物を雲母車量に対して０．０５車量係以上添
加することにより引張強さが大巾に改良されることが明
らかである。また５重量１％以」二添力１１ しても効
果はなくむしろ弾性率は低トする傾向を示し−Ｃいる。
実施例８および比較例１３．１４
月（量平均フレーク径２８０ ｌｔｍ、 ５（量平均ア
スペクト比７（１０白夾母粉末會用い、実施例２の場合
と同様の方法で、雲母Ｍ１１４の０．３ｉＪｊ量テのＮ
（β−アばノエチルラーン・−アミノグロヒ゛ルトリメ
トキン７ランおよび０．５重竜襲のエボキン尚量］９０
のビスフェノールへのジグリンジルエーテル型エポキソ
化合物全雲母粉体表面１ｃ ｆ”ｊ’ Ｈさせた（実施
例８）。同様の雲母粉末、エポキシ化合物およびアミノ
アルキル７ラン化合へ初音用いてアミノアルキルンラン
化合物のみをｆ）、 ８７１ｊ量係付着させ／こ雲母粉
末（比較例１３）、エボキ／化合物のみを０．８重ｆｉ
ｌ襲伺着させた金雲母粉末（比較例１４）を作製した２
、当Ｊ亥雲１ｊｔ粉体をエボギシ当Ｊ辻１９０、粘１Ｊ
５ｏボイズのビスフェノ−ルＡのジグリ／ジルコー−−
チル型エポキシ樹脂１（）０部、３．３’ジアミ７／ジ
フエニルスＩＩホ；／ ２０ ｊ４（１、Ｒ弗化ホウ素
モノエテルアミ／錯ｍ １．１ｉｊｉ ＊ メチルエ
チルク゛トン１ （ｌ ０部の混合液中に混合し該混合
ｉ％Ｋを流処、乾ｉｊ１’３ Ｌ ｆｃ、 、−１乾燥
イなのｆ＆ ’；’ −１’の厚さは約０．５ ＋ｒｍ
であり、雲母混合率は６０惠量チであった。該ソートを
積層して１６０℃で３０分間プレス成形することにより
厚さ３ ｍｍの試験片を得た。該試験片を９０℃の熱水
中で３時間煮沸した後、室温壕で冷却して曲は強度、曲
げ弾性率を１ｌｌ１１定した結果を表３に示す。
スペクト比７（１０白夾母粉末會用い、実施例２の場合
と同様の方法で、雲母Ｍ１１４の０．３ｉＪｊ量テのＮ
（β−アばノエチルラーン・−アミノグロヒ゛ルトリメ
トキン７ランおよび０．５重竜襲のエボキン尚量］９０
のビスフェノールへのジグリンジルエーテル型エポキソ
化合物全雲母粉体表面１ｃ ｆ”ｊ’ Ｈさせた（実施
例８）。同様の雲母粉末、エポキシ化合物およびアミノ
アルキル７ラン化合へ初音用いてアミノアルキルンラン
化合物のみをｆ）、 ８７１ｊ量係付着させ／こ雲母粉
末（比較例１３）、エボキ／化合物のみを０．８重ｆｉ
ｌ襲伺着させた金雲母粉末（比較例１４）を作製した２
、当Ｊ亥雲１ｊｔ粉体をエボギシ当Ｊ辻１９０、粘１Ｊ
５ｏボイズのビスフェノ−ルＡのジグリ／ジルコー−−
チル型エポキシ樹脂１（）０部、３．３’ジアミ７／ジ
フエニルスＩＩホ；／ ２０ ｊ４（１、Ｒ弗化ホウ素
モノエテルアミ／錯ｍ １．１ｉｊｉ ＊ メチルエ
チルク゛トン１ （ｌ ０部の混合液中に混合し該混合
ｉ％Ｋを流処、乾ｉｊ１’３ Ｌ ｆｃ、 、−１乾燥
イなのｆ＆ ’；’ −１’の厚さは約０．５ ＋ｒｍ
であり、雲母混合率は６０惠量チであった。該ソートを
積層して１６０℃で３０分間プレス成形することにより
厚さ３ ｍｍの試験片を得た。該試験片を９０℃の熱水
中で３時間煮沸した後、室温壕で冷却して曲は強度、曲
げ弾性率を１ｌｌ１１定した結果を表３に示す。
表３の結果Ｖζより、実施例８の組成物の性能は。
比較例１３．１４のそれに比べて高いことが明らかでる
る。
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１） Ａ）熱可塑性または熱硬化性樹脂、Ｂ）雲母
粉末、 Ｃ）アミノアルキルシラン化合物および Ｄ）
エポキシ化合物を必須成分として含有する樹脂組成物。 （２）該樹脂組成物のうち、熱可塑性または熱硬化性樹
脂と雲母粉末なる二成分中の雲母粉末の割合が５〜８０
重掖チで液る特許請求の範囲第（１）項に記載の樹脂組
成物。 （８） アミノアルキルシラン化合物ｔｇ母粉末重量
の０．０５〜５重１％含有する特許請求の範囲第（１）
項゛または第（２）項に記載の樹脂組成物。 （４） エポキシ化合物を雲母粉末重量の０．０５〜５
重蓋チ含有する特許請求の範囲第（１）項、第（２）項
または第（８）項に記載の樹脂組成物。 （５）熱可塑性または熱硬化性樹脂と、アミノアルキル
７ラン化合物およびエポキシ化合物で表面処理された雲
母粉末とを混合してなる特許請求の範囲第（１）項、第
（２）項、第（８）項または第（４）項記載の樹脂組成
物。 （６）熱可塑性または熱硬化性樹脂と雲母粉末とを混練
する際に、アミノアルキルシラン化合物およびエポキシ
化合物を同時かあるいはいずれか一方を先に混合してな
る特許請求の範囲第（１）項、第（２）項、第（８）項
または第（４）項に記載の樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14511382A JPS5936143A (ja) | 1982-08-20 | 1982-08-20 | 優れた性能を有する樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14511382A JPS5936143A (ja) | 1982-08-20 | 1982-08-20 | 優れた性能を有する樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5936143A true JPS5936143A (ja) | 1984-02-28 |
| JPH0258288B2 JPH0258288B2 (ja) | 1990-12-07 |
Family
ID=15377684
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14511382A Granted JPS5936143A (ja) | 1982-08-20 | 1982-08-20 | 優れた性能を有する樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5936143A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0154985A2 (en) * | 1984-03-14 | 1985-09-18 | Union Carbide Corporation | Organosilicon/oxirane additives for filled condensation polymer composites |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49122574A (ja) * | 1973-03-30 | 1974-11-22 |
-
1982
- 1982-08-20 JP JP14511382A patent/JPS5936143A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS49122574A (ja) * | 1973-03-30 | 1974-11-22 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0154985A2 (en) * | 1984-03-14 | 1985-09-18 | Union Carbide Corporation | Organosilicon/oxirane additives for filled condensation polymer composites |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0258288B2 (ja) | 1990-12-07 |
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