JPS593245B2 - トウジキ オヨビ ソノセイゾウホウホウ - Google Patents
トウジキ オヨビ ソノセイゾウホウホウInfo
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- JPS593245B2 JPS593245B2 JP50042343A JP4234375A JPS593245B2 JP S593245 B2 JPS593245 B2 JP S593245B2 JP 50042343 A JP50042343 A JP 50042343A JP 4234375 A JP4234375 A JP 4234375A JP S593245 B2 JPS593245 B2 JP S593245B2
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- ferrite
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Landscapes
- Magnetic Ceramics (AREA)
- Producing Shaped Articles From Materials (AREA)
- Press-Shaping Or Shaping Using Conveyers (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明ぱ、例えばフェライトスラリーの湿式成形（Ｂｒ
及びＢａフェライトを含む）による成形品のキレツ防止
や成形能率の改善に関するものである。
及びＢａフェライトを含む）による成形品のキレツ防止
や成形能率の改善に関するものである。
従来のフェライトスラリーのレオロジー的性質は、スラ
リー濃度５０〜７０％の範囲において、正揺変性（本出
願では、せん断を加えるとせん断 ・応力が低下するも
のを正の揺変性とする）が大きく、しかもせん断下では
非常に不安定である。
リー濃度５０〜７０％の範囲において、正揺変性（本出
願では、せん断を加えるとせん断 ・応力が低下するも
のを正の揺変性とする）が大きく、しかもせん断下では
非常に不安定である。
これは微粒子（１μ程度）のために凝集状態が不安定で
あることによるものである。そこで、このようなスラリ
ーを使用して湿式加圧成形を行なう場 、合、ダイスの
キャビティー中へのスラリー充填時に生ずるせん断力及
び加圧脱水時のせん断力によつてスラリーは容易にその
凝集構造が破壊され大きな正揺変性を示す。ところでこ
のようなスラリーを使用し、磁場中湿式成形を行なつた
場合、スラリーをキヤビテイヘ注入した時のせん断速度
の５ 不均一、加圧時の成形体内部とダイス側壁近傍と
のせん断速度の不均一、さらには加圧初期のスラリー注
入によるスラリーの一部逆流に伴なうスラリー注入口近
傍のせん断状態の不均一等によつて、スラリーの凝集構
造の破壊のされ方に差が生じる。１０この構造の差は、
磁場中成形においては、直ちに粒子配向性の不均一を生
ずる問題となク、この不均一性は成形体を乾燥後、焼結
反応を行なわせる過程において、熱膨張や収縮の不均一
を生じて製品には各種のヘアークラックを生ずる結果と
なる。
あることによるものである。そこで、このようなスラリ
ーを使用して湿式加圧成形を行なう場 、合、ダイスの
キャビティー中へのスラリー充填時に生ずるせん断力及
び加圧脱水時のせん断力によつてスラリーは容易にその
凝集構造が破壊され大きな正揺変性を示す。ところでこ
のようなスラリーを使用し、磁場中湿式成形を行なつた
場合、スラリーをキヤビテイヘ注入した時のせん断速度
の５ 不均一、加圧時の成形体内部とダイス側壁近傍と
のせん断速度の不均一、さらには加圧初期のスラリー注
入によるスラリーの一部逆流に伴なうスラリー注入口近
傍のせん断状態の不均一等によつて、スラリーの凝集構
造の破壊のされ方に差が生じる。１０この構造の差は、
磁場中成形においては、直ちに粒子配向性の不均一を生
ずる問題となク、この不均一性は成形体を乾燥後、焼結
反応を行なわせる過程において、熱膨張や収縮の不均一
を生じて製品には各種のヘアークラックを生ずる結果と
なる。
１５これらのクラックの典型例を第１図に示す。
第１図ａ３ｂにおいてＸはスピーカ用マグネット品のク
ラック、同図ｃ、ｄにおけるＹはフライホィール用マグ
ネット品のクラックであり矢印Ｐはプレス方向、またＭ
は磁気異方性方向をそれぞれ示す。不 このように製品
にクラックが生じると外観的にも悪く、また各種部品へ
の取付が出来なくなり使用不能となるなどの欠点があつ
た。従つて、これらのクラック対策として成形用プレス
の加圧速度を出来る限ク遅くし、また加圧脱水成形時に
出来る’５限ク均質性を改善するようにして成形されて
いるのが現状であわ、このため生産性は極めて悪く、能
率の向上とクラックの発生しないスラリー性状の改善が
望まれていた。本発明は、これらの問題点や改善などの
解決と１０して、従来の正揺変性のＰＶＡを添加して負
揺変性のスラリーに変換させるスラリーのレオロジー的
改良をすることを目的とするものである。
ラック、同図ｃ、ｄにおけるＹはフライホィール用マグ
ネット品のクラックであり矢印Ｐはプレス方向、またＭ
は磁気異方性方向をそれぞれ示す。不 このように製品
にクラックが生じると外観的にも悪く、また各種部品へ
の取付が出来なくなり使用不能となるなどの欠点があつ
た。従つて、これらのクラック対策として成形用プレス
の加圧速度を出来る限ク遅くし、また加圧脱水成形時に
出来る’５限ク均質性を改善するようにして成形されて
いるのが現状であわ、このため生産性は極めて悪く、能
率の向上とクラックの発生しないスラリー性状の改善が
望まれていた。本発明は、これらの問題点や改善などの
解決と１０して、従来の正揺変性のＰＶＡを添加して負
揺変性のスラリーに変換させるスラリーのレオロジー的
改良をすることを目的とするものである。
このスラリーの揺変性の変換は、揺変性が粒子の凝集構
造のせん断による破壊及び再建に支配さ’５れることに
注目し、２、３の凝集剤について検討した。その種々の
検討結果、ＰＶＡのポリマーの微量添加によつて成形時
に生ずるせん断速度範囲仁−内にてスラリーの揺変性を
大巾に改善することができた。
造のせん断による破壊及び再建に支配さ’５れることに
注目し、２、３の凝集剤について検討した。その種々の
検討結果、ＰＶＡのポリマーの微量添加によつて成形時
に生ずるせん断速度範囲仁−内にてスラリーの揺変性を
大巾に改善することができた。
ＰＶＡの定義、ＰＶＡは、ＰＯｌｙｖｉｎｙｌ−Ａｌｃ
ＯｈＯｌの略で化学式、ＣＨ２−ＣＨ・０Ｈで表わされ
別名ポバールとも言われている白色粒状で水に可溶でそ
の水溶液は透明である。粉末関係ではよくバインダーと
して使用される。（以下ＰＶＡと略す）。以下２，３の
実例をもつて本発明の詳細な説明をする。
ＯｈＯｌの略で化学式、ＣＨ２−ＣＨ・０Ｈで表わされ
別名ポバールとも言われている白色粒状で水に可溶でそ
の水溶液は透明である。粉末関係ではよくバインダーと
して使用される。（以下ＰＶＡと略す）。以下２，３の
実例をもつて本発明の詳細な説明をする。
Ｂａフエライトスラリ一にＰＶＡをＢａフエライト粉の
量に対して０．０５〜０．３０％まで添加すると、実際
の成形時のせん断坤度１０〜１００ｓｅｃ−１範囲内に
おいて、第２図に示すようなステツプ方式の下でのタイ
ムスケールで流動特性を測定した結果を第３図に示す。
第３図はスラリー濃度６３％、平均粒度１．１μのＢａ
フエライトスラリ一であり、ＰＶＡ２Ｏ５は掬クラレの
商品であり１部分鹸化物のため水に対する溶解度が高く
バインダーとして使用する。そのＰＶＡ２Ｏ５の添加量
がＡ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ０．０６、０．１２、０．
１８％の添加による変化の上昇曲線を実線で、下降曲線
を破線で示すせん断応力測定図である。また特にせん断
速度５５８ｅ０−１の下でせん断時間に対するせん断応
力の変化をせん断時間５ｍｉｎ間でせん断応力がどれほ
ど変化したかをΔσとして第４図、第５図に示す。Ｓｒ
及びＢａフエライトにおいてそれぞれスラリー濃度６０
９６、平均流度１．０μで、ＰＶＡ２Ｏ５の添加量（イ
）変化に対するΔσ変化を第４図及び第５図に示してあ
る。このように第３図〜第５図に示した如く舊ハの添加
に伴ない特に１００ｓｅｃ−１の範囲にて揺変性は正か
ら負へ変換している。ここで特徴的であるのは第４図及
び第５図に示した如くＢａフエライトではＰＶＡＯ．２
＄、ＳｒフエライトではＨＰＯ．ｌ％近くにΔσの最大
値を有している。また、これらの傾向はフエライト粒子
の大きさの影響を受け平均粒径が小さい程、負揺変性に
するためのＰＶＡ添加量は増大する方向にあるが、Ｂａ
及びＳｒフエライトスラリ一に｝いて平均粒度０．７〜
１．４μ間でＰＶＡＯ．Ｏ５〜０．３０％の範囲で正揺
変性のスラリーを負揺変性化させる方向へスラリーの性
状変換が可能である。さてこのようなスラリーを使用し
た場合、第１図ｂに示した亀裂及び加圧速度との相関を
第１，２表及び第６図にその実例として示す。第１表は
Ｂａフエライトスラリ一（第３図に示したと同一スラリ
一）によつてスピーカー用フエライト成形体（１００φ
Ｘ６ＯφＸｌ５ｔ）を成形した場合のＰＶＡ添加量と加
圧速度の第１図Ａ，ｂに示した焼成体での亀裂発生率に
与える影響はＰＶＡ添加量０．０８％で加圧成形速度が
０．５，１．０では亀裂発生率は０である。
量に対して０．０５〜０．３０％まで添加すると、実際
の成形時のせん断坤度１０〜１００ｓｅｃ−１範囲内に
おいて、第２図に示すようなステツプ方式の下でのタイ
ムスケールで流動特性を測定した結果を第３図に示す。
第３図はスラリー濃度６３％、平均粒度１．１μのＢａ
フエライトスラリ一であり、ＰＶＡ２Ｏ５は掬クラレの
商品であり１部分鹸化物のため水に対する溶解度が高く
バインダーとして使用する。そのＰＶＡ２Ｏ５の添加量
がＡ，ｂ，ｃ，ｄはそれぞれ０．０６、０．１２、０．
１８％の添加による変化の上昇曲線を実線で、下降曲線
を破線で示すせん断応力測定図である。また特にせん断
速度５５８ｅ０−１の下でせん断時間に対するせん断応
力の変化をせん断時間５ｍｉｎ間でせん断応力がどれほ
ど変化したかをΔσとして第４図、第５図に示す。Ｓｒ
及びＢａフエライトにおいてそれぞれスラリー濃度６０
９６、平均流度１．０μで、ＰＶＡ２Ｏ５の添加量（イ
）変化に対するΔσ変化を第４図及び第５図に示してあ
る。このように第３図〜第５図に示した如く舊ハの添加
に伴ない特に１００ｓｅｃ−１の範囲にて揺変性は正か
ら負へ変換している。ここで特徴的であるのは第４図及
び第５図に示した如くＢａフエライトではＰＶＡＯ．２
＄、ＳｒフエライトではＨＰＯ．ｌ％近くにΔσの最大
値を有している。また、これらの傾向はフエライト粒子
の大きさの影響を受け平均粒径が小さい程、負揺変性に
するためのＰＶＡ添加量は増大する方向にあるが、Ｂａ
及びＳｒフエライトスラリ一に｝いて平均粒度０．７〜
１．４μ間でＰＶＡＯ．Ｏ５〜０．３０％の範囲で正揺
変性のスラリーを負揺変性化させる方向へスラリーの性
状変換が可能である。さてこのようなスラリーを使用し
た場合、第１図ｂに示した亀裂及び加圧速度との相関を
第１，２表及び第６図にその実例として示す。第１表は
Ｂａフエライトスラリ一（第３図に示したと同一スラリ
一）によつてスピーカー用フエライト成形体（１００φ
Ｘ６ＯφＸｌ５ｔ）を成形した場合のＰＶＡ添加量と加
圧速度の第１図Ａ，ｂに示した焼成体での亀裂発生率に
与える影響はＰＶＡ添加量０．０８％で加圧成形速度が
０．５，１．０では亀裂発生率は０である。
更にＰＶＡＯ．ｌ８％ではどの加圧成形速度にも亀裂が
見られないことを示し、第６図は△σと亀裂発生率を第
１表と同じＢａフエライトと同じ成形体にて示し、また
同じく第２表にはＳｒフエライトスラリ一によつて、フ
ライホイール用フエライト成形体（７０φ×３０φＸｌ
Ｏｔ）を成形した場合と同じく、Ｂ仏添加量と加圧速度
の第１図Ｃ，ｄに示した焼成体での亀裂発生率に与える
影響を示す。このような上記結果に示す如くＰＶＡ等の
ポリマーをフエライトスラリ一に０．０５〜０．３俤添
加することによつて、スラリーを負揺変性化することが
出来、これが亀裂発生率を減少させることになつた。
見られないことを示し、第６図は△σと亀裂発生率を第
１表と同じＢａフエライトと同じ成形体にて示し、また
同じく第２表にはＳｒフエライトスラリ一によつて、フ
ライホイール用フエライト成形体（７０φ×３０φＸｌ
Ｏｔ）を成形した場合と同じく、Ｂ仏添加量と加圧速度
の第１図Ｃ，ｄに示した焼成体での亀裂発生率に与える
影響を示す。このような上記結果に示す如くＰＶＡ等の
ポリマーをフエライトスラリ一に０．０５〜０．３俤添
加することによつて、スラリーを負揺変性化することが
出来、これが亀裂発生率を減少させることになつた。
すなわち加圧成形下で生ずる従来の正揺変性スラリー特
有の不均一性が改善されたものである。以上の如く、本
発明はフエライト湿式成形特有の不均一性によつて生ず
る亀裂を防止出来、しかも亀裂防止上、加圧速度を小さ
くして能率の悪い成形しかできなかつたものをＰＶＡ添
加によつて正揺性のスラリーを負揺変性化されることに
よシ能率を約２倍以上向上することができるものである
。
有の不均一性が改善されたものである。以上の如く、本
発明はフエライト湿式成形特有の不均一性によつて生ず
る亀裂を防止出来、しかも亀裂防止上、加圧速度を小さ
くして能率の悪い成形しかできなかつたものをＰＶＡ添
加によつて正揺性のスラリーを負揺変性化されることに
よシ能率を約２倍以上向上することができるものである
。
実施例は、ハードフエライト原料を使用した場合につい
てのものであるが、本発明はソフトフエライト原料ある
いは一般の陶磁器にも利用できることは勿論である。
てのものであるが、本発明はソフトフエライト原料ある
いは一般の陶磁器にも利用できることは勿論である。
第１図はＡ，ｂスピーカ用マグネツトとＣ，ｄフライホ
イール用マグネツトのヘアークラツクを示す図、第２図
はスラリーの流動特性のステツプ式測定法を示す図、第
３図は第２図の測定結果を示す図、第４，５図はＳｒ及
びＢａフエライトのＰＶＡの添加量とΔσの相関を示す
図、第６図は亀裂とΔσとの相関図である。
イール用マグネツトのヘアークラツクを示す図、第２図
はスラリーの流動特性のステツプ式測定法を示す図、第
３図は第２図の測定結果を示す図、第４，５図はＳｒ及
びＢａフエライトのＰＶＡの添加量とΔσの相関を示す
図、第６図は亀裂とΔσとの相関図である。
Claims (1)
- １ 原料スラリーをダイスのキャビティ内に充填した後
、該キャビティ内体積を減少させると共に、キャビティ
部に設けた濾過孔を通して液を排除して成形するに際し
、原料スラリーの揺変性をＰＶＡを添加することにより
正の揺変性のスラリーを負の揺変性スラリーに変化させ
て成形し、焼成することを特徴とする陶磁器の製造方法
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50042343A JPS593245B2 (ja) | 1975-04-09 | 1975-04-09 | トウジキ オヨビ ソノセイゾウホウホウ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP50042343A JPS593245B2 (ja) | 1975-04-09 | 1975-04-09 | トウジキ オヨビ ソノセイゾウホウホウ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS51117712A JPS51117712A (en) | 1976-10-16 |
| JPS593245B2 true JPS593245B2 (ja) | 1984-01-23 |
Family
ID=12633361
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50042343A Expired JPS593245B2 (ja) | 1975-04-09 | 1975-04-09 | トウジキ オヨビ ソノセイゾウホウホウ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS593245B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5972702A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-24 | Tohoku Metal Ind Ltd | 磁性スラリーの磁場中成型装置 |
| JPS5972703A (ja) * | 1982-10-20 | 1984-04-24 | Tohoku Metal Ind Ltd | フエライトスラリ−の磁場中成型装置 |
| JPS6144823U (ja) * | 1984-08-29 | 1986-03-25 | 鐘淵化学工業株式会社 | 円筒形樹脂磁石用金型 |
-
1975
- 1975-04-09 JP JP50042343A patent/JPS593245B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS51117712A (en) | 1976-10-16 |
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