JPS5923843A - 熱間圧延用黒鉛鋼ロール - Google Patents
熱間圧延用黒鉛鋼ロールInfo
- Publication number
- JPS5923843A JPS5923843A JP13404282A JP13404282A JPS5923843A JP S5923843 A JPS5923843 A JP S5923843A JP 13404282 A JP13404282 A JP 13404282A JP 13404282 A JP13404282 A JP 13404282A JP S5923843 A JPS5923843 A JP S5923843A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- roll
- graphite
- ferrite
- hot rolling
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B27/00—Rolls, roll alloys or roll fabrication; Lubricating, cooling or heating rolls while in use
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Reduction Rolling/Reduction Stand/Operation Of Reduction Machine (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は条鋼用分塊、粗圧延ロールなどの熱間圧延用ロ
ールに用いられる黒鉛鋼ロー／ｌ／ 桐）改良に関する
。
ールに用いられる黒鉛鋼ロー／ｌ／ 桐）改良に関する
。
従来、熱間圧延用ロールに使用さｔｔでいるロール用の
黒鉛鋼材料には、Ｃ１，２〜１．５％、Ｓｉ］、Ｏ〜１
，７％、λ（ｎ ０．６−１．（３チ、Ｎｉ Ｏ，５−
１，８私Ｃｒ Ｏ，４−１，２％、ｈｔｏ ０．３−０
．５％、残部Ｆｅの成分組成を有し、かつ熱処理により
硬度Ｈｓ３０〜Ａ５ ＶＣ調整さｔｌ、次ものが使用さ
ね、でいる。
黒鉛鋼材料には、Ｃ１，２〜１．５％、Ｓｉ］、Ｏ〜１
，７％、λ（ｎ ０．６−１．（３チ、Ｎｉ Ｏ，５−
１，８私Ｃｒ Ｏ，４−１，２％、ｈｔｏ ０．３−０
．５％、残部Ｆｅの成分組成を有し、かつ熱処理により
硬度Ｈｓ３０〜Ａ５ ＶＣ調整さｔｌ、次ものが使用さ
ね、でいる。
本発明はロール材としてこの従来のものよりもさらに優
れる耐折損性を発揮する黒鉛鋼を提供する目的でなされ
たものである。すなわち、本発明は熱間圧延用黒鉛鋼ロ
ール材として、Ｃ１，２〜１．６、Ｓｌ １．２〜？、
７、Ｍｎ １．０以下、Ｎｌ Ｏ，５〜１．８、Ｃｒ
Ｏ，１−０，２５、ＭＯＯ，２〜０．５、Ｐ Ｏ，０５
以下、Ｓ Ｏ，０３以下金各重量％含み、残部実質的に
Ｆｅからなり、かつ出湯時又は出湯後ＫＣａ−３ｌ又け
Ｍ９＋Ｆｅ−５ｒ等により球状化処理してなるロール材
であって、黒鉛数５〜２０肌４ｍ２を含むと共に、黒鉛
２〜６ｅり、塊状セメンタイト１．０−以下さ、フェラ
イト１〜１０％全各面積率で含む組織を有することを特
徴とする新規なものを提供するものである。
れる耐折損性を発揮する黒鉛鋼を提供する目的でなされ
たものである。すなわち、本発明は熱間圧延用黒鉛鋼ロ
ール材として、Ｃ１，２〜１．６、Ｓｌ １．２〜？、
７、Ｍｎ １．０以下、Ｎｌ Ｏ，５〜１．８、Ｃｒ
Ｏ，１−０，２５、ＭＯＯ，２〜０．５、Ｐ Ｏ，０５
以下、Ｓ Ｏ，０３以下金各重量％含み、残部実質的に
Ｆｅからなり、かつ出湯時又は出湯後ＫＣａ−３ｌ又け
Ｍ９＋Ｆｅ−５ｒ等により球状化処理してなるロール材
であって、黒鉛数５〜２０肌４ｍ２を含むと共に、黒鉛
２〜６ｅり、塊状セメンタイト１．０−以下さ、フェラ
イト１〜１０％全各面積率で含む組織を有することを特
徴とする新規なものを提供するものである。
本発明に係る黒鉛鋼ロール拐では、従来のものに比較し
てそのクロム含有ｆｉｔ ｋ ０．１〜０．２５％と低
く抑え、甘た特殊な熱処理全行うことにより従来の黒鉛
鋼ロール桐に多くみられた塊状セメンクイｒを極力減少
あるいけ皆無となし、かつ基地組織をフェライト、パー
ライトの二相組織とし黒鉛’ｆｒ：、ｌ？ｉｌ極的に晶
出せしめてなるものである。このように成分組成と組織
を調整してなるものでは、従来の黒鉛鋼にみられたロー
ル内部での機械的性質の低下を少なくすることができ、
またフェライト全析出せしめて二相組織とすることによ
りその強靭化を図ることができる。
てそのクロム含有ｆｉｔ ｋ ０．１〜０．２５％と低
く抑え、甘た特殊な熱処理全行うことにより従来の黒鉛
鋼ロール桐に多くみられた塊状セメンクイｒを極力減少
あるいけ皆無となし、かつ基地組織をフェライト、パー
ライトの二相組織とし黒鉛’ｆｒ：、ｌ？ｉｌ極的に晶
出せしめてなるものである。このように成分組成と組織
を調整してなるものでは、従来の黒鉛鋼にみられたロー
ル内部での機械的性質の低下を少なくすることができ、
またフェライト全析出せしめて二相組織とすることによ
りその強靭化を図ることができる。
以下本発明をその黒鉛鋼の成分範囲及びその限定理由に
ついてから説明する。
ついてから説明する。
Ｃ１，２〜１．６％
Ｃけ黒鉛を晶出させるため１．２％以上は必要であるが
、１．６％’に超えると塊状セメンタイトを多く生じて
好ましくないためである。
、１．６％’に超えると塊状セメンタイトを多く生じて
好ましくないためである。
Ｓｉ １．２〜１．７係
Ｓｉはフェライトの析出と黒鉛の晶出の目的のために必
要であり、１．２％未満では黒鉛２チ以下、フエライＭ
％以下となって充分な靭性が得られず、耐折損性の劣る
ロール材となるためである。一方１．７％ を超えると
、フェライトが多く（１０％以上）なって硬度の低下全
招き、耐摩耗性に劣る結果となるためである。
要であり、１．２％未満では黒鉛２チ以下、フエライＭ
％以下となって充分な靭性が得られず、耐折損性の劣る
ロール材となるためである。一方１．７％ を超えると
、フェライトが多く（１０％以上）なって硬度の低下全
招き、耐摩耗性に劣る結果となるためである。
Ｍｎ １．０％以下
ＭｎＩ／′ｉ配合原料からの混入は避けられないが、１
．０多以下の少量であｎば焼入れ性をよくし、耐摩耗性
に必要な硬度を確保するために有用である。しかし１．
０係を超えると、硬くなり過ぎ靭性が低下するため好ま
しくない。
．０多以下の少量であｎば焼入れ性をよくし、耐摩耗性
に必要な硬度を確保するために有用である。しかし１．
０係を超えると、硬くなり過ぎ靭性が低下するため好ま
しくない。
Ｎｉ Ｏ，５〜１．８嘱
ＮｉけＭｎと同様に焼入れ性をよくし、ロール材として
の耐摩耗性を得るための硬度を確保するために、又組織
を緻密にし靭性全確保するために必要な元素であり、０
．５％以上は必要である、しかし１．８係を超えると、
硬くなり過ぎ靭性が低下するため好ましくない。
の耐摩耗性を得るための硬度を確保するために、又組織
を緻密にし靭性全確保するために必要な元素であり、０
．５％以上は必要である、しかし１．８係を超えると、
硬くなり過ぎ靭性が低下するため好ましくない。
Ｃｒ Ｏ１１〜０．２５％
Ｃｒは多く含ｔｉると塊状セメンタイトラ生じ顕著な靭
性低下を招来するため、本発明では特にその上限を０．
２５％とする。一方Ｃｒ含有量が少な過ぎると、Ｓｌ含
有量が高い場合と同様にフェライト量が多くなり過ぎて
耐摩耗性を悪化Ｊるため、その下限ｆｒ：０．１チとす
る。
性低下を招来するため、本発明では特にその上限を０．
２５％とする。一方Ｃｒ含有量が少な過ぎると、Ｓｌ含
有量が高い場合と同様にフェライト量が多くなり過ぎて
耐摩耗性を悪化Ｊるため、その下限ｆｒ：０．１チとす
る。
ＭＯ０，２〜０．５％
ＭＯは焼入れ性をよくし、ロール材としての耐摩耗性を
得るための硬度を確保するために０．２頭以上は必要で
ある。しかし０．５％を超えると、硬くなり過ぎ靭性全
劣化するため好ましくない。
得るための硬度を確保するために０．２頭以上は必要で
ある。しかし０．５％を超えると、硬くなり過ぎ靭性全
劣化するため好ましくない。
Ｐｏ、０５憾以下、５０．０３係以下
ＰとＳは不純物として多少含まれることは避けられない
が、Ｐの場合多連ぎると結晶粒界に不純物として析出し
靭性を低下するため０．０５ ％以下とする。ま几Ｓの
場合もやはりその含有量が高過ぎると球状化処理によっ
ても黒鉛形状が丸くならず靭性が低下するため０．０３
％以下とする。
が、Ｐの場合多連ぎると結晶粒界に不純物として析出し
靭性を低下するため０．０５ ％以下とする。ま几Ｓの
場合もやはりその含有量が高過ぎると球状化処理によっ
ても黒鉛形状が丸くならず靭性が低下するため０．０３
％以下とする。
本発明に係る黒鉛鋼ロール材は上記のような特定の戊寅
範囲を有するものからなる。なおこの黒鉛鋼の鋳造にさ
いしては、従来と同様に所要の球状化処理として、その
出湯時又は出湯後にＣａ−３ｌ又けＭ９−１− Ｆｅ
−５ｉ等が添加される。
範囲を有するものからなる。なおこの黒鉛鋼の鋳造にさ
いしては、従来と同様に所要の球状化処理として、その
出湯時又は出湯後にＣａ−３ｌ又けＭ９−１− Ｆｅ
−５ｉ等が添加される。
しかして本発明の黒鉛鋼ロール材では、上記の如く成分
調整されると共に、後に述べる特殊な熱処理を施すこと
により、黒鉛数５〜２０個／ａｍ２を含むと共に、黒鉛
２〜６係、塊状セメンタイト１．０％以下と、フェライ
ト１〜１０％を各面積率で含むこと、即チ４９にフェラ
イト、パーライトニ相組織を有することを特徴とするも
のである。
調整されると共に、後に述べる特殊な熱処理を施すこと
により、黒鉛数５〜２０個／ａｍ２を含むと共に、黒鉛
２〜６係、塊状セメンタイト１．０％以下と、フェライ
ト１〜１０％を各面積率で含むこと、即チ４９にフェラ
イト、パーライトニ相組織を有することを特徴とするも
のである。
このような特定の組織形態を具現するための製造手段（
でついては、次のような条件の熱処理により行なわれる
。すなわち、前記成分の黒鉛鋼Ｔｌ −ル材け、鋳造後
まず９００〜１１００℃で拡散熱処理に供される。これ
は鋳放し時に偏析した不純物を拡散させ、又塊状セメン
タイトを一部固溶させ均一な組織とするために行う。こ
こで温度範囲は、９００℃以下では温度が低過ぎ拡散の
念めの効果が少なく、また１１００℃以上では塊状セメ
ンタイトが一部溶融し脆化するためである。？′ＫＶＣ
７４０〜８４０℃でフェライトの均−分散化及び規準に
供される。これは強靭化のために少量のフェライトを基
地組織のパーライト中に均一に分散させるためと、規準
熱処理後の空冷によりロール材の耐摩耗性に必要庁硬度
を確保するために行う。ここで温度範囲は、７４０℃Ｊ
ｕ下ではフェライトの均一化７５Ｅｇこらず、オた８４
０℃以」二でけノ４−ライトの固溶７５ｒ進みフェライ
トが消失するためである。最後に５００〜６００℃にて
歪取り熱処理が行なわれる。
でついては、次のような条件の熱処理により行なわれる
。すなわち、前記成分の黒鉛鋼Ｔｌ −ル材け、鋳造後
まず９００〜１１００℃で拡散熱処理に供される。これ
は鋳放し時に偏析した不純物を拡散させ、又塊状セメン
タイトを一部固溶させ均一な組織とするために行う。こ
こで温度範囲は、９００℃以下では温度が低過ぎ拡散の
念めの効果が少なく、また１１００℃以上では塊状セメ
ンタイトが一部溶融し脆化するためである。？′ＫＶＣ
７４０〜８４０℃でフェライトの均−分散化及び規準に
供される。これは強靭化のために少量のフェライトを基
地組織のパーライト中に均一に分散させるためと、規準
熱処理後の空冷によりロール材の耐摩耗性に必要庁硬度
を確保するために行う。ここで温度範囲は、７４０℃Ｊ
ｕ下ではフェライトの均一化７５Ｅｇこらず、オた８４
０℃以」二でけノ４−ライトの固溶７５ｒ進みフェライ
トが消失するためである。最後に５００〜６００℃にて
歪取り熱処理が行なわれる。
このように１７で特にＣｒ含有量を調整し次特定成分範
囲を有いかつ又特定条件の下での熱処理を施して得られ
る本発明の黒鉛鋼ロール材にあっては、下記の実施例に
示される如く、既述の黒鉛ＭＶびに組織状態を有するも
のとなる。
囲を有いかつ又特定条件の下での熱処理を施して得られ
る本発明の黒鉛鋼ロール材にあっては、下記の実施例に
示される如く、既述の黒鉛ＭＶびに組織状態を有するも
のとなる。
次に本発明の実施例を従来例と比較して掲げる。
実施例
６００メｘ５ｏｏｘの黒鉛鋼ロールを各々表ｇ己条件で
製造し九。その試験結果を別表に掲げる。
製造し九。その試験結果を別表に掲げる。
製造条件
試験結果
但し、塊状セメンフィト、フエラ・ｆト■、黒鉛数、黒
鉛面積率は画像分析装置により測定。
鉛面積率は画像分析装置により測定。
以上の実施例より確認されるようＯζ、本発明の黒鉛鋼
ロール材では、従来のものに圧絞すると、黒鉛の晶出が
促進されているためロール表面ＶＣ起生されるクラック
は分散し、かつ又ロール内部へクラックが進展し難いも
のとなる。ま念パーライト、フエライトニ相組織を有す
るものであるため機械的性質が改善され、ロール拐とし
て必要な強靭性に富むものとされる。従って、本発明に
よればこの種ロール材として極めて耐折損性に優れるも
のが提供された。
ロール材では、従来のものに圧絞すると、黒鉛の晶出が
促進されているためロール表面ＶＣ起生されるクラック
は分散し、かつ又ロール内部へクラックが進展し難いも
のとなる。ま念パーライト、フエライトニ相組織を有す
るものであるため機械的性質が改善され、ロール拐とし
て必要な強靭性に富むものとされる。従って、本発明に
よればこの種ロール材として極めて耐折損性に優れるも
のが提供された。
２
Claims (1)
- ｔ Ｃ１，２−１，６、Ｓｉ １．２−１．７、Ｍｎ
１．０以下、Ｎｌ Ｏ，５−１，８Ｃｒ Ｏ，１−０
，２５、Ｍｏ Ｄ、：２−０．５、Ｐ Ｏ，［１５１２
１下、ＳＯ，０５以下全容］７量係含み、残部実質的に
Ｆｅ力瓢らなり、かつ出湯時又は出湯後にＣａ−３ｌ又
けＭｙ＋Ｆｅ−３ｉ等により球状化処理してなるロール
材であって、黒鉛数５〜２０個／ｍｍ’を含むと」（に
、黒鉛２〜６チ、塊状セメンタイトＬＯ嘱以下と、フェ
ライト１〜１０憾 を各面積率で含む組織を有するこ
とを特徴とする熱間圧延用黒鉛鋼ロール材。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13404282A JPS5923843A (ja) | 1982-07-31 | 1982-07-31 | 熱間圧延用黒鉛鋼ロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13404282A JPS5923843A (ja) | 1982-07-31 | 1982-07-31 | 熱間圧延用黒鉛鋼ロール |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5923843A true JPS5923843A (ja) | 1984-02-07 |
| JPH0457743B2 JPH0457743B2 (ja) | 1992-09-14 |
Family
ID=15119008
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13404282A Granted JPS5923843A (ja) | 1982-07-31 | 1982-07-31 | 熱間圧延用黒鉛鋼ロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5923843A (ja) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50104105A (ja) * | 1974-01-24 | 1975-08-16 | ||
| JPS531121A (en) * | 1976-06-25 | 1978-01-07 | Kubota Ltd | Roller material for rolling mill |
| JPS5528337A (en) * | 1978-08-16 | 1980-02-28 | Kubota Ltd | Manufacture of composite roll |
| JPS57101643A (en) * | 1980-12-13 | 1982-06-24 | Kubota Ltd | Composite roll for centrifugal force casting |
| JPS5896855A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-09 | Nippon Steel Corp | Ｈ型鋼圧延ロ−ル用三層スリ−ブ |
-
1982
- 1982-07-31 JP JP13404282A patent/JPS5923843A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS50104105A (ja) * | 1974-01-24 | 1975-08-16 | ||
| JPS531121A (en) * | 1976-06-25 | 1978-01-07 | Kubota Ltd | Roller material for rolling mill |
| JPS5528337A (en) * | 1978-08-16 | 1980-02-28 | Kubota Ltd | Manufacture of composite roll |
| JPS57101643A (en) * | 1980-12-13 | 1982-06-24 | Kubota Ltd | Composite roll for centrifugal force casting |
| JPS5896855A (ja) * | 1981-12-01 | 1983-06-09 | Nippon Steel Corp | Ｈ型鋼圧延ロ−ル用三層スリ−ブ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0457743B2 (ja) | 1992-09-14 |
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