JPS59229219A - 熱延鋼板の冷却方法 - Google Patents
熱延鋼板の冷却方法Info
- Publication number
- JPS59229219A JPS59229219A JP58103219A JP10321983A JPS59229219A JP S59229219 A JPS59229219 A JP S59229219A JP 58103219 A JP58103219 A JP 58103219A JP 10321983 A JP10321983 A JP 10321983A JP S59229219 A JPS59229219 A JP S59229219A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cooling
- strength
- steel sheet
- equation
- conditions
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は熱延鋼板の冷却方法に係シ、特に鋼板の圧延後
の水冷却工程において、冷却速度ＣＲ９冷却停止温度Ｔ
、を制御して目標強度を得る熱延鋼板の冷却方法に関す
る。
の水冷却工程において、冷却速度ＣＲ９冷却停止温度Ｔ
、を制御して目標強度を得る熱延鋼板の冷却方法に関す
る。
鋼板を圧延後、水冷却することによシ強度を上昇させ、
低炭素量で浴接性のすぐれた高張力鋼板を製造する技術
は広く知られている。
低炭素量で浴接性のすぐれた高張力鋼板を製造する技術
は広く知られている。
冷却制御の公知技術として知られているのは、冷却速度
ＣＲおよび／または冷却停止温度Ｔ、 を圧延前にめ
らかしめ設定する冷却制御方法があるが、圧延条件およ
び／または冷却条件の変動によ）得られる材料特性、特
に強度の変動が大きくなシ精密な制御ができない問題が
ある。また冷却速度Ｃｒ、冷却停止温度Ｔ、の設定値は
経験的に決定されるためプ四セスコンピュータ（＝よる
自動制御には不適である。
ＣＲおよび／または冷却停止温度Ｔ、 を圧延前にめ
らかしめ設定する冷却制御方法があるが、圧延条件およ
び／または冷却条件の変動によ）得られる材料特性、特
に強度の変動が大きくなシ精密な制御ができない問題が
ある。また冷却速度Ｃｒ、冷却停止温度Ｔ、の設定値は
経験的に決定されるためプ四セスコンピュータ（＝よる
自動制御には不適である。
本発明の目的は、上記従来の問題点を解決し、本発明者
の１人が先に特願昭５７−１７８６７３号に開示した圧
延後の組織を制御し材質の安定制御を行う方法に加えて
、更に冷却後の組゛織を制御することによシ圧延と冷却
を組合せた総括的な材質制御方法を提供するにある。
の１人が先に特願昭５７−１７８６７３号に開示した圧
延後の組織を制御し材質の安定制御を行う方法に加えて
、更に冷却後の組゛織を制御することによシ圧延と冷却
を組合せた総括的な材質制御方法を提供するにある。
本発明の要旨とするところは次のとおシである。
すなわち、鋼板を圧延後水冷却する工程において、化学
成分、加熱条件圧延条件から、あらかじめ冷却を行わな
い場合の強度を予測し目標強度との差ｆを求め、冷却速
度ＣＲ１冷却停止温度Ｔ、の関数からなる強度上昇量を
表わす多項式Ｆ（ＣＲ，Ｔア）の次の不等式を満たすＣ
Ｒ，Ｔ、のうちｆ−Δｆ≦Ｆ≦ｆ＋Δｆ （Δｆ：許
容強度誤差）前記鋼板の板厚、冷却装置の能力から決ま
るＣＲ９ＴＦの範囲内にはいるＣＲ，Ｔ、において、（
、ｌＲ，１ｉｔ２゜Ｆを含む以下に示す関数Ｇ （ＣＲ
，Ｔ、、 Ｆ）を（Ｉｌ＋８：冷却開始温度、ａ、ｂは
前記冷却装置の制御精度に依存する定数） 最小にするようＣＲ，Ｔ、 を制御することを特徴と
する熱延鋼板の冷却方法である。
成分、加熱条件圧延条件から、あらかじめ冷却を行わな
い場合の強度を予測し目標強度との差ｆを求め、冷却速
度ＣＲ１冷却停止温度Ｔ、の関数からなる強度上昇量を
表わす多項式Ｆ（ＣＲ，Ｔア）の次の不等式を満たすＣ
Ｒ，Ｔ、のうちｆ−Δｆ≦Ｆ≦ｆ＋Δｆ （Δｆ：許
容強度誤差）前記鋼板の板厚、冷却装置の能力から決ま
るＣＲ９ＴＦの範囲内にはいるＣＲ，Ｔ、において、（
、ｌＲ，１ｉｔ２゜Ｆを含む以下に示す関数Ｇ （ＣＲ
，Ｔ、、 Ｆ）を（Ｉｌ＋８：冷却開始温度、ａ、ｂは
前記冷却装置の制御精度に依存する定数） 最小にするようＣＲ，Ｔ、 を制御することを特徴と
する熱延鋼板の冷却方法である。
水冷による強度上昇効果は冷却による変態組織の変化に
よシ説明されるが、その効果を定量する場合、冷却条件
から変動挙動を計算し、冷却後の組織を予測し強度を確
定する方法が公知となっている。しかし、鋼板製造工程
において、化学成分、加熱条件、圧延条件から圧延直後
の組織を予測制御し、直ちに最適冷却条件を決定すると
いうシステムにおいては上記の方法は制御用計算機の能
力の点で問題が多いので、本発明においては、水冷却に
よる強度上昇効果を水冷却を行わない場合の強度に対す
る上昇量として定式化し、冷却速度ＣＲ９冷却停止温度
ｌ１ｌＦの関数として表わす方法を採用した。
よシ説明されるが、その効果を定量する場合、冷却条件
から変動挙動を計算し、冷却後の組織を予測し強度を確
定する方法が公知となっている。しかし、鋼板製造工程
において、化学成分、加熱条件、圧延条件から圧延直後
の組織を予測制御し、直ちに最適冷却条件を決定すると
いうシステムにおいては上記の方法は制御用計算機の能
力の点で問題が多いので、本発明においては、水冷却に
よる強度上昇効果を水冷却を行わない場合の強度に対す
る上昇量として定式化し、冷却速度ＣＲ９冷却停止温度
ｌ１ｌＦの関数として表わす方法を採用した。
目標強度を得るだめの冷却条件決定の手順として次のプ
ロセスを考えた。すなわち、化学成分、加熱条件、圧延
条件から圧延直後の組織を予測し、水冷を行わなかった
場合の強度を特願昭５７−１７８６７３号に開示した方
法で予測し、目標強度との差ｆを求め、水冷を行わない
場合の強度に対する上昇量を与える冷却速度ＣＲ，冷却
冷却停止温度シアむ多項式Ｆ （ＣＲ，Ｔ、）とｆとの
関係を示す下記の不等式（１）の解の＜ ｃＲｔ ’ｒ
、）空間における集合を求める。
ロセスを考えた。すなわち、化学成分、加熱条件、圧延
条件から圧延直後の組織を予測し、水冷を行わなかった
場合の強度を特願昭５７−１７８６７３号に開示した方
法で予測し、目標強度との差ｆを求め、水冷を行わない
場合の強度に対する上昇量を与える冷却速度ＣＲ，冷却
冷却停止温度シアむ多項式Ｆ （ＣＲ，Ｔ、）とｆとの
関係を示す下記の不等式（１）の解の＜ ｃＲｔ ’ｒ
、）空間における集合を求める。
ｆ−△ｆ≦Ｆ（ＣＲ２′ｒＦ）≦ｆ＋△ｆ・・・・・・
・・・・・・（１）ただし△ｆ：許容強度誤差 すなわち、（１）の不等式の解の乗合と鋼板板厚と冷却
装置の能力から決まる（ＣＲＩＴ−空間上の集合との和
集合を求める。もしこの和集合が空集合である場合には
装置の能力最大の冷却を行うが、空集合でない場合には
、目標強度を与えるＣＲ９Ｔアの組合せは無限に存在す
る。最適冷却条件の決定方法として冷却条件の変動があ
った場合の強度変動を最小（二するような条件を選択す
るという基準を採用する。制御方法のアルゴリズムは下
記のとおシである。
・・・・・・（１）ただし△ｆ：許容強度誤差 すなわち、（１）の不等式の解の乗合と鋼板板厚と冷却
装置の能力から決まる（ＣＲＩＴ−空間上の集合との和
集合を求める。もしこの和集合が空集合である場合には
装置の能力最大の冷却を行うが、空集合でない場合には
、目標強度を与えるＣＲ９Ｔアの組合せは無限に存在す
る。最適冷却条件の決定方法として冷却条件の変動があ
った場合の強度変動を最小（二するような条件を選択す
るという基準を採用する。制御方法のアルゴリズムは下
記のとおシである。
冷却装置の冷却速度ＣＲおよび冷却停止温度Ｔ。
の制御精度はＣＲ，’Ｉ’、によって変化する。そのた
め下記の如く初等解析幾何学的な取扱いが簡単にできる
ように座標変換を行う。すなわち、ＣＲとＴ、が制御精
度△ＣＲ（ＣＲ２ＴＦ）および△Ｔ、（ＣＲ。
め下記の如く初等解析幾何学的な取扱いが簡単にできる
ように座標変換を行う。すなわち、ＣＲとＴ、が制御精
度△ＣＲ（ＣＲ２ＴＦ）および△Ｔ、（ＣＲ。
Ｔ−だけ変化した場合のＦ （ＣＲ，Ｔ、）の変動はそ
れぞれ下記（２） 、 （３）式で与えられるかに座標
変換（ＣＲ，Ｔ、）→（ｘ、ｙ）を行う。ｇの逆写像ｇ
−１が存在すると仮定し、Ｆをｘ、ｙの関数としてＦＣ
Ｘ（ＣＲＩ ＴＦ）ｌ）’ （ＣＲＩ ＴＦ））と表示
する。
れぞれ下記（２） 、 （３）式で与えられるかに座標
変換（ＣＲ，Ｔ、）→（ｘ、ｙ）を行う。ｇの逆写像ｇ
−１が存在すると仮定し、Ｆをｘ、ｙの関数としてＦＣ
Ｘ（ＣＲＩ ＴＦ）ｌ）’ （ＣＲＩ ＴＦ））と表示
する。
強度変動を最小にするための条件決定方法は下記のアル
ゴリズムによる。強度上昇量を２軸に取シ、（ｘ、ｙ、
Ｚ）空間で考える。（ｘｅｙｅ’ｔ）空間で強度上昇量
を表わす曲面はＺ＝Ｆ（ｘ、ｙ）の方程式で表わされる
。強度変動最小の必要十分条件は曲面上に垂直に立てた
ベクトルと２軸に平行なベクトルの内積が最大になるこ
とである。この条件を下記の方法で求める。添付図面に
示すように曲面上”の任意の点” ＣｘＯｐ ）’０
＋ （ＸＯｅ ）’Ｏ） 〕を考える。Ａをｙ軸に平行
なＰ点における曲面の接ベクトルとし、Ｂをｙ軸に平行
なＰ点における与えられる。
ゴリズムによる。強度上昇量を２軸に取シ、（ｘ、ｙ、
Ｚ）空間で考える。（ｘｅｙｅ’ｔ）空間で強度上昇量
を表わす曲面はＺ＝Ｆ（ｘ、ｙ）の方程式で表わされる
。強度変動最小の必要十分条件は曲面上に垂直に立てた
ベクトルと２軸に平行なベクトルの内積が最大になるこ
とである。この条件を下記の方法で求める。添付図面に
示すように曲面上”の任意の点” ＣｘＯｐ ）’０
＋ （ＸＯｅ ）’Ｏ） 〕を考える。Ａをｙ軸に平行
なＰ点における曲面の接ベクトルとし、Ｂをｙ軸に平行
なＰ点における与えられる。
Ａ、 ＝ （ｃｏｓｏｌ 、 ０． ｓｉｎθり −−
−−（４）Ｂ＝（０，ｃｏｓθ２．ｓｉｎθ２ ） −
−−（５）ただしθ！はベクトルＡとｙ軸との角度であ
シ、またθ２はベクトルＢとｙ軸との角度である。
−−（４）Ｂ＝（０，ｃｏｓθ２．ｓｉｎθ２ ） −
−−（５）ただしθ！はベクトルＡとｙ軸との角度であ
シ、またθ２はベクトルＢとｙ軸との角度である。
とのベクトル撰で表わされる。
Ｃ二Ａ Ｘ Ｂ ＝ （−５ｉｎθｌ 、 ＣＯ８θ２
、−ｃｏｓθ１・ｓｉｎθ２．ｃｏｓθ１．＠Ｃｏｇθ
２ ） −＝ （６）Ｚ軸に平行なベクトルＺとの内積
は以下のように与えられる。
、−ｃｏｓθ１・ｓｉｎθ２．ｃｏｓθ１．＠Ｃｏｇθ
２ ） −＝ （６）Ｚ軸に平行なベクトルＺとの内積
は以下のように与えられる。
Ｚ ＩＩＣ＝ Ｃ０５Ｕ１ ＊ｃｏｓ＃２ −・−・・
−（７）簡単な次の変形により下記（８）式となる。
−（７）簡単な次の変形により下記（８）式となる。
内積最大の条件は（８）式より求められる下記の（９）
式で表わされるＧ （ｘ ｒ ｙ ）を最小にするこ
とである。
式で表わされるＧ （ｘ ｒ ｙ ）を最小にするこ
とである。
（２）、 （３）、 （９）式よシＧをＣＲ９ＴＦの関
数で表示すると下記（１０）式が得られる。
数で表示すると下記（１０）式が得られる。
θＦ
Ｇ（ＣＲ，Ｔ、）−（１＋（△ＯＲ（ＣＲ、ＴＦ ）
）”（π）’）ｘ（１＋更に冷却速度および冷却停止温
度の制御精度は下記（１１） 、 （１２）式の如く
近似できる。
）”（π）’）ｘ（１＋更に冷却速度および冷却停止温
度の制御精度は下記（１１） 、 （１２）式の如く
近似できる。
ΔＣＲ（ｃＲ，’Ｉ”、 ） ＝ ａＣＲ＋＋（１１）
ΔＴＦ （ＣＲＩ ＴＦ ） −ａ （Ｔ８ＴＦ ）＋
ｂｃＲ＋＋＋ （１，２）ただし、Ｔｓは冷却開始温
度、ａ、ｂは冷却装置の制御精度に依存する定数である
（１０）、 （１１）、 （１２）式よｆｉＧ（ＣＲ，
Ｔ、）は次式の如く表示できる。
ΔＴＦ （ＣＲＩ ＴＦ ） −ａ （Ｔ８ＴＦ ）＋
ｂｃＲ＋＋＋ （１，２）ただし、Ｔｓは冷却開始温
度、ａ、ｂは冷却装置の制御精度に依存する定数である
（１０）、 （１１）、 （１２）式よｆｉＧ（ＣＲ，
Ｔ、）は次式の如く表示できる。
不等式（１）を満足し鋼板板厚と冷却設備から決まるＣ
Ｒ９ＴＦの範囲内のＣＲ，Ｔ、／）うちで（１３）式の
Ｇ（ＣＲＩ ＴＦ）を最小にするものが、本発明の求め
る冷却速度ＣＲおよび冷却停止温度Ｔ、である。
Ｒ９ＴＦの範囲内のＣＲ，Ｔ、／）うちで（１３）式の
Ｇ（ＣＲＩ ＴＦ）を最小にするものが、本発明の求め
る冷却速度ＣＲおよび冷却停止温度Ｔ、である。
本発明は上記の如く簡単な論理で冷却条件を決定できる
ため、オンラインにおける冷却制御が計算機の能力の負
担をともなわずに可能である。
ため、オンラインにおける冷却制御が計算機の能力の負
担をともなわずに可能である。
実施例
第１表に組成を示した供試材を連続鋳造ｆｆ１１５０℃
に加熱後、ロール半径６００鰭、ロール回転速度可変の
可逆圧延機を用いて厚さ２５１ｍに圧延した後、水冷を
行い厚鋼板を製造した。すなわち、特願昭５７−１７８
６７３号に開示した方法により引張強度を４４±ＩＫｇ
ｆ／−に制御した。冷却第１表 後の目標強度を５０±２に９ｆ／−の範囲内とするため
に冷却による強度上昇量を６±１ ＃ｆ ／−になるよ
うな冷却条件を本発明法によシ決定した。
に加熱後、ロール半径６００鰭、ロール回転速度可変の
可逆圧延機を用いて厚さ２５１ｍに圧延した後、水冷を
行い厚鋼板を製造した。すなわち、特願昭５７−１７８
６７３号に開示した方法により引張強度を４４±ＩＫｇ
ｆ／−に制御した。冷却第１表 後の目標強度を５０±２に９ｆ／−の範囲内とするため
に冷却による強度上昇量を６±１ ＃ｆ ／−になるよ
うな冷却条件を本発明法によシ決定した。
すηわち強度上昇量Ｆ（ＣＲ，ＴＦ） は下記の如く
近似できる。
近似できる。
Ｆ （ＣＲＩ ＴＦ） −Ｃｒ ＋ Ｃ２１ｊｎ Ｃｎ
十ｃ３（Ａｒ、−’Ｉ’Ｆ） １ｌｎｃＲ−ｌ−Ｃ，
ｔａｎ ｈ （ＣＩｌ（Ａｒ、 −ＴＦ ） ：］＋Ｃ
３ｔａｎｈ （Ｃｅ （Ａｒ□ｓ −’ｌ Ｆ ） ）
・” （１４）ただしＡ ｒ Ｂはｒ→α変
態点、Ｃ３〜Ｃ６は定数である。
十ｃ３（Ａｒ、−’Ｉ’Ｆ） １ｌｎｃＲ−ｌ−Ｃ，
ｔａｎ ｈ （ＣＩｌ（Ａｒ、 −ＴＦ ） ：］＋Ｃ
３ｔａｎｈ （Ｃｅ （Ａｒ□ｓ −’ｌ Ｆ ） ）
・” （１４）ただしＡ ｒ Ｂはｒ→α変
態点、Ｃ３〜Ｃ６は定数である。
次の不等式（１５）を
％式％（１５）
満足するｃＲ，’ｒＦをニュートン法により求め、更に
設備の能力から決まる制限条件によシ、ｃＲｌＴＦを限
定した。
設備の能力から決まる制限条件によシ、ｃＲｌＴＦを限
定した。
更に上記の条件のうち次に示すＧ（ＣＲ，ＴＦ。
最小にするようＣＲ，ＴＦを決定した。Ｆが（１４）式
のように表示できる場合にＣＲ，ＴＦが一意的に決まる
ことは初等解析学から明らかである。
のように表示できる場合にＣＲ，ＴＦが一意的に決まる
ことは初等解析学から明らかである。
本発明法で制御した水冷祠の圧延直角方向の引張強度の
平均値を従来法と比較して第２表に示した。第２表から
本発明法は従来法に比べて均一が第２表 材質が得られることは明らかでおる。
平均値を従来法と比較して第２表に示した。第２表から
本発明法は従来法に比べて均一が第２表 材質が得られることは明らかでおる。
本発明は上記実り例からも明らかなように、水冷却によ
る強度上昇効果を、水冷却を行わない場合の強度（二対
する上昇量Ｆとして定式化し、冷却速度ＣＲ冷却停止温
度Ｉｌｌ、、上昇量Ｆを含む関数Ｇ（ＣＲｅ ＴＰＩ
Ｆ）を最小とする冷却速度ＣＲ・冷却停止温度Ｔ、に制
御して熱延鋼板を冷却することによシ目標強度を安定し
て得る効果をあげることができた。
る強度上昇効果を、水冷却を行わない場合の強度（二対
する上昇量Ｆとして定式化し、冷却速度ＣＲ冷却停止温
度Ｉｌｌ、、上昇量Ｆを含む関数Ｇ（ＣＲｅ ＴＰＩ
Ｆ）を最小とする冷却速度ＣＲ・冷却停止温度Ｔ、に制
御して熱延鋼板を冷却することによシ目標強度を安定し
て得る効果をあげることができた。
添付図面は本発明における最適冷却条件決定のための座
標の変換を示す線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄
標の変換を示す線図である。 代理人 弁理士 中 路 武 雄
Claims (1)
- （１）鋼板を圧延後水冷却する工程において、化学成分
、加熱条件、圧延条件から、あらかじめ冷却を行わカい
場合の強度を予測し目標強度との差ｆを求め、冷却速度
ＣＲ１冷却停止温度ＴＦの関数からなる強度上昇量を表
わす多環式Ｆ （ＣＲ、Ｔｐ ）の次の不等式を満たす
ｃ、、’ｒｐのうちｆ−Δｆ≦Ｆ≦ｆ十Δｆ （△
ｆ：許芥強度誤差）前記鋼板の板厚、冷却装置の能力か
ら決まるＣＲ２ＴＦの範囲内にはいるＣＲ，ＴＦにおい
て、ＣＲ９ＴＦ、Ｆを含む以下に示す関数Ｇ （ＣＲ，
ＴＰ、 Ｆ ）を Ｇ （ＣＲ，ＴＦ、 Ｆ ） ＝ （１＋（ａ２（Ｔｓ
−ＴＦ ）”＋ｂ２Ｃ憂３Ｔ５：冷却開始温度、ａ、
ｂは前記冷却装置の制御精度に依存する定数） 最小にするようＣＲｌＴＦを制御することを特徴とする
熱延鋼板の冷却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58103219A JPS59229219A (ja) | 1983-06-09 | 1983-06-09 | 熱延鋼板の冷却方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58103219A JPS59229219A (ja) | 1983-06-09 | 1983-06-09 | 熱延鋼板の冷却方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59229219A true JPS59229219A (ja) | 1984-12-22 |
| JPH0215286B2 JPH0215286B2 (ja) | 1990-04-11 |
Family
ID=14348384
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58103219A Granted JPS59229219A (ja) | 1983-06-09 | 1983-06-09 | 熱延鋼板の冷却方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59229219A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005211963A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鉄鋼プロセスにおけるモデルのパラメータ修正方法及びその方法を用いた熱延鋼板の製造方法 |
-
1983
- 1983-06-09 JP JP58103219A patent/JPS59229219A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005211963A (ja) * | 2004-01-30 | 2005-08-11 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 鉄鋼プロセスにおけるモデルのパラメータ修正方法及びその方法を用いた熱延鋼板の製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0215286B2 (ja) | 1990-04-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5054302A (en) | Hardness compensated thickness control method for wet skin-pass rolled sheet | |
| CN104841701B (zh) | 热轧带钢大降速轧制时的薄板卷取温度控制方法 | |
| JPS6289515A (ja) | 熱間圧延材の温度制御方法および装置 | |
| Chipman et al. | Vanadium-oxygen equilibrium in liquid iron | |
| JPS59229219A (ja) | 熱延鋼板の冷却方法 | |
| CHEN et al. | Effects of C Content on Microstructure and Properties ofFe-Mn-Al-C Low-Density Steels | |
| JPH11153581A (ja) | 焼鈍中の鋼板の回復・再結晶の進行度のオンライン測定方法および測定装置並びに鋼板の連続焼鈍方法 | |
| JPS59101212A (ja) | 圧延機の制御方法 | |
| JPS5967324A (ja) | 熱間圧延における圧延材の材質制御方法 | |
| Fukaya et al. | Experimental Measurements and Numerical Analysis of Al Deoxidation Equilibrium of Molten Fe–Cr–Ni Alloy | |
| JPH04361158A (ja) | 鋼板の材質予測制御方法 | |
| JPS61199507A (ja) | 金属板圧延における先進率制御方法 | |
| JPS6323848B2 (ja) | ||
| JP3412833B2 (ja) | 連続焼鈍炉における高張力鋼板急冷開始板温設定方法 | |
| US20220195558A1 (en) | Method for the heat treatment of a metal product | |
| JPS60200915A (ja) | 鋼板の圧延・冷却方法 | |
| JP2523068B2 (ja) | 厚板圧延板厚決定方法 | |
| JP3085858B2 (ja) | 圧延機制御装置 | |
| JPH02117709A (ja) | 圧延機の板厚制御方法 | |
| JPS62238012A (ja) | 板材の形状制御方法 | |
| JPS62158512A (ja) | 板圧延における形状制御方法 | |
| JPH10158733A (ja) | レーザ切断性に優れた鋼板及びその製造方法 | |
| JPS58117830A (ja) | 熱間圧延における圧延材の材質制御方法 | |
| JPH0762447A (ja) | 高品質加工用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH11267727A (ja) | 酸洗前熱延鋼帯の冷間圧延における形状制御方法 |