JPH02170924A - 連続焼鈍材の製造方法 - Google Patents
連続焼鈍材の製造方法Info
- Publication number
- JPH02170924A JPH02170924A JP32724188A JP32724188A JPH02170924A JP H02170924 A JPH02170924 A JP H02170924A JP 32724188 A JP32724188 A JP 32724188A JP 32724188 A JP32724188 A JP 32724188A JP H02170924 A JPH02170924 A JP H02170924A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- tensile strength
- rolling
- rolling load
- steel sheet
- load
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 9
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 16
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 50
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 20
- 238000012360 testing method Methods 0.000 claims description 18
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 abstract description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 abstract description 12
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 abstract description 11
- 238000002791 soaking Methods 0.000 abstract description 8
- 238000007747 plating Methods 0.000 abstract description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 abstract 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 abstract 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001335 Galvanized steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 244000309466 calf Species 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 1
- 239000008397 galvanized steel Substances 0.000 description 1
- 238000005246 galvanizing Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は抗張力（ＴＳ）等の機械試験値を狙い範囲に安
定させた連続焼鈍材の製造方法に関する。
定させた連続焼鈍材の製造方法に関する。
連続焼鈍ライン、又は熔融メソキラ・インを経た材ｔ１
、例えば板材等について、目標とする機械試験値を得る
為には材質を考慮し、予め求めた材質毎の焼！１１！温
１文と機械試験値との関係に基づき焼鈍温度を設定して
製造している。
、例えば板材等について、目標とする機械試験値を得る
為には材質を考慮し、予め求めた材質毎の焼！１１！温
１文と機械試験値との関係に基づき焼鈍温度を設定して
製造している。
ところで近年ユーザ側の要求する機械試験値に対する許
容範囲が狭く厳しいものが増えており、ばらつきのない
板材を得る必要があるが、前述した従来方法では連続焼
鈍ライン中での焼鈍条件を同じにしてもその成分、或い
は熱間圧延条件の差等の影密で機械試験値の異なるもの
が製造されることがままあった。
容範囲が狭く厳しいものが増えており、ばらつきのない
板材を得る必要があるが、前述した従来方法では連続焼
鈍ライン中での焼鈍条件を同じにしてもその成分、或い
は熱間圧延条件の差等の影密で機械試験値の異なるもの
が製造されることがままあった。
本発明者はかかる機械試験値のばらつきを解消すべく実
験、研究を行った結果、次のような事実を知見した。第
３図は調質圧延機の圧延前！［’Ｅ（ＴＯＮ）と、スト
リップの抗張力（ｋｇ／ｍｍ”）との関係を示しており
、縦軸にスキンパスミルの圧延荷重（ＴＯＮ）を、また
横軸にストリップの抗張力をとって示しである。このグ
ラフから明らかなように、スＩ・リップの板厚、板幅等
の寸法諸元、ストリップに対する張力、伸率を一定とし
た場合はスキンバスミルによる圧延荷重と、ストリップ
の抗張力とは略所定の比例関係にあることがｊ１￥る。
験、研究を行った結果、次のような事実を知見した。第
３図は調質圧延機の圧延前！［’Ｅ（ＴＯＮ）と、スト
リップの抗張力（ｋｇ／ｍｍ”）との関係を示しており
、縦軸にスキンパスミルの圧延荷重（ＴＯＮ）を、また
横軸にストリップの抗張力をとって示しである。このグ
ラフから明らかなように、スＩ・リップの板厚、板幅等
の寸法諸元、ストリップに対する張力、伸率を一定とし
た場合はスキンバスミルによる圧延荷重と、ストリップ
の抗張力とは略所定の比例関係にあることがｊ１￥る。
従って逆にスキンバスミルの圧延荷重が所定の荷重値か
らずれていると、製造後の鋼板における抗張力も狙い値
からずれることとなる。そこでスキンバスミルの測定圧
延荷重が１」標圧延荷重に対して変動したとき、圧延荷
重の偏差を焼鈍温度又はストリップの移動速度、即しラ
インスピードの変更により測定圧延荷重を目標圧延荷重
と一致させれば、ばらつきのない目標とする機械試験値
を安定して得ることが出来ることとなる。
らずれていると、製造後の鋼板における抗張力も狙い値
からずれることとなる。そこでスキンバスミルの測定圧
延荷重が１」標圧延荷重に対して変動したとき、圧延荷
重の偏差を焼鈍温度又はストリップの移動速度、即しラ
インスピードの変更により測定圧延荷重を目標圧延荷重
と一致させれば、ばらつきのない目標とする機械試験値
を安定して得ることが出来ることとなる。
本発明はかかる知見に基づきなされたものであって、そ
の目的とするところは安定したｎ械試験値が得られるよ
うにした連続焼鈍Ｈの製造方法を提供するにある。
の目的とするところは安定したｎ械試験値が得られるよ
うにした連続焼鈍Ｈの製造方法を提供するにある。
〔課題を解決するための手段〕
本発明に係る連続焼鈍材の製造方法は、調質圧延機の圧
延荷重を測定し、過去の１ムウ業実績より予め求めた機
械試験値と調質圧延機の圧延荷重との関係に基づいて、
目標機械試験値をｊｎるに必要な圧延荷重を求め、該圧
延荷重とａｌｌ！定圧延前圧延荷重差を解消すべく、前
記連υＥ焼鈍炉の焼鈍温度又はライン速度の少なくとも
いずれかを制御する。
延荷重を測定し、過去の１ムウ業実績より予め求めた機
械試験値と調質圧延機の圧延荷重との関係に基づいて、
目標機械試験値をｊｎるに必要な圧延荷重を求め、該圧
延荷重とａｌｌ！定圧延前圧延荷重差を解消すべく、前
記連υＥ焼鈍炉の焼鈍温度又はライン速度の少なくとも
いずれかを制御する。
本発明はこれによって、材料の成分が規格を外れている
場合においても、機械試験値が規格外れとなることを防
止することが可能となる。
場合においても、機械試験値が規格外れとなることを防
止することが可能となる。
以下本発明を図面に基づき具体的に説明する。
第１図は溶融メツキラインでの熔融メツキ鋼板の製造に
適用した場合を示す模式図であり、図中１は連続焼鈍炉
、２はメツキ浴槽、３は主幹ロール、４は？Ａ質正圧延
機るスキンパスミル、５はストリップを示している。ス
トリップ５はペイオフリール６から繰り出され、ループ
カーフを経て連続焼鈍炉ｌ内に通され、加熱帯１ａ、均
熱帯１ｂ、冷却帯１ｃを経る間に焼鈍され、次いでメツ
キ浴槽２に通されてメツキを施され、主幹ロール３、ス
キンバスミル４、ループカー８を経、メツキＥＪＮとじ
てテンションリール９に巻き取られてゆくようになって
いる。
適用した場合を示す模式図であり、図中１は連続焼鈍炉
、２はメツキ浴槽、３は主幹ロール、４は？Ａ質正圧延
機るスキンパスミル、５はストリップを示している。ス
トリップ５はペイオフリール６から繰り出され、ループ
カーフを経て連続焼鈍炉ｌ内に通され、加熱帯１ａ、均
熱帯１ｂ、冷却帯１ｃを経る間に焼鈍され、次いでメツ
キ浴槽２に通されてメツキを施され、主幹ロール３、ス
キンバスミル４、ループカー８を経、メツキＥＪＮとじ
てテンションリール９に巻き取られてゆくようになって
いる。
１０は演算装置であって、スー１−ンバスミル４に付設
しであるロードセル（図示せず）にて圧延荷重Ｔと設定
器１１にて設定された目標圧延荷重Ｔ６との偏差ΔＴ、
溶融メ７ ’Ｆライン速度目標値■。、加熱帯内ストリ
ップ温度目標値１゛１、均熱帯内スｊ・リップ温度目標
値′ｒ、に基づいてライン速度側ｆ′Ｘｌ！出力Ｖ、加
熱帯内ストリップ温度制御ｍ出力【１、均熱帯内ストリ
ップ温度制御出力ｔ、を夫々演算し、これを夫々主幹ロ
ール３駆動部、加熱帯１ａの加熱部、均熱帯１１ｉの加
熱部（いずれも図示せず）に夫々出力するようになって
いる。
しであるロードセル（図示せず）にて圧延荷重Ｔと設定
器１１にて設定された目標圧延荷重Ｔ６との偏差ΔＴ、
溶融メ７ ’Ｆライン速度目標値■。、加熱帯内ストリ
ップ温度目標値１゛１、均熱帯内スｊ・リップ温度目標
値′ｒ、に基づいてライン速度側ｆ′Ｘｌ！出力Ｖ、加
熱帯内ストリップ温度制御ｍ出力【１、均熱帯内ストリ
ップ温度制御出力ｔ、を夫々演算し、これを夫々主幹ロ
ール３駆動部、加熱帯１ａの加熱部、均熱帯１１ｉの加
熱部（いずれも図示せず）に夫々出力するようになって
いる。
なお目標圧延荷重Ｔ０はストリップ５の材質（成分）、
板厚、板幅、ロールマット（表面１１さ）。
板厚、板幅、ロールマット（表面１１さ）。
伸率等を勘案して所定のグレード（例えば狙い抗張力）
を得るに必要な値を予め実験的、経験的に求めておく。
を得るに必要な値を予め実験的、経験的に求めておく。
即ち製造すべきグレード毎に設定伸率を得るに必要なス
キンパスミルの圧延荷重をストリップの寸法諸元別にテ
ーブル化し、その圧延荷重の数値範囲を定めておく。
キンパスミルの圧延荷重をストリップの寸法諸元別にテ
ーブル化し、その圧延荷重の数値範囲を定めておく。
次に狙い抗張力（ＴＳ）が３２〜３３に５／ｍｍ”の極
低炭Ｔｉ添加の熔融Ｚｎメツキ合金化鋼板をウェット圧
延により得る場合の製造条件について具体的数値を掲げ
て説明する。
低炭Ｔｉ添加の熔融Ｚｎメツキ合金化鋼板をウェット圧
延により得る場合の製造条件について具体的数値を掲げ
て説明する。
ストリンドブ
幅 ： ８００ａｍ（７００〜９００ｍｍ）表面性
状；ダル ロールマット：ダルロール スキンバスミル伸率： ０．６〜０．７％前方張カニ
７．Ｏｋｇ／ｍｎ＋” 後方張カニ ７．Ｏｋｇ／ｍｏ＋” 材料の成分組成は表１に示す如くである。
状；ダル ロールマット：ダルロール スキンバスミル伸率： ０．６〜０．７％前方張カニ
７．Ｏｋｇ／ｍｎ＋” 後方張カニ ７．Ｏｋｇ／ｍｏ＋” 材料の成分組成は表１に示す如くである。
当初焼鈍温度７５０℃、ラインスピード１２０ｍｐｍで
製造したところスキンパスミルにおける圧延荷重は１８
０ＴＯＮを呈し、抗張力は３４〜３５ｋｇ／ｍｍ”とな
ったため、本発明方法を適用して、焼鈍温度と、ライン
スピードとを夫々以下のｉ）、ｉｔ）の２つのパターン
で制御を行った。
製造したところスキンパスミルにおける圧延荷重は１８
０ＴＯＮを呈し、抗張力は３４〜３５ｋｇ／ｍｍ”とな
ったため、本発明方法を適用して、焼鈍温度と、ライン
スピードとを夫々以下のｉ）、ｉｔ）の２つのパターン
で制御を行った。
この結果、スキンパスミルにおける圧延荷重を１２０Ｔ
ＯＮに低減し得、得られたメツキ鋼板の抗張力を３２〜
３３ｋｇ／ｍｍ”に設定することが出来た。
ＯＮに低減し得、得られたメツキ鋼板の抗張力を３２〜
３３ｋｇ／ｍｍ”に設定することが出来た。
他の焼鈍過程、スキンパスミルの圧延過程における制御
内容は第２図に示す如くである。
内容は第２図に示す如くである。
第２図は横軸に異なるロットのストリップの０．０．０
の長手方向位置を、また縦軸にはスキンパス伸率（％）
（第２図（イ））、スキンパスミル圧延荷重（↑０Ｎ）
（第２図（ロ））、連続焼鈍炉における加熱帯内ストリ
ップ温度（第２図（ハ））、均熱帯内ストリップ温度（
第２図（ニ））、ストリップのライン速度（ｍｐｍ）
（第２図（ホ））を夫々とって示しである。
の長手方向位置を、また縦軸にはスキンパス伸率（％）
（第２図（イ））、スキンパスミル圧延荷重（↑０Ｎ）
（第２図（ロ））、連続焼鈍炉における加熱帯内ストリ
ップ温度（第２図（ハ））、均熱帯内ストリップ温度（
第２図（ニ））、ストリップのライン速度（ｍｐｍ）
（第２図（ホ））を夫々とって示しである。
なお、第２図中に従来方法に依った場合の制御内容を破
線で示しである。
線で示しである。
このグラフから明らかなように、スキンパスミルでの伸
率を一定（０，６％）に維持しつつ、本発明方法及び従
来方法を適用してメツキ鋼板の製造を行った場合、従来
方法では例えば材質のばらつき等のため、スキンパスミ
ルにおける圧延荷重が第２図（ロ）に示す如くストリッ
プ０．０において夫々破線で示す如く大きくなった場合
も加熱帯ストリップ温度、均熱帯ストリップ温度、ライ
ンスピードのいずれも予め定めた設定値に維持されたま
まの状態であるのに対して、本発明方法では連続焼鈍炉
における加熱帯スｌ−ＩＪツブ温度、均熱帯ストリップ
温度を夫々第２図（ハ） （ニ）に実線で示す如くに高
めて対応し、また第２図（ホ）に示す如（ストリップ速
度ｖ （ｍｐｍ）を低減せしめて対応することにより、
スキンパスミルの圧延荷重を安定維持することが出来る
こととなる。
率を一定（０，６％）に維持しつつ、本発明方法及び従
来方法を適用してメツキ鋼板の製造を行った場合、従来
方法では例えば材質のばらつき等のため、スキンパスミ
ルにおける圧延荷重が第２図（ロ）に示す如くストリッ
プ０．０において夫々破線で示す如く大きくなった場合
も加熱帯ストリップ温度、均熱帯ストリップ温度、ライ
ンスピードのいずれも予め定めた設定値に維持されたま
まの状態であるのに対して、本発明方法では連続焼鈍炉
における加熱帯スｌ−ＩＪツブ温度、均熱帯ストリップ
温度を夫々第２図（ハ） （ニ）に実線で示す如くに高
めて対応し、また第２図（ホ）に示す如（ストリップ速
度ｖ （ｍｐｍ）を低減せしめて対応することにより、
スキンパスミルの圧延荷重を安定維持することが出来る
こととなる。
製造した薄板鋼板について第２圀のストリップの、０，
０．０夫々についてサンプリングを行いその機械試験値
を調べた結果を表２に示す。
０．０夫々についてサンプリングを行いその機械試験値
を調べた結果を表２に示す。
表 ２
この表２から明らかなようにサンプル位置■。
■においては本発明方法、従来方法ともに実質的な変化
器士ないが、サンプル位置■、■においては従来方法で
は抗張力にばらつきが存するのに対し、本発明方法にあ
ってはサンプル位置■、■の値と変わらぬ略均−な機械
試験値が得られていることが解る。
器士ないが、サンプル位置■、■においては従来方法で
は抗張力にばらつきが存するのに対し、本発明方法にあ
ってはサンプル位置■、■の値と変わらぬ略均−な機械
試験値が得られていることが解る。
以上の如く本発明方法にあっては材質にばらつきがある
場合等においても機械的試験値のばらつきがな（安定し
た機械試験値を保持することが出来るなど本発明は優れ
た効果を奏するものである。
場合等においても機械的試験値のばらつきがな（安定し
た機械試験値を保持することが出来るなど本発明は優れ
た効果を奏するものである。
第１図は本発明方法の実施状態を示す模式図、第２図は
本発明方法の試験結果を示すグラフ、第３図はスキンパ
スミルの圧延荷重と抗張力との関係を示すグラフである
。
本発明方法の試験結果を示すグラフ、第３図はスキンパ
スミルの圧延荷重と抗張力との関係を示すグラフである
。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、材料を連続焼鈍炉と、調質圧延機とに通して所定の
機械的強度を有する連続焼鈍材を製造する方法において
、 調質圧延機の圧延荷重を測定し、過去の操 業実績より予め求めた機械試験値と調質圧延機の圧延荷
重との関係に基づいて、目標機械試験値を得るに必要な
圧延荷重を求め、該圧延荷重と測定圧延荷重との偏差を
解消すべく、前記連続焼鈍炉の焼鈍温度又はライン速度
の少なくともいずれかを制御することを特徴とする連続
焼鈍材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32724188A JPH02170924A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | 連続焼鈍材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32724188A JPH02170924A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | 連続焼鈍材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02170924A true JPH02170924A (ja) | 1990-07-02 |
Family
ID=18196906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32724188A Pending JPH02170924A (ja) | 1988-12-23 | 1988-12-23 | 連続焼鈍材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02170924A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008013839A (ja) * | 2006-07-10 | 2008-01-24 | Nippon Steel Corp | 調質圧延鋼板の材質予測方法及びこれを利用した連続焼鈍ラインの操業方法 |
| JP2008115426A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Nippon Steel Corp | 調質圧延鋼板の幅方向材質予測方法及びこれを用いた連続焼鈍ラインの操業方法 |
| JP2020151741A (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高張力鋼帯の製造方法 |
-
1988
- 1988-12-23 JP JP32724188A patent/JPH02170924A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008013839A (ja) * | 2006-07-10 | 2008-01-24 | Nippon Steel Corp | 調質圧延鋼板の材質予測方法及びこれを利用した連続焼鈍ラインの操業方法 |
| JP2008115426A (ja) * | 2006-11-06 | 2008-05-22 | Nippon Steel Corp | 調質圧延鋼板の幅方向材質予測方法及びこれを用いた連続焼鈍ラインの操業方法 |
| JP2020151741A (ja) * | 2019-03-19 | 2020-09-24 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高張力鋼帯の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10415131B2 (en) | Hot-dip galvanized layer thickness control system and method for continuous thickness-varying strip material | |
| EP0391658B1 (en) | Wet skin-pass rolling method | |
| PL71135B1 (ja) | ||
| JPH02170924A (ja) | 連続焼鈍材の製造方法 | |
| JPH0645851B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 | |
| JPH04202633A (ja) | 高Ｓｉ含有高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH02254146A (ja) | 誘導加熱装置及び誘導加熱式合金化炉及び合金化方法 | |
| JPH08260122A (ja) | 溶融めっき鋼板のめっき付着量制御方法 | |
| JP3024302B2 (ja) | 溶融めっき浴温度制御方法 | |
| JPH0770727A (ja) | ゼロスパングル亜鉛メッキ鋼板の製造法と装置 | |
| JPS61253112A (ja) | 鋼板の冷却制御方法 | |
| JP3096166B2 (ja) | 連続溶融金属めっきラインのめっき装置 | |
| JP2008515640A (ja) | マグネシウムメルトから金属板を製造する方法 | |
| JP3356055B2 (ja) | 溶融Ｚｎ−Ａｌ系めっき鋼板のスパングル調整方法 | |
| US6161608A (en) | Method and apparatus for producing coated slabs of metal, particularly strips of steel | |
| JPH05156419A (ja) | 合金化亜鉛めっき鋼板の合金化制御方法 | |
| JPS626713A (ja) | 熱間圧延機の圧延材出側温度制御方法 | |
| JPS5831370B2 (ja) | カネツジヨウケンヘンコウジニオケルレンゾクシヨウドンロノ オンドセイギヨホウ | |
| JP2003253343A (ja) | 金属帯の連続熱処理方法 | |
| JP2001234251A (ja) | 連続帯板の板幅方向温度制御方法 | |
| JP2789946B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS637843B2 (ja) | ||
| JPH06207297A (ja) | ストリップ材の亜鉛めっき法及びそのための設備 | |
| JPH072983B2 (ja) | 合金化溶融亜鉛めっき鋼帯の製造方法 | |
| US6565925B1 (en) | Method and device for producing coated metal strands, especially steel strips |