JPS59226135A - 永久磁石合金の製造方法 - Google Patents
永久磁石合金の製造方法Info
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- JPS59226135A JPS59226135A JP58100634A JP10063483A JPS59226135A JP S59226135 A JPS59226135 A JP S59226135A JP 58100634 A JP58100634 A JP 58100634A JP 10063483 A JP10063483 A JP 10063483A JP S59226135 A JPS59226135 A JP S59226135A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明社、希土類コバルト系永久磁石合金に関するもの
でるる。
でるる。
［従来技術〕
希土ざ１元素Ｒとコバルトとからなる希土類コバルト磁
石は、ＲＣｏ５系とＣｕおよびＦｅを含む２相分離形Ｒ
２Ｃｏ！７系との２つに大別されるが、その最大エネル
ギー積（ＢＨ）ｍａｘがＲＣｏ５系で２５ＭＧＯｅＳＲ
２Ｃｏ１７系で３３ＭＧＯｅ に達し、７／Ｌ／ニコ
磁石の１０ＭＧＯｅ、Ｂａ７工ライト磁石の４ＭＧＯｅ
に比べてきわめて高いため、特に小形化の要求される
機器や強磁界の必要な機器に使用されている。しかし、
磁束の温度係数については例えばＳｍＣｏ５系ではｔｘ
−０，０４％／℃、２相分離形Ｓｍ ２ Ｃ’ １７系
でほぼ−０，０３％／℃と大きく、アルニコ磁石の−０
，０２２〜０．０１６％／℃ と比較して劣るため、温
度変化の激しい環境での使用は困難でめった。
石は、ＲＣｏ５系とＣｕおよびＦｅを含む２相分離形Ｒ
２Ｃｏ！７系との２つに大別されるが、その最大エネル
ギー積（ＢＨ）ｍａｘがＲＣｏ５系で２５ＭＧＯｅＳＲ
２Ｃｏ１７系で３３ＭＧＯｅ に達し、７／Ｌ／ニコ
磁石の１０ＭＧＯｅ、Ｂａ７工ライト磁石の４ＭＧＯｅ
に比べてきわめて高いため、特に小形化の要求される
機器や強磁界の必要な機器に使用されている。しかし、
磁束の温度係数については例えばＳｍＣｏ５系ではｔｘ
−０，０４％／℃、２相分離形Ｓｍ ２ Ｃ’ １７系
でほぼ−０，０３％／℃と大きく、アルニコ磁石の−０
，０２２〜０．０１６％／℃ と比較して劣るため、温
度変化の激しい環境での使用は困難でめった。
ところで、最近各種の電気計測機器や通信機器にはます
ます小形化、軽量化、高性能化、高信頼性化が求められ
ている。機器の小形化、軽量化のためには高い（ＢＨ）
を持つ磁石が求められ、ｍ＆ｘ 特に薄形化のためには高い保磁力ＩＨＣをも同時に持つ
磁石が求められている。例えば通信衛星用進行波管には
小形化、軽量化のために周期磁石としてる土類コバルト
磁石が用いられるようになって来ており、さらに近年に
至っては進行波管の小形化、人界骨化の要求に伴ってま
すます高（ＢＨ″）ｍ３ｘで高、ＩＩｏの磁石が求めら
れている。さらに機器の高性能化、高信頼性化のために
は、機器使用環境の温度が変化しても磁束の変化の小さ
い磁束が求められている。例えば、宇宙空間で衛星の受
ける温度環境は一５０〜＋１５０℃程度ときわめて厳し
く、７６行波管の高性能化、高信頼性化の次めには磁束
の温度変化の少ない磁石が強く求められている。
ます小形化、軽量化、高性能化、高信頼性化が求められ
ている。機器の小形化、軽量化のためには高い（ＢＨ）
を持つ磁石が求められ、ｍ＆ｘ 特に薄形化のためには高い保磁力ＩＨＣをも同時に持つ
磁石が求められている。例えば通信衛星用進行波管には
小形化、軽量化のために周期磁石としてる土類コバルト
磁石が用いられるようになって来ており、さらに近年に
至っては進行波管の小形化、人界骨化の要求に伴ってま
すます高（ＢＨ″）ｍ３ｘで高、ＩＩｏの磁石が求めら
れている。さらに機器の高性能化、高信頼性化のために
は、機器使用環境の温度が変化しても磁束の変化の小さ
い磁束が求められている。例えば、宇宙空間で衛星の受
ける温度環境は一５０〜＋１５０℃程度ときわめて厳し
く、７６行波管の高性能化、高信頼性化の次めには磁束
の温度変化の少ない磁石が強く求められている。
このよう々要求に応えるために磁束の温度係数を改曽ホ
希土類コバルト磁石として、Ｓｍの一部をＧｄ、 Ｅｒ
、 Ｈｏ、 Ｔｂ、 ＤＶ という重希土類元素で置
換した永久磁石が提案されている（４！ＩＦ開Ｐ目５０
−７５９１９ 、 同５０−８１９１４ 、同５１−５
２３１９ ）。しかし、これらは実質的にＲＣｏ ５を
主体とした磁石でめり、その可逆温度係数は０〜−０．
０３ ％／１： と小さいものの、（ＢＨ）ｒｒｌａ、
：は８〜１３ＭＧＯｅ と低く、各種機器の小形化に
は十分に対処できない。
希土類コバルト磁石として、Ｓｍの一部をＧｄ、 Ｅｒ
、 Ｈｏ、 Ｔｂ、 ＤＶ という重希土類元素で置
換した永久磁石が提案されている（４！ＩＦ開Ｐ目５０
−７５９１９ 、 同５０−８１９１４ 、同５１−５
２３１９ ）。しかし、これらは実質的にＲＣｏ ５を
主体とした磁石でめり、その可逆温度係数は０〜−０．
０３ ％／１： と小さいものの、（ＢＨ）ｒｒｌａ、
：は８〜１３ＭＧＯｅ と低く、各種機器の小形化に
は十分に対処できない。
したがって、高い（ＢＨ） を持ち、かつ磁ａｘ
束の温度係数の小さい磁石を開発するためには、磁化の
高いＲ２Ｃｏ□７系合金の利用を考えなければならない
。
高いＲ２Ｃｏ□７系合金の利用を考えなければならない
。
ところで、Ｒ２ＣＯ１７系磁石は、ＣｕおよびＦｅを含
む合金を時効によ’） ＲＣｏ５相とＲ２Ｃ０１７相と
に２相分離させて磁気硬化して製造することを特徴とす
るが、その、 Ｉ（ｏは一般的に低く、そのため低いパ
ーミアンス係数の形状では使用できずしたがって機器の
薄形化のためには、Ｈｏを高める必要がある。
む合金を時効によ’） ＲＣｏ５相とＲ２Ｃ０１７相と
に２相分離させて磁気硬化して製造することを特徴とす
るが、その、 Ｉ（ｏは一般的に低く、そのため低いパ
ーミアンス係数の形状では使用できずしたがって機器の
薄形化のためには、Ｈｏを高める必要がある。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものでるり、
その目的は、磁束の温度変化が小さくかつ保磁力ＩＨ（
ｚ最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａＸが共に高い永久磁石
合金の製造方法を提供することにある。
その目的は、磁束の温度変化が小さくかつ保磁力ＩＨ（
ｚ最大エネルギー積（ＢＨ）ｍａＸが共に高い永久磁石
合金の製造方法を提供することにある。
このような目的を達成するために、本発明は、Ｓｍ （
Ｃｏ１、−ｂ、ＦｅａＣｕｂＭｃ）２ で示される組
成の合金粉求人に、Ｘ （Ｃｏ１、−ａｌ、 ｃＦｅａ
ＣｕｂＰｌｃ）７ で示される組成の合金粉末Ｂを混
合し、圧縮成形した後焼結するものでるる。
Ｃｏ１、−ｂ、ＦｅａＣｕｂＭｃ）２ で示される組
成の合金粉求人に、Ｘ （Ｃｏ１、−ａｌ、 ｃＦｅａ
ＣｕｂＰｌｃ）７ で示される組成の合金粉末Ｂを混
合し、圧縮成形した後焼結するものでるる。
ここで、ＭはＴｉ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆ の少なくと
も一種、Ｘは重希土類元素のＧｄ＋ Ｔｂ＋ Ｄｙ、Ｈ
ｏ＋ Ｅｒ＋’Ｉ’ｉｎのいずれか１種でろり、また０
、０５≦ａ≦０．３５ 、 Ｑ、０３≦ｂ≦０．１５
，０．００５≦Ｃ≦０．０５ 。
も一種、Ｘは重希土類元素のＧｄ＋ Ｔｂ＋ Ｄｙ、Ｈ
ｏ＋ Ｅｒ＋’Ｉ’ｉｎのいずれか１種でろり、また０
、０５≦ａ≦０．３５ 、 Ｑ、０３≦ｂ≦０．１５
，０．００５≦Ｃ≦０．０５ 。
７．０≦Ｚ≦８３ である。
このような磁束温度係数が小さく、ＩＨＣおよび（Ｉ３
ＩＩ） が高い永久磁石合金として、出願 ａＸ 人は先に、（Ｓｍ Ｘ Ｇｄ ） （Ｃｏ１ ａ
−ｂｃｌ−ｘＸ’Ｉ Ｐ” ｅ ａ Ｃ１１７，＋ Ａ” ｃ ）の一般式（
式中、ＸはＰｒ 、 Ｃｅ 。
ＩＩ） が高い永久磁石合金として、出願 ａＸ 人は先に、（Ｓｍ Ｘ Ｇｄ ） （Ｃｏ１ ａ
−ｂｃｌ−ｘＸ’Ｉ Ｐ” ｅ ａ Ｃ１１７，＋ Ａ” ｃ ）の一般式（
式中、ＸはＰｒ 、 Ｃｅ 。
ミツシュメタルのうちの１種、Ｍは’ｌ’ｉ 、 Ｚｒ
。
。
Ｈｆの少なくとも１種でらり、またＯ≦Ｘ≦０．２゜０
０５≦ｙ≦０．７’、 ０．０５≦ａ≦０．３５． ０
．０３≦ｂ≦０．１５ 、 （１，００５≦Ｃ≦０．
０５，７．０≦２≦８．３）で示される合金（１時願昭
５７−１４６４６８）と、（Ｓｍ１−ＸＸＸ） （Ｃｏ
１−ａＢ 、 ＦｅａＣｕｂＭｃ）ｚの一般式（式中
ＸはＴｂ 、 Ｄｙ 、 Ｈｏ ＋ Ｅｒ 、 Ｔｍの
少なくとも１種、ＭはＴｉ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆの少な
くとも１踵、また、０．０５≦Ｘ≦０．７．０．０５≦
ａ≦０．３５．０．０３≦ｂ≦０．１５．０．００５≦
ｅ≦０．０５．７．０≦２≦８．３）で示される合金（
％願昭５７−１４６４６７）を提案している。これら永
久磁石合金の開発原理は次のようなものでめった。
０５≦ｙ≦０．７’、 ０．０５≦ａ≦０．３５． ０
．０３≦ｂ≦０．１５ 、 （１，００５≦Ｃ≦０．
０５，７．０≦２≦８．３）で示される合金（１時願昭
５７−１４６４６８）と、（Ｓｍ１−ＸＸＸ） （Ｃｏ
１−ａＢ 、 ＦｅａＣｕｂＭｃ）ｚの一般式（式中
ＸはＴｂ 、 Ｄｙ 、 Ｈｏ ＋ Ｅｒ 、 Ｔｍの
少なくとも１種、ＭはＴｉ 、 Ｚｒ 、 Ｈｆの少な
くとも１踵、また、０．０５≦Ｘ≦０．７．０．０５≦
ａ≦０．３５．０．０３≦ｂ≦０．１５．０．００５≦
ｅ≦０．０５．７．０≦２≦８．３）で示される合金（
％願昭５７−１４６４６７）を提案している。これら永
久磁石合金の開発原理は次のようなものでめった。
すなわち、一般にＲ２Ｃｏ １７７合金おいてＲが軽希
土類元素からなる場合に鉱、通常の磁石合金と同様に温
度が上昇すると共に合金の磁束が減少する。ところが、
Ｒが重希土類からなるＧｄ２Ｃｏ□７合金においては、
常温を含む広い範囲で温度が上昇すると共に合金の磁束
は増加する。上記出願に係る発明は、これら合金の磁束
と温度の関係が、Ｃｕ 、Ｆ６およびＭ（ＭはＴｉ 、
Ｚｒ 、Ｈｆの少なくとも１８）を含むＳｍ （ｃｏ、
ａ’ ｂ 、 ＦｅａＣｕｂＭｃ）２合金、およびＸ
（Ｃｏ １−ａＢ−ｃＦｅａＣｕ５Ｍｏ）ｚ合金（Ｘ
は重希土類元素Ｇｄ 、 Ｔｂ 、 Ｄｙ。
土類元素からなる場合に鉱、通常の磁石合金と同様に温
度が上昇すると共に合金の磁束が減少する。ところが、
Ｒが重希土類からなるＧｄ２Ｃｏ□７合金においては、
常温を含む広い範囲で温度が上昇すると共に合金の磁束
は増加する。上記出願に係る発明は、これら合金の磁束
と温度の関係が、Ｃｕ 、Ｆ６およびＭ（ＭはＴｉ 、
Ｚｒ 、Ｈｆの少なくとも１８）を含むＳｍ （ｃｏ、
ａ’ ｂ 、 ＦｅａＣｕｂＭｃ）２合金、およびＸ
（Ｃｏ １−ａＢ−ｃＦｅａＣｕ５Ｍｏ）ｚ合金（Ｘ
は重希土類元素Ｇｄ 、 Ｔｂ 、 Ｄｙ。
Ｈａ 、Ｅｒ 、Ｔｍの少なくとも１種）において２相
分離処理を施して磁石化した場合でも同様に成覗立つこ
とに着目し、（Ｓｍ１ ｘＸρ（ｃ’１−ａ−ｂ、Ｆｅ
ａＣｕｂＭｃ）２合金においてＸを変化させるこ々によ
り ｓ ｍ （ｃ ｏ １ ａ−ｂｃ Ｆｅａｃ ｕ
ｂＭｃ、） Ｚ 合金とＸ （Ｃｏ１、−５−ｏＦｅ
ａＣｕｂＭｃ） ７合金との中間的な１１束の温度係数
が得られることの発見に基いでなされたものでるる。
分離処理を施して磁石化した場合でも同様に成覗立つこ
とに着目し、（Ｓｍ１ ｘＸρ（ｃ’１−ａ−ｂ、Ｆｅ
ａＣｕｂＭｃ）２合金においてＸを変化させるこ々によ
り ｓ ｍ （ｃ ｏ １ ａ−ｂｃ Ｆｅａｃ ｕ
ｂＭｃ、） Ｚ 合金とＸ （Ｃｏ１、−５−ｏＦｅ
ａＣｕｂＭｃ） ７合金との中間的な１１束の温度係数
が得られることの発見に基いでなされたものでるる。
このような永久磁石合金の製造方法について、出た１人
は、上記出願の明細書において、Ｓｍおよび重希土類元
素（Ｑｄ 、 Ｔｂ 、 Ｄｙ 、 ｎｏ 、 Ｅｒ
＋Ｔｍの１１１ｎ以上）を所望の磁束温度係数が得られ
るように調整した（ Ｓｍ１ 、Ｘ、）（Ｃｏ１ 、
Ｂ 。
は、上記出願の明細書において、Ｓｍおよび重希土類元
素（Ｑｄ 、 Ｔｂ 、 Ｄｙ 、 ｎｏ 、 Ｅｒ
＋Ｔｍの１１１ｎ以上）を所望の磁束温度係数が得られ
るように調整した（ Ｓｍ１ 、Ｘ、）（Ｃｏ１ 、
Ｂ 。
Ｆｅ ａＣｕｂＭｃ） ｚ合金の全成分を溶解して製造
される上記１ｊｌシした。
される上記１ｊｌシした。
し刀）し、このような方法は、各種機器の設計に適合す
る秤々の磁束温度係数をもつ磁石を製造する場合、常に
、予め所望の温度係数ごとにそれにみろう成分に調整し
た元素原料を溶解する必要があり、生産性に著しい難点
かめる。他方で、最近の１７ｉａ器設計の多様化に伴い
、各種の磁束温度係数をもつ磁石がこれまで以上に求め
られるようになってきている。
る秤々の磁束温度係数をもつ磁石を製造する場合、常に
、予め所望の温度係数ごとにそれにみろう成分に調整し
た元素原料を溶解する必要があり、生産性に著しい難点
かめる。他方で、最近の１７ｉａ器設計の多様化に伴い
、各種の磁束温度係数をもつ磁石がこれまで以上に求め
られるようになってきている。
このため、所−幻の磁束温度係数をもつ上記永久磁石合
金を生産性良く製造できる方法を検討した結果、予め希
土類元素としてＳｍのみを含むＳｍ（Ｃｏ １ ａ Ｂ
ｃ Ｆ ｅａ Ｃｕ５ Ｍｃ） 、、合金粉末Ａと、
希土類元素として磁束温度係数を低下させる作用をもつ
重希土類元素Ｘのみを含むＸ（Ｃｏ□−８−９−０Ｆ
ｅ ａ Ｃｕ ｂＭｅ ） ｚ合金粉末Ｂとを別々に製
造しておき、合金粉求人に、Ｂで示される合金粉末の少
なくとも１種を混合することによって、混合比に対応し
て所望の磁束温度係数をもつ磁石の製造が可能であるこ
とを見出した。すなわち、本発明によれば、予め希土類
元素としてＳｍのみを含む合金粉末Ａと希土類元素とし
て重希土類元素Ｘを含む合金粉末Ｂとを製造しておけば
、必要に応じ両者を混合するのみで所望とする各種磁束
温度係数をもつ磁石の製造が可能となり、しかもＡ、Ｈ
の混合比を精密に変化させることによって磁束温度係数
も精密に変化させることが可能である。
金を生産性良く製造できる方法を検討した結果、予め希
土類元素としてＳｍのみを含むＳｍ（Ｃｏ １ ａ Ｂ
ｃ Ｆ ｅａ Ｃｕ５ Ｍｃ） 、、合金粉末Ａと、
希土類元素として磁束温度係数を低下させる作用をもつ
重希土類元素Ｘのみを含むＸ（Ｃｏ□−８−９−０Ｆ
ｅ ａ Ｃｕ ｂＭｅ ） ｚ合金粉末Ｂとを別々に製
造しておき、合金粉求人に、Ｂで示される合金粉末の少
なくとも１種を混合することによって、混合比に対応し
て所望の磁束温度係数をもつ磁石の製造が可能であるこ
とを見出した。すなわち、本発明によれば、予め希土類
元素としてＳｍのみを含む合金粉末Ａと希土類元素とし
て重希土類元素Ｘを含む合金粉末Ｂとを製造しておけば
、必要に応じ両者を混合するのみで所望とする各種磁束
温度係数をもつ磁石の製造が可能となり、しかもＡ、Ｈ
の混合比を精密に変化させることによって磁束温度係数
も精密に変化させることが可能である。
本発明によれば、永久磁石合金は一般に次のようにして
製造される。
製造される。
まず、前述したＡおよびＢの組成となるように、各元ど
暦原料をＨ′！１合し、溶解してインゴットを得る。
暦原料をＨ′！１合し、溶解してインゴットを得る。
この各インゴットを別々に粗粉砕し、さらにボールミノ
へジェットミルなどを用いて微粉砕し、ＡおよびＢで示
される合金粉末を製造する。これらの合金０末のうち、
Ａで示される合金粉末に、所望の磁束温度係数が得られ
るようにＢで示される合金二でＮｅの少なくとも１種を
十分に混合し、その後、この；几合しグζ微粉末を５〜
１５ ｋｏ８８度の磁１ｊ−）中でプレス成形し、成形
物を１１５０〜１２３０℃の温廂て１５分ないし２時間
稈度焼結する。焼結ｔ；；：、１１５０〜１２３０℃と
いう高温で行なうため、各元素の拡散が十分に進行し、
密度を上昇さぜ乙とともに各元素の組成を均一化させる
効果がある。このため、本発明による製造方法は２種類
Ｖ、上の粉末’を混合させているにもか力）わらず、焼
結後の各元素の組成は均一であり、以後の畑面工程は１
秤：：７ｉの粉末から出発した場合と同様に扱うξとが
できる。この後、１１００〜１１９０℃で１時間）２工
上溶体化処理を行なう。この溶体化処理は長門回行なう
ことにより彼達する時効後の夏Ｈｃを増加させることが
可能でる夕、管に５時間以上行なうことによＩ） １５
ｋＯｅ以上という非常に高い１Ｈｏが得られる。
へジェットミルなどを用いて微粉砕し、ＡおよびＢで示
される合金粉末を製造する。これらの合金０末のうち、
Ａで示される合金粉末に、所望の磁束温度係数が得られ
るようにＢで示される合金二でＮｅの少なくとも１種を
十分に混合し、その後、この；几合しグζ微粉末を５〜
１５ ｋｏ８８度の磁１ｊ−）中でプレス成形し、成形
物を１１５０〜１２３０℃の温廂て１５分ないし２時間
稈度焼結する。焼結ｔ；；：、１１５０〜１２３０℃と
いう高温で行なうため、各元素の拡散が十分に進行し、
密度を上昇さぜ乙とともに各元素の組成を均一化させる
効果がある。このため、本発明による製造方法は２種類
Ｖ、上の粉末’を混合させているにもか力）わらず、焼
結後の各元素の組成は均一であり、以後の畑面工程は１
秤：：７ｉの粉末から出発した場合と同様に扱うξとが
できる。この後、１１００〜１１９０℃で１時間）２工
上溶体化処理を行なう。この溶体化処理は長門回行なう
ことにより彼達する時効後の夏Ｈｃを増加させることが
可能でる夕、管に５時間以上行なうことによＩ） １５
ｋＯｅ以上という非常に高い１Ｈｏが得られる。
この溶体化処理の後、７５０〜９５０℃で１時間以上初
段時効し、さらに１〜ｂ 速度で４５０〜３００℃まで連続冷却する２相分離処理
を施す。連続冷却の代りに多段時効を行なってもよい。
段時効し、さらに１〜ｂ 速度で４５０〜３００℃まで連続冷却する２相分離処理
を施す。連続冷却の代りに多段時効を行なってもよい。
初段時効を長時同行なうことにより、微細な２相分離組
織が得られるために、Ｈｃ を増加させることが可能
であり、５時間以上行なうことが好ましい。
織が得られるために、Ｈｃ を増加させることが可能
であり、５時間以上行なうことが好ましい。
これらの溶解、粉砕、焼結、溶体化９時効は、種々の雰
囲気で行なうことができるが、不活性。
囲気で行なうことができるが、不活性。
真空、非酸化性、還元性の雰囲気中で行なうことが好ま
しい。
しい。
本発明に係る永久磁石合金の各成分およびその成分比の
限定は次のような理由による。
限定は次のような理由による。
まず、Ｓｍ （Ｃｏ □−ａ１． 、 Ｆｅ、 Ｃｕｂ
Ｍｃ）２ およびＸ（Ｃｏ□−ａ−ｂ−ｃＦｅａＣｕ
ｂＭｏ）７．で表わされる一般式において、Ｓｍ１ｒｉ
優れた（ＢＨ）ｍａｘを得るだめに必要な元来でるる。
Ｍｃ）２ およびＸ（Ｃｏ□−ａ−ｂ−ｃＦｅａＣｕ
ｂＭｏ）７．で表わされる一般式において、Ｓｍ１ｒｉ
優れた（ＢＨ）ｍａｘを得るだめに必要な元来でるる。
Ｘで表わした俄希土類元素は、前述したように１′ｆ；
徨畠全含む広い温度範囲で温度が上昇したときに合金σ
塀！（束を増加させる効果がある。このため、希十口元
主として回着土類元素Ｘのみを含む合金り末Ｂ ｉｌ；
ｌ： ％希土類元素としてＳｍのみを含む合金：ｔ＋）
Ｔ仁へに混合することにより１合金の磁束温度係ワ′
（を小さくする効果がある。これら希土類元素の総「１
に幻する他の元素の総：）４．の比２が７．０未満でＣ
づ： 、、Ｔｌｃが低下すると共に、飽和磁化が低下す
るために残留磁束密度Ｂｒも低下する。また２が８．３
を越えると 、Ｈ６が急激に低下するため、７Ｄ≦Ｚ≦
８．３が適当である。
徨畠全含む広い温度範囲で温度が上昇したときに合金σ
塀！（束を増加させる効果がある。このため、希十口元
主として回着土類元素Ｘのみを含む合金り末Ｂ ｉｌ；
ｌ： ％希土類元素としてＳｍのみを含む合金：ｔ＋）
Ｔ仁へに混合することにより１合金の磁束温度係ワ′
（を小さくする効果がある。これら希土類元素の総「１
に幻する他の元素の総：）４．の比２が７．０未満でＣ
づ： 、、Ｔｌｃが低下すると共に、飽和磁化が低下す
るために残留磁束密度Ｂｒも低下する。また２が８．３
を越えると 、Ｈ６が急激に低下するため、７Ｄ≦Ｚ≦
８．３が適当である。
Ｆｅは、飽和磁化を増加させてＢｒを増加させる効果が
るるが、ａが０．０５未満ではその効果が少なく、０．
３５を越えると １Ｈｃが低下するため、０．０５≦ａ
≦０，３５が適当でるる。
るるが、ａが０．０５未満ではその効果が少なく、０．
３５を越えると １Ｈｃが低下するため、０．０５≦ａ
≦０，３５が適当でるる。
Ｃｕは、２相分１Ｉ２ｆ＃反応を起こさせるために必要
外元塁であり、１Ｈｃを増加させる効果がある。
外元塁であり、１Ｈｃを増加させる効果がある。
しかしながら、ｂが０．０３未満では２相分離反応が十
分に進行しないために磁石として十分な。Ｈｃが得られ
ず、またｂが０．１５を越えると炒卵磁化が低下してＢ
ｒ が低下するため、０．０３≦ｂ≦０．１５が適当で
ある。
分に進行しないために磁石として十分な。Ｈｃが得られ
ず、またｂが０．１５を越えると炒卵磁化が低下してＢ
ｒ が低下するため、０．０３≦ｂ≦０．１５が適当で
ある。
Ｍとして、Ｔｌ 、 Ｚｒ 、 ■■ｆ の少なくと
も１種を添加することによム 、Ｈｃを増加させる効果
がある。しかしながら、Ｃが０．００５未満ではこの効
果が顕著に現われず、また０、０５を越えると逆に■Ｈ
ｃが急激に減少するため、ｏ、ｏ ｏ ｓ≦Ｃ≦０．０
５ が適当である。
も１種を添加することによム 、Ｈｃを増加させる効果
がある。しかしながら、Ｃが０．００５未満ではこの効
果が顕著に現われず、また０、０５を越えると逆に■Ｈ
ｃが急激に減少するため、ｏ、ｏ ｏ ｓ≦Ｃ≦０．０
５ が適当である。
以下、実施例を用いて本発明の詳細な説明する。
（実施例１）
第１表に示した成分の合金と疫るように調合した原料を
アーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕した後、ステンレスボー
ルミルを用い、石油待ンジン中で微粉砕して平均粒径１
ｏ〜１５μｍの各合金粉末第１表 次いで、（合金２の重量）／（合金１の重景十合金２の
ｉＴｊ Ｎ、’ ）で表わされる混合比が０．０．２゜
（１，４、Ｕ、６ 、０．８ 、１．０となるように合
金１の粉；ＩＪと合金２の粉末とを調合した後、十分に
混合し、１３ ］ＣＯｅの磁界中で金型を用いて２．５
ｔｏｒｖ’ｔｍ２の圧力で圧縮成形した。これらの圧
粉体をＡｒ気流中て１２１０ｕで３０分間焼結し、その
後１１６０℃で６時間の溶体化処理を施して急冷した。
アーク溶解し、鉄乳鉢で粗粉砕した後、ステンレスボー
ルミルを用い、石油待ンジン中で微粉砕して平均粒径１
ｏ〜１５μｍの各合金粉末第１表 次いで、（合金２の重量）／（合金１の重景十合金２の
ｉＴｊ Ｎ、’ ）で表わされる混合比が０．０．２゜
（１，４、Ｕ、６ 、０．８ 、１．０となるように合
金１の粉；ＩＪと合金２の粉末とを調合した後、十分に
混合し、１３ ］ＣＯｅの磁界中で金型を用いて２．５
ｔｏｒｖ’ｔｍ２の圧力で圧縮成形した。これらの圧
粉体をＡｒ気流中て１２１０ｕで３０分間焼結し、その
後１１６０℃で６時間の溶体化処理を施して急冷した。
次いでＡｒ気＋ｉｌｉ、中で８５０℃で１０時間の初段
時効を施し、さらに３５０′Ｃ４で１．５℃／ｍ ｉ
ｎで連続冷却１２．３５０℃で１時間保持した。
時効を施し、さらに３５０′Ｃ４で１．５℃／ｍ ｉ
ｎで連続冷却１２．３５０℃で１時間保持した。
このようにしてＴ（Ｊた永久磁石合金の磁気特性をＭ、
７．７ 表６．ｃ示１゜棟グこ、パーミアンス係数を２
．０としテｌ１ｌ１１定し７’Ｃ−５０〜＋１５０ ℃
（７）温度範囲における磁束の可逆温度係数αを図に示
す。
７．７ 表６．ｃ示１゜棟グこ、パーミアンス係数を２
．０としテｌ１ｌ１１定し７’Ｃ−５０〜＋１５０ ℃
（７）温度範囲における磁束の可逆温度係数αを図に示
す。
第２表
まず、第２表かられかるように、合金２の混合比が増加
するに従ってＢ ｒ ＋ 、ｕｃ＋ （ＢＨ）ｒｎａＸ
が低下する傾向にるる。混合比が０．６以下では１３〜
２５１ＶＩＧＯｅの高い（ＢＨ） ＩＴ、ａｘ が得
られており、混合比が０．８以上ではそれが９ＭＧＯｅ
以下に低下する。したがって、この混合比は０．７以下
というのが実用上の目安となる。一方、図かられかるよ
うに合金２の混合比が増加するにしたがってαは低下し
、混合比が０．２で−０，０２１％／℃、混合比が０．
５でほぼ０となる。さらに混合比が増、１１＋１ずろと
、αのね号は正に転じ、その値は増加する。
するに従ってＢ ｒ ＋ 、ｕｃ＋ （ＢＨ）ｒｎａＸ
が低下する傾向にるる。混合比が０．６以下では１３〜
２５１ＶＩＧＯｅの高い（ＢＨ） ＩＴ、ａｘ が得
られており、混合比が０．８以上ではそれが９ＭＧＯｅ
以下に低下する。したがって、この混合比は０．７以下
というのが実用上の目安となる。一方、図かられかるよ
うに合金２の混合比が増加するにしたがってαは低下し
、混合比が０．２で−０，０２１％／℃、混合比が０．
５でほぼ０となる。さらに混合比が増、１１＋１ずろと
、αのね号は正に転じ、その値は増加する。
この、しり（・・て、イη土類元ζ（≦としてＳｍのみ
を含む合り５〉粉末１とＧｄのみを含む合金粉末２とを
混合することに」：す、その混合比を調整することによ
つＣ１αが大幅に改Ｉη５されかつ所望の磁束温度係数
をイ、つ磁石がルｌ！造できる。
を含む合り５〉粉末１とＧｄのみを含む合金粉末２とを
混合することに」：す、その混合比を調整することによ
つＣ１αが大幅に改Ｉη５されかつ所望の磁束温度係数
をイ、つ磁石がルｌ！造できる。
（゛ つ−二ノイ１１イ、′・す２ ）化３表ｉ・ｉＩ
示し７α成分の合金となるように調合し／こＪｊ７ｊ料
を用い、ツ３施例１と同杼に平均粒径１０〜１５μｍの
各合金粉末を製造した。
示し７α成分の合金となるように調合し／こＪｊ７ｊ料
を用い、ツ３施例１と同杼に平均粒径１０〜１５μｍの
各合金粉末を製造した。
第３表
次いで、第４宍に示しｆｃ ’６％合比となるように各
合金粉末を調合した後、十分に？陽合し、１３ｋＯｅの
磁界中で金型ヲ用いて２．５ ｔｏｌｌ−・ｃｙｙｒ
の圧力で圧縮成形した。これらの圧粉体全Ａｒ気流中
で１２１０℃で３０分間焼結し、その後１１６０℃で６
時間の。
合金粉末を調合した後、十分に？陽合し、１３ｋＯｅの
磁界中で金型ヲ用いて２．５ ｔｏｌｌ−・ｃｙｙｒ
の圧力で圧縮成形した。これらの圧粉体全Ａｒ気流中
で１２１０℃で３０分間焼結し、その後１１６０℃で６
時間の。
溶体化処理ｔ−施して急冷した。次いでＡｒ気流中で８
５０℃で１０時間の初段時効ｆ：施し、さらに３５０℃
まで１．５℃／ｍｉｎ ？連＋ｔＨ元冷却し、３５０℃
で１時間保持した。
５０℃で１０時間の初段時効ｆ：施し、さらに３５０℃
まで１．５℃／ｍｉｎ ？連＋ｔＨ元冷却し、３５０℃
で１時間保持した。
第 ４ と
このようにして得た永久磁石合金の磁気特性およびパー
ミアンス係数を２．０として測定した一５０〜＋１５０
℃の温度範囲における磁束の可逆温度係数αを第５表に
示す。
ミアンス係数を２．０として測定した一５０〜＋１５０
℃の温度範囲における磁束の可逆温度係数αを第５表に
示す。
第５表
ここで、磁石番号１３で示す磁石合金は参考のために重
希土類元素を含む合金粉末を混合せずに製造したもので
あるが、第５表から明らかなよう くに、この磁石番
号１３の参考例と比較して、重希土類元素（’ｒｂ ｌ
Ｄ’ｌ ＊ Ｈｏ ＋ Ｅｒ ｒ Ｔｍ ） を含
む合金粉末１種以上を希土類元素としてＳｍのみを含む
合金粉末に混合して製造した磁石番号７〜１２の磁石合
金は、重希土類元素の種類にかかわらずαが小さい。し
かもこれら磁石番号７〜１２の磁石合金は、いずれも２
０ｋｏｅの高ＩＨＣおよび１７ＭＧＯｅ以上の高（ＢＨ
）ｍａＸ？：もつ。
希土類元素を含む合金粉末を混合せずに製造したもので
あるが、第５表から明らかなよう くに、この磁石番
号１３の参考例と比較して、重希土類元素（’ｒｂ ｌ
Ｄ’ｌ ＊ Ｈｏ ＋ Ｅｒ ｒ Ｔｍ ） を含
む合金粉末１種以上を希土類元素としてＳｍのみを含む
合金粉末に混合して製造した磁石番号７〜１２の磁石合
金は、重希土類元素の種類にかかわらずαが小さい。し
かもこれら磁石番号７〜１２の磁石合金は、いずれも２
０ｋｏｅの高ＩＨＣおよび１７ＭＧＯｅ以上の高（ＢＨ
）ｍａＸ？：もつ。
以上説明したように、本発明によれば、２相分１５Ｉｉ
形Ｓｍ２Ｃｏ１７系合金粉末と２相分離形Ｘ２ＣＯ１７
系合金（Ｘは重希土類元素Ｇ ｄ ＋ Ｔ ｂ ＋ Ｄ
Ｖ ＋ Ｈｏ ＋ Ｅｒ、Ｔｍ）粉末とを混合するこ
とによって、磁束温度係数を改善させるとともに所望の
磁束温度係数をもち、しかも、Ｈｏおよび（ＢＨ）ｍａ
Ｘを高めた永久磁石を生産性良く製造することができ、
高、Ｈ８、高（Ｂｌ（）ｎ、、Ｘでしかも通信機器の多
様化に伴う各行の磁束温度係数をもつ磁石の要求に十分
に応えることが可能である。
形Ｓｍ２Ｃｏ１７系合金粉末と２相分離形Ｘ２ＣＯ１７
系合金（Ｘは重希土類元素Ｇ ｄ ＋ Ｔ ｂ ＋ Ｄ
Ｖ ＋ Ｈｏ ＋ Ｅｒ、Ｔｍ）粉末とを混合するこ
とによって、磁束温度係数を改善させるとともに所望の
磁束温度係数をもち、しかも、Ｈｏおよび（ＢＨ）ｍａ
Ｘを高めた永久磁石を生産性良く製造することができ、
高、Ｈ８、高（Ｂｌ（）ｎ、、Ｘでしかも通信機器の多
様化に伴う各行の磁束温度係数をもつ磁石の要求に十分
に応えることが可能である。
図は磁束の可逆温度係数と合金粉末の混合比との関係を
示す図である。
示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｓｍ （ＣＯ１−Ｂ −ｂ−ｃ Ｆ ｅ＠ ＣｕｂＭ（
！ ） ｚ で示される！Ｆｌ成からなる合金粉末に
、Ｘ （Ｃｏ１−、−ｂｃＦｅａＣｕｈＡｉｃ） 、
で示される組成からなる合金粉末の少なくとも一種（
各式中でＭはＴＩ、Ｚｒ、Ｈｆの少なくとも一種、Ｘは
重希土類元素Ｇｄ 、 Ｔｂ 。 Ｄ３’ ＋ Ｈｏ ｒ Ｅｒ ｓ Ｔｍのいずれか１ｌ
ｌｉＳ−＊た０、０５≦ａ≦０．３５ 、 ０．０３≦
ｂ≦０．１５，０．００５≦Ｃ≦０．０５．７．０≦２
≦８．３）を混合し、圧縮成形したＰ ｔＴ、結するこ
とを特徴とする永久磁石合金の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58100634A JPS59226135A (ja) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | 永久磁石合金の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58100634A JPS59226135A (ja) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | 永久磁石合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59226135A true JPS59226135A (ja) | 1984-12-19 |
| JPH0362775B2 JPH0362775B2 (ja) | 1991-09-27 |
Family
ID=14279261
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58100634A Granted JPS59226135A (ja) | 1983-06-06 | 1983-06-06 | 永久磁石合金の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59226135A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007266199A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| CN101882494A (zh) * | 2010-05-17 | 2010-11-10 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种钐钴系烧结磁体材料及其制备方法 |
| CN102071339A (zh) * | 2011-01-24 | 2011-05-25 | 宁波科星材料科技有限公司 | 钐钴永磁材料及其制备方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030735A (ja) * | 1973-07-20 | 1975-03-27 | ||
| JPS5075919A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-21 | ||
| JPS5081914A (ja) * | 1973-10-24 | 1975-07-03 | ||
| JPS5152319A (en) * | 1974-10-23 | 1976-05-08 | Tohoku Metal Ind Ltd | Kidorui kobarutokeieikyujishaku oyobi sono seizoho |
-
1983
- 1983-06-06 JP JP58100634A patent/JPS59226135A/ja active Granted
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5030735A (ja) * | 1973-07-20 | 1975-03-27 | ||
| JPS5081914A (ja) * | 1973-10-24 | 1975-07-03 | ||
| JPS5075919A (ja) * | 1973-11-12 | 1975-06-21 | ||
| JPS5152319A (en) * | 1974-10-23 | 1976-05-08 | Tohoku Metal Ind Ltd | Kidorui kobarutokeieikyujishaku oyobi sono seizoho |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007266199A (ja) * | 2006-03-28 | 2007-10-11 | Tdk Corp | 希土類焼結磁石の製造方法 |
| CN101882494A (zh) * | 2010-05-17 | 2010-11-10 | 中国科学院宁波材料技术与工程研究所 | 一种钐钴系烧结磁体材料及其制备方法 |
| CN102071339A (zh) * | 2011-01-24 | 2011-05-25 | 宁波科星材料科技有限公司 | 钐钴永磁材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0362775B2 (ja) | 1991-09-27 |
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