JPS59217653A - 被覆光フアイバの製造方法 - Google Patents
被覆光フアイバの製造方法Info
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- JPS59217653A JPS59217653A JP58091679A JP9167983A JPS59217653A JP S59217653 A JPS59217653 A JP S59217653A JP 58091679 A JP58091679 A JP 58091679A JP 9167983 A JP9167983 A JP 9167983A JP S59217653 A JPS59217653 A JP S59217653A
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- coating layer
- modulus
- young
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- Optical Fibers, Optical Fiber Cores, And Optical Fiber Bundles (AREA)
- Surface Treatment Of Glass Fibres Or Filaments (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は光フアイバ心線と称されている被覆光ファイバ
の製造方法に関する。
の製造方法に関する。
現在もつとも広く用いられている第１図の被覆光ファイ
バ１は、コアおよびクラッドからなる石英系光ファイバ
２の外周に１次被覆層３および２次被覆層４が形成され
たものであり、光ファイバ２の外径が１２５μｍである
とき、１例として１次被覆層３はヤング率０．１ Ｋｇ
／ｍｉ 。
バ１は、コアおよびクラッドからなる石英系光ファイバ
２の外周に１次被覆層３および２次被覆層４が形成され
たものであり、光ファイバ２の外径が１２５μｍである
とき、１例として１次被覆層３はヤング率０．１ Ｋｇ
／ｍｉ 。
外径４００μｍのンリコーンゴムからなり、２次被覆層
４は外径９００μｍのナイロンからなる。
４は外径９００μｍのナイロンからなる。
第１図に示す被覆光ファイバ１は耐側圧性に優れており
、例えば第２図のごとく複数本の被覆光ファイバ１．１
．１・■りをテンショ／メンバ６とともに撚合し、その
外周にプラスチックテープ等による押巻層６を形成して
ユニット化し、さらにケーブル化した場合、伝送ロス増
が殆ど生じないといった実用結果も確認されている。
、例えば第２図のごとく複数本の被覆光ファイバ１．１
．１・■りをテンショ／メンバ６とともに撚合し、その
外周にプラスチックテープ等による押巻層６を形成して
ユニット化し、さらにケーブル化した場合、伝送ロス増
が殆ど生じないといった実用結果も確認されている。
ところが耐側圧性の点で満足できる上記被覆光ファイバ
１も、低温における伝送ロス増、特にヒートサイクルを
受けた際の伝送ロス増が問題となっている。
１も、低温における伝送ロス増、特にヒートサイクルを
受けた際の伝送ロス増が問題となっている。
以下これにつき簡単に説明すると、耐側圧性と低温特性
とは本質的に相反する特性であり、例えば低ヤング率の
１次被覆層３と高ヤング率の２次被覆層４とで所望耐圧
特性の被覆を構成しようとする場合、２次被覆層４の厚
さは少なくとも２５０μｍ程度に設定しなければならず
、２次被覆層４の厚さがこの程度にもなると、石英系光
ファイバ２に対する線膨張係数の差により該光ファイバ
２に大きな影響を及ぼし、特にヒートサイクルを受けた
後の低温域において、大きな伝送ロス増が生じる。
とは本質的に相反する特性であり、例えば低ヤング率の
１次被覆層３と高ヤング率の２次被覆層４とで所望耐圧
特性の被覆を構成しようとする場合、２次被覆層４の厚
さは少なくとも２５０μｍ程度に設定しなければならず
、２次被覆層４の厚さがこの程度にもなると、石英系光
ファイバ２に対する線膨張係数の差により該光ファイバ
２に大きな影響を及ぼし、特にヒートサイクルを受けた
後の低温域において、大きな伝送ロス増が生じる。
その他の被覆光ファイバとして、１次被覆層を低ヤング
率の光硬化性樹脂製とし、２次被覆層を高ヤング率の光
硬化性樹脂製とする外径２５０〜５００μｍ程度の被覆
光ファイバも提供されているが、これは多心光フアイバ
心線用のテープ間に介在させるとか、テンションメンバ
の内部に収納すべ、く開発されたものであり、高い耐側
圧性は期待できない。
率の光硬化性樹脂製とし、２次被覆層を高ヤング率の光
硬化性樹脂製とする外径２５０〜５００μｍ程度の被覆
光ファイバも提供されているが、これは多心光フアイバ
心線用のテープ間に介在させるとか、テンションメンバ
の内部に収納すべ、く開発されたものであり、高い耐側
圧性は期待できない。
本発明は上記の問題点に対処すへ１、耐側圧性、低温特
性の両特性が一挙に得られる被覆光ファイバの製造方法
を提供しようとするもので、以下その具体的方法を図示
の実施例により説明する。
性の両特性が一挙に得られる被覆光ファイバの製造方法
を提供しようとするもので、以下その具体的方法を図示
の実施例により説明する。
本発明方法の１実施例を示した第３図において、石英系
のプリフォームロッド１０は既知の紡糸炉１１内へ低速
で挿入され、ここで加熱軟化されたその下端が高速延伸
されて光ファイバ１２となる。
のプリフォームロッド１０は既知の紡糸炉１１内へ低速
で挿入され、ここで加熱軟化されたその下端が高速延伸
されて光ファイバ１２となる。
上記のごとく紡糸された光ファイバ１２は紡糸炉１１の
下位にあるコーティング式の被覆機１３内へ導入される
。
下位にあるコーティング式の被覆機１３内へ導入される
。
この被覆機１３はそれぞれ出口部にダイスを有する内部
コータ１４、外部コータ１６を備えており、各供給口１
６．１７から液状の高分子材料１８．１９が加圧供給さ
れるようになっている。
コータ１４、外部コータ１６を備えており、各供給口１
６．１７から液状の高分子材料１８．１９が加圧供給さ
れるようになっている。
上記高分子材料１８．１９としては熱硬化性樹脂、熱可
塑性樹脂なども考えられるが、望ましくは光硬化性（紫
外線硬化性）の樹脂がよく、このうちウレタンアクリレ
ート、シリコーンアクリレートなどが採用される一方の
高分子材料１８は硬化後の常温におけるヤング率が低い
ものとし、ウレタンアクリレ−１・、エポキ／アクリレ
ートなどが採用される他方の高分子材料１９は硬化後の
常温におけるヤング率が高いものとする。
塑性樹脂なども考えられるが、望ましくは光硬化性（紫
外線硬化性）の樹脂がよく、このうちウレタンアクリレ
ート、シリコーンアクリレートなどが採用される一方の
高分子材料１８は硬化後の常温におけるヤング率が低い
ものとし、ウレタンアクリレ−１・、エポキ／アクリレ
ートなどが採用される他方の高分子材料１９は硬化後の
常温におけるヤング率が高いものとする。
上記において被覆機１３内へ導入された光ファイバ１２
の外周には、内部コータ１４および外部コータ１５を介
して、高分子材料１８による内側の被覆層２０、高分子
材料１９による外側の被覆層２１がそれぞれ形成され、
これら両層２０．２１が被覆機１３の下方にある紫外線
ランプを備えた光照射式の硬化炉２２により硬化されて
所望の被覆光ファイバ２３となる。
の外周には、内部コータ１４および外部コータ１５を介
して、高分子材料１８による内側の被覆層２０、高分子
材料１９による外側の被覆層２１がそれぞれ形成され、
これら両層２０．２１が被覆機１３の下方にある紫外線
ランプを備えた光照射式の硬化炉２２により硬化されて
所望の被覆光ファイバ２３となる。
以下、被覆光ファイバ２３は図示しないキャプスタン、
引取機などを経由して巻取機に巻きとられ、捷だけ場合
により、硬化炉２２の後段に配置されだ押出被覆機によ
り他の被覆層が形成されてから上記のごとく巻取機に巻
きとられる。
引取機などを経由して巻取機に巻きとられ、捷だけ場合
により、硬化炉２２の後段に配置されだ押出被覆機によ
り他の被覆層が形成されてから上記のごとく巻取機に巻
きとられる。
第４図は上記のようにして製造された被覆光ファイバ２
３を示し、この被覆光ファイツク２３の場合、内側の被
覆層２ｏは硬化後の常温におけるヤング率が３ Ｋｇ／
ｍｌ以下、望ましくはＩ Ｋ９Ａ＋＋！以下であってそ
の厚さが５０μｍ以上となっており、さらに外側の被覆
層２１は硬化後の常温におけるヤング率が５０Ｋｇ／ｘ
ｉ以上、望ましくは８０に９／ｍ７Ｎ以上であってその
厚さが１００μｍ以上となっている。
３を示し、この被覆光ファイツク２３の場合、内側の被
覆層２ｏは硬化後の常温におけるヤング率が３ Ｋｇ／
ｍｌ以下、望ましくはＩ Ｋ９Ａ＋＋！以下であってそ
の厚さが５０μｍ以上となっており、さらに外側の被覆
層２１は硬化後の常温におけるヤング率が５０Ｋｇ／ｘ
ｉ以上、望ましくは８０に９／ｍ７Ｎ以上であってその
厚さが１００μｍ以上となっている。
上記実施例により製造された被覆光ファイバ２３の場合
、低ヤング率としだ内側の被覆層２０が１次コート、バ
ッファコートなどの機能を奏し、外側の被覆層２１が２
次コートとしての機能を奏し、したがってこの点では既
成のものと同じく耐側圧性を発揮することとなるが、そ
れ以外に、これら両被覆層２０，２１が同時形成されて
いることにより、低温特性も満足に確保できる。
、低ヤング率としだ内側の被覆層２０が１次コート、バ
ッファコートなどの機能を奏し、外側の被覆層２１が２
次コートとしての機能を奏し、したがってこの点では既
成のものと同じく耐側圧性を発揮することとなるが、そ
れ以外に、これら両被覆層２０，２１が同時形成されて
いることにより、低温特性も満足に確保できる。
つまり、内側の被覆層２０と外側の被覆層２１とが別々
に形成される場合、一時的に両層２０２１は密着してい
るがその密着力は不充分であり、ヒートサイクルにより
外側の被覆層２１が収縮膨張を繰り返すと、上記両ｍ２
ｏ、２１に層間剥離が生じ、その後の低温による内側被
覆層２０の収縮により、光ファイバ１２に微小的がりが
発生して伝送ロスが増加するといえる。
に形成される場合、一時的に両層２０２１は密着してい
るがその密着力は不充分であり、ヒートサイクルにより
外側の被覆層２１が収縮膨張を繰り返すと、上記両ｍ２
ｏ、２１に層間剥離が生じ、その後の低温による内側被
覆層２０の収縮により、光ファイバ１２に微小的がりが
発生して伝送ロスが増加するといえる。
それに対し、上記実施例のごとく両被覆層２゜、
２１を同時形成する場合、低ヤング率および
高ヤング率のこれら各層２０，２１が未硬化の状態から
密着し合い、その後の硬化状態では一体化の場合とはゾ
同程度の強力な密着度となるので、ヒートサイクルを受
けても前述したごとき層間剥゛離は生ぜず、もちろん低
温を受けても光ファイバ１２には伝送ロスが殆ど生じな
い。
２１を同時形成する場合、低ヤング率および
高ヤング率のこれら各層２０，２１が未硬化の状態から
密着し合い、その後の硬化状態では一体化の場合とはゾ
同程度の強力な密着度となるので、ヒートサイクルを受
けても前述したごとき層間剥゛離は生ぜず、もちろん低
温を受けても光ファイバ１２には伝送ロスが殆ど生じな
い。
なお、前記において内側被覆層２０のヤング率を３ Ｋ
ｑ／ｍｉ以下（望１しくはｉ Ｋｑ／ｍｌ以下）として
これの厚さを５０μｍ以上とし、さらに外側被覆層２０
のヤング率を５０ Ｋｇ／ｍｉ以上（望捷しくは８０
Ｋ４７ｍｒ１以上）としてこれの厚さを１００μｍ以上
とした場合、これらの物性に基づき、耐側圧性が充分に
確保できる。
ｑ／ｍｉ以下（望１しくはｉ Ｋｑ／ｍｌ以下）として
これの厚さを５０μｍ以上とし、さらに外側被覆層２０
のヤング率を５０ Ｋｇ／ｍｉ以上（望捷しくは８０
Ｋ４７ｍｒ１以上）としてこれの厚さを１００μｍ以上
とした場合、これらの物性に基づき、耐側圧性が充分に
確保できる。
壕だ、両被覆層２０，２１を形成するだめの高分子材料
１８．１９が紫外線硬化性樹脂である場合、これを硬化
させるときの温度が１００℃以下となり、したがって熱
硬化性樹脂のととく百数十℃以上の硬化温度が必要なも
のと比較した場合、常温との温度差がかなり小さくなり
、その分だけ熱収縮による収縮歪みの残留量が少なくな
るので、収縮歪みに起因した伝送ロスの問題、さらには
低温下における伝送ロスの問題など、これらの対策上有
利となる。
１８．１９が紫外線硬化性樹脂である場合、これを硬化
させるときの温度が１００℃以下となり、したがって熱
硬化性樹脂のととく百数十℃以上の硬化温度が必要なも
のと比較した場合、常温との温度差がかなり小さくなり
、その分だけ熱収縮による収縮歪みの残留量が少なくな
るので、収縮歪みに起因した伝送ロスの問題、さらには
低温下における伝送ロスの問題など、これらの対策上有
利となる。
つぎに第５図の被覆光ファイバ２３とその製造方法につ
いて説明する。
いて説明する。
第５図の場合、石英系光ファイバ１２の外周に４つの被
覆層２４．２５．２６．２７が形成されており、このう
ち２つの被覆層２５．２６は前記被覆層２０．２１と同
じである。
覆層２４．２５．２６．２７が形成されており、このう
ち２つの被覆層２５．２６は前記被覆層２０．２１と同
じである。
残る２つのうち、最内側の被覆層２４は例えばンリコー
ン樹脂などの熱硬化性樹脂からなり、そのヤング率は前
記被覆層２０と同じであって当該被覆層２４とその上の
被覆層２６とを合わせた厚さは５０μｍ以上とするが、
被覆層２４が数μｍのごとく薄い場合は上記以外の厚さ
にすることがある。
ン樹脂などの熱硬化性樹脂からなり、そのヤング率は前
記被覆層２０と同じであって当該被覆層２４とその上の
被覆層２６とを合わせた厚さは５０μｍ以上とするが、
被覆層２４が数μｍのごとく薄い場合は上記以外の厚さ
にすることがある。
最内側の被覆層２４はその上にある被覆層２６と協働し
てバッファ機能を奏するが、該被覆層２４の場合は材質
等に関する選択自由度があり、例えば光ファイバ１２よ
りも低屈折率とすることができる。
てバッファ機能を奏するが、該被覆層２４の場合は材質
等に関する選択自由度があり、例えば光ファイバ１２よ
りも低屈折率とすることができる。
１だ、この被覆層２４が上記のごとき熱硬化性樹脂から
なるとき、高温による硬化が可能となるのでその機械的
特性が高まる。
なるとき、高温による硬化が可能となるのでその機械的
特性が高まる。
一方、最外側の被覆層２７唸既述の光硬化性樹脂、ある
いは熱硬化性樹脂等からなり、そのヤング率は前記被覆
層２１と同じであって当該被覆層２７とその下の被覆層
２６とを合わせた厚さは１００μｍ以上とする。
いは熱硬化性樹脂等からなり、そのヤング率は前記被覆
層２１と同じであって当該被覆層２７とその下の被覆層
２６とを合わせた厚さは１００μｍ以上とする。
最外側の被覆層２７はその下の被覆層２６と協働して耐
側圧効果を奏するが、この被覆層２７がある場合、その
下の被覆層２６は自然色でよく、最外側被覆層２７を識
別のだめの着色層とすればよい。
側圧効果を奏するが、この被覆層２７がある場合、その
下の被覆層２６は自然色でよく、最外側被覆層２７を識
別のだめの着色層とすればよい。
第５図の被覆光ファイバ２３を製造する場合、概ね第３
図の方法でよいが、紡糸炉１１と被覆機１３との間には
被覆層２４を形成するだめのコーティング式被覆機２８
と加熱式硬化炉２９とを配置しておき、硬化炉２２の後
段には被覆層２７を形成するだめのコーティング式被覆
機３ｏと加熱式または光、照射式の硬化炉３１とを配置
しておく。
図の方法でよいが、紡糸炉１１と被覆機１３との間には
被覆層２４を形成するだめのコーティング式被覆機２８
と加熱式硬化炉２９とを配置しておき、硬化炉２２の後
段には被覆層２７を形成するだめのコーティング式被覆
機３ｏと加熱式または光、照射式の硬化炉３１とを配置
しておく。
そして紡糸後の光フアイバ−２外周には被覆機２８およ
び硬化炉２９を介して被覆層２４を形成し、さらにその
外周には被覆機１３および硬化炉２２を介して被覆層２
５．２６を同時形成し、さらにその外周には被覆機３０
および硬化炉３１を介して被覆層２了を形成する。
び硬化炉２９を介して被覆層２４を形成し、さらにその
外周には被覆機１３および硬化炉２２を介して被覆層２
５．２６を同時形成し、さらにその外周には被覆機３０
および硬化炉３１を介して被覆層２了を形成する。
なお上記の場合、光ファイバー２を紡糸して被覆層２４
を形成する寸での第１工程、被覆層２５．２６を同時形
成する第２工程、被覆層２７を形成する第３工程などを
一連の製造ライン上において実施しているが、これら各
工程貰別々のラインで実施したり、第１工程のみを別の
ラインで実施したり、さらには第３工程のみを別のライ
ンで実施することがある。
を形成する寸での第１工程、被覆層２５．２６を同時形
成する第２工程、被覆層２７を形成する第３工程などを
一連の製造ライン上において実施しているが、これら各
工程貰別々のラインで実施したり、第１工程のみを別の
ラインで実施したり、さらには第３工程のみを別のライ
ンで実施することがある。
また、本発明方法によるときは、光ファイバ１２が石英
系のコアのみからなるとき、被覆層２０捷たは２４を低
屈折率プラスチック製（例えばシリコーンゴム）とする
プラスチッククララドファイバの製造も行なえる。
系のコアのみからなるとき、被覆層２０捷たは２４を低
屈折率プラスチック製（例えばシリコーンゴム）とする
プラスチッククララドファイバの製造も行なえる。
つぎに本発明方法による具体例とその比較例とを説明す
る。
る。
具体例１
コア径５０μｍ１外径１２５μｍ１最犬比屈折率差１係
のグレーデッドインデックス型石英系光ファイバ１２を
紡糸した後、被覆機１３を介してその光ファイバ１２の
外周に高分子拐料（紫外線硬化性ンリコーン樹脂）１８
と高分子制料（紫外線硬化性アクリル変性エボキン樹脂
）１９とを同時に塗布し、これを紫外線ランプによる硬
化炉２２で硬化させ、ヤング率０．２ Ｋｇ１ｍｒ＆。
のグレーデッドインデックス型石英系光ファイバ１２を
紡糸した後、被覆機１３を介してその光ファイバ１２の
外周に高分子拐料（紫外線硬化性ンリコーン樹脂）１８
と高分子制料（紫外線硬化性アクリル変性エボキン樹脂
）１９とを同時に塗布し、これを紫外線ランプによる硬
化炉２２で硬化させ、ヤング率０．２ Ｋｇ１ｍｒ＆。
外径４００μｍ （肉厚１３７．５μｍ）の被覆層２０
と、ヤング率１３０ Ｋｇ／ｍｄ Ｓ外径９００ ｐｍ
（肉厚２５０μｍ）の被覆層２１とを形成した。
と、ヤング率１３０ Ｋｇ／ｍｄ Ｓ外径９００ ｐｍ
（肉厚２５０μｍ）の被覆層２１とを形成した。
こうして得た第４図の被覆光ファイバ２３につき、各特
性を測定したところ、初期損失２．３０Ｋｍ／ｄＢに対
し、側圧による損失増は０．１８ ｄ Ｂとかなり小さ
く、さらにヒートサイクル（０３０℃〜の８０℃）を１
０サイクル実施した後の０３０℃における損失増も０．
０５ ｄＢ／Ｋｍときわめて小さい値を示した。
性を測定したところ、初期損失２．３０Ｋｍ／ｄＢに対
し、側圧による損失増は０．１８ ｄ Ｂとかなり小さ
く、さらにヒートサイクル（０３０℃〜の８０℃）を１
０サイクル実施した後の０３０℃における損失増も０．
０５ ｄＢ／Ｋｍときわめて小さい値を示した。
比較例１
具体例１と同じ被覆層２０，２１を有する被覆光ファイ
バ２３を製造するにあたり、被覆層２０の硬化後、その
外周に被覆層２１を形成したところ、初期損失２．３１
ｔｉｆ３Ａに対し、側圧による損失増は０．２０ ｄ
Ｂ であったが、上記と同じヒートサイクル後の低温損
失増は１．８ ｄＢ／Ｋｍとかなり大きい値を示しだ。
バ２３を製造するにあたり、被覆層２０の硬化後、その
外周に被覆層２１を形成したところ、初期損失２．３１
ｔｉｆ３Ａに対し、側圧による損失増は０．２０ ｄ
Ｂ であったが、上記と同じヒートサイクル後の低温損
失増は１．８ ｄＢ／Ｋｍとかなり大きい値を示しだ。
比較例２
具体例１と同じ光ファイバ１２を紡糸した後、その外周
にヤング率０．２ Ｋｇ／ｍ１Ｎ、外径４００μｍの熱
硬化性樹脂による被覆層を形成し、さらにその外周にヤ
ング率１２０ Ｋｑ／１ｎ７１．外径９００μｍのナイ
ロンによる被覆層を押出成形した。
にヤング率０．２ Ｋｇ／ｍ１Ｎ、外径４００μｍの熱
硬化性樹脂による被覆層を形成し、さらにその外周にヤ
ング率１２０ Ｋｑ／１ｎ７１．外径９００μｍのナイ
ロンによる被覆層を押出成形した。
この被覆光ファイバの場合、初期損失、側圧による損失
増は具体例１と同じであったが、前記ヒートサイクル後
の低温損失増は１．８ ｄＢ／偽とかなり大きくなった
。
増は具体例１と同じであったが、前記ヒートサイクル後
の低温損失増は１．８ ｄＢ／偽とかなり大きくなった
。
具体例２
具体例１と同じ光ファイバ１２を紡糸した後、ヤング率
０．２ Ｋｆ／ｍ’ ｚ 外径２００μｍ（肉厚３７
．５μｍ）の／リコーン樹脂による被覆層２４を塗布お
よび硬化により形成し、つぎに具体例１で述べた被覆層
２０，２１と同材質の樹脂により外径４００μｍの被覆
層２６と外径８００μｍの被覆層２６とを同時形成し、
その後、顔料が添加された紫外線硬化性アクリル変性エ
ポキシ樹脂による外径９００μｍの着色被覆層２７を塗
布および硬化により形成した。
０．２ Ｋｆ／ｍ’ ｚ 外径２００μｍ（肉厚３７
．５μｍ）の／リコーン樹脂による被覆層２４を塗布お
よび硬化により形成し、つぎに具体例１で述べた被覆層
２０，２１と同材質の樹脂により外径４００μｍの被覆
層２６と外径８００μｍの被覆層２６とを同時形成し、
その後、顔料が添加された紫外線硬化性アクリル変性エ
ポキシ樹脂による外径９００μｍの着色被覆層２７を塗
布および硬化により形成した。
こうして得だ第５図の被覆光ファイバ２３も、具体例１
と同じく、初期損失が２．３０ ｄＢ／１ｍ ％側圧に
よる損失増が０．１８ ｄＢ であり、さらに前記と同
じヒートサイクル後の低温損失増は０、０５ ｄＢ／ｋ
ｍであった。
と同じく、初期損失が２．３０ ｄＢ／１ｍ ％側圧に
よる損失増が０．１８ ｄＢ であり、さらに前記と同
じヒートサイクル後の低温損失増は０、０５ ｄＢ／ｋ
ｍであった。
以上説明した通り、本発明は光ファイバの外周に高分子
材料による少なくとも２つの被覆層を形成する被覆光フ
ァイバの製造方法において、径方向に隣接した２つの被
覆層を形成する各高分子拐料のうち、内側の被覆層用と
した高分子材料は硬化後の常温におけるヤング率が低い
−ものとし、外側の被覆層用とした高分子材料は硬化後
の常温におけるヤング率が高いものとし、これら内側の
被覆層と外側の被覆層とを同時に形成することを特徴と
しているから、耐側圧性だけでなく、低温特性にも優れ
た被覆光ファイバが製造できる。
材料による少なくとも２つの被覆層を形成する被覆光フ
ァイバの製造方法において、径方向に隣接した２つの被
覆層を形成する各高分子拐料のうち、内側の被覆層用と
した高分子材料は硬化後の常温におけるヤング率が低い
−ものとし、外側の被覆層用とした高分子材料は硬化後
の常温におけるヤング率が高いものとし、これら内側の
被覆層と外側の被覆層とを同時に形成することを特徴と
しているから、耐側圧性だけでなく、低温特性にも優れ
た被覆光ファイバが製造できる。
第１図は従来の被覆光ファイバを示した断面図、第２図
は上記被覆光ファイバによるユニット構造の略示断面図
、第３図は本発明方法の１実施例を示した説明図、第４
図、第５図は本発明方法により製造された各種被覆光フ
ァイバの゛断面図である。 １２・・・・・光ファイバ １３・・・・・被覆機 １８．１９・・・・・高分子材料 ２ｏ・・・・・内側の被覆層 ２１・・・・・外側の被覆層 ２２・・・・・硬化炉 ２３・・・・・被覆光ファイバ ２４・・・・・最内側の被覆層 ２５・・・・・内側の被覆層 ２６・・・・・外側の被覆層 ２７・・・・・最外側の被覆層 特許出願人 代理人 弁理士 井 藤 誠 第１図 第３図 ↓ 第２図 第４図 第５図
は上記被覆光ファイバによるユニット構造の略示断面図
、第３図は本発明方法の１実施例を示した説明図、第４
図、第５図は本発明方法により製造された各種被覆光フ
ァイバの゛断面図である。 １２・・・・・光ファイバ １３・・・・・被覆機 １８．１９・・・・・高分子材料 ２ｏ・・・・・内側の被覆層 ２１・・・・・外側の被覆層 ２２・・・・・硬化炉 ２３・・・・・被覆光ファイバ ２４・・・・・最内側の被覆層 ２５・・・・・内側の被覆層 ２６・・・・・外側の被覆層 ２７・・・・・最外側の被覆層 特許出願人 代理人 弁理士 井 藤 誠 第１図 第３図 ↓ 第２図 第４図 第５図
Claims (3)
- （１）光ファイバの外周に高分子材料による少なくとも
２つ以上の被覆層を形成する被覆光ファイバの製造方法
において、径方向に隣接した２つの被覆層を形成する各
高分子材料のうち、内側の被覆層用とした高分子利料は
硬化後の常温におけるヤング率が低いものとし、外側の
被覆層用としだ高分子脳料は硬化後の常温におけるヤン
グ率が高いものとし、これら内側の被覆層と外側の被覆
層とを光ファイづ（の外周に同時に形成する被覆光ファ
イバの製造方法。 - （２）内側の被覆層は硬化後の常温におけるヤング率が
３Ｋｇ／ｍｆＬ以下、厚さが５０μｍ以上であり、外側
の被覆層は硬化後の常温におけるヤング率が５ Ｑ Ｋ
ｇ／ＴｎｆＬ以上、厚さが１００ ｐｍ以上である特許
請求の範囲第１項記載の被覆光ファイバの製造方法。 - （３） 内側および外側の被覆層を形成する高分子材
料はいずれも光硬化性樹脂からなる特許請求の範囲第１
項まだは第２項記載の被覆光ファイバの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58091679A JPS59217653A (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | 被覆光フアイバの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58091679A JPS59217653A (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | 被覆光フアイバの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59217653A true JPS59217653A (ja) | 1984-12-07 |
Family
ID=14033173
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58091679A Pending JPS59217653A (ja) | 1983-05-25 | 1983-05-25 | 被覆光フアイバの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59217653A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59217654A (ja) * | 1983-05-25 | 1984-12-07 | Nippon Telegr & Teleph Corp <Ntt> | 光学ガラスファイバ被覆体の製造法 |
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| US9529168B2 (en) | 2013-07-26 | 2016-12-27 | Corning Optical Communications LLC | Fiber optic ribbon |
-
1983
- 1983-05-25 JP JP58091679A patent/JPS59217653A/ja active Pending
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