JPS59213608A - 五酸化燐の製造法 - Google Patents
五酸化燐の製造法Info
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- JPS59213608A JPS59213608A JP59093115A JP9311584A JPS59213608A JP S59213608 A JPS59213608 A JP S59213608A JP 59093115 A JP59093115 A JP 59093115A JP 9311584 A JP9311584 A JP 9311584A JP S59213608 A JPS59213608 A JP S59213608A
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- Japan
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- water
- combustion chamber
- phosphorus
- phosphorus pentoxide
- heat
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B25/00—Phosphorus; Compounds thereof
- C01B25/16—Oxyacids of phosphorus; Salts thereof
- C01B25/18—Phosphoric acid
- C01B25/20—Preparation from elemental phosphorus or phosphoric anhydride
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B25/00—Phosphorus; Compounds thereof
- C01B25/12—Oxides of phosphorus
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Fuel Cell (AREA)
- Heat Treatment Of Water, Waste Water Or Sewage (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Oxygen, Ozone, And Oxides In General (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
従来の技1i1ir
ヨーロツ・?特許願第0046865A2号からは、既
に元素状燐を、空気を用いてエネルギーを得るために反
応熱を利用して燃焼させることによる五酸化燐の製造法
は公知である。この方法は燐の燃焼を、水含量5〜0.
01!?/空気17+3を有する乾燥空気で金属壁が中
空室を有する冷却室に構成されている燃焼中で行ない、
その際冷却系中で反応熱の熱伝達体として適当な液体又
はi体/蒸気混合物ヲ、150−500℃以」−、)I
H。
に元素状燐を、空気を用いてエネルギーを得るために反
応熱を利用して燃焼させることによる五酸化燐の製造法
は公知である。この方法は燐の燃焼を、水含量5〜0.
01!?/空気17+3を有する乾燥空気で金属壁が中
空室を有する冷却室に構成されている燃焼中で行ない、
その際冷却系中で反応熱の熱伝達体として適当な液体又
はi体/蒸気混合物ヲ、150−500℃以」−、)I
H。
度の加熱下に圧力1〜150バールで循環させ、冷却系
中で生じた蒸気を最後の冷却系から取出環させる液体は
好ましくは水である。燃焼室の壁又は冷却系は、不錆鋼
からなっていてもよい。
中で生じた蒸気を最後の冷却系から取出環させる液体は
好ましくは水である。燃焼室の壁又は冷却系は、不錆鋼
からなっていてもよい。
好ましくは燃焼室の壁又は冷却系は、直接にに4接さね
、た管、銑鉄管壁又はメンプラン管壁を有する金属管壁
からなっている。個々の管は垂直又は水平に配置されて
いてもよい。五酸化燐の蒸気は燃焼室から温度300〜
1000℃でワ1−出し、更に処理して燐酸にすること
ができる。
、た管、銑鉄管壁又はメンプラン管壁を有する金属管壁
からなっている。個々の管は垂直又は水平に配置されて
いてもよい。五酸化燐の蒸気は燃焼室から温度300〜
1000℃でワ1−出し、更に処理して燐酸にすること
ができる。
更に、ヨーロツノξ特許願FOO37735A1号から
は、元素状燐を水の存在で燃焼させる際の熱の回収法並
びに過燐酸の製造、が公知である。この場合P2O5を
含有する生成物の流れは金属冷却コイルに接触し、この
コイルに冷却コイルの表面を100〜900℃に保持す
る熱伝達液が流動する。
は、元素状燐を水の存在で燃焼させる際の熱の回収法並
びに過燐酸の製造、が公知である。この場合P2O5を
含有する生成物の流れは金属冷却コイルに接触し、この
コイルに冷却コイルの表面を100〜900℃に保持す
る熱伝達液が流動する。
[ヨ本特許公開公報第54−84−890号(特許願第
77/153343号)には、液状燐酸を乾燥空気で燃
焼させて五酸化燐にし、2000℃までの温度が生じる
燃焼炉を有する装置が記載されている。炉壁は管からな
る冷却系に取囲f ;Il、ており、これによって反応
生成物は800〜1000℃に冷却される。第2図は炉
壁に循環部11.10.9.8.9.15、工2の冷却
剤が貫通することを示し、その際この循環部には蒸気分
離器12が接続している。平行に連結した第2の冷却循
環部11.10.9.17.9.15、工2は、伺加的
に燃焼炉7の上部の狭い帯域を冷却」−る。
77/153343号)には、液状燐酸を乾燥空気で燃
焼させて五酸化燐にし、2000℃までの温度が生じる
燃焼炉を有する装置が記載されている。炉壁は管からな
る冷却系に取囲f ;Il、ており、これによって反応
生成物は800〜1000℃に冷却される。第2図は炉
壁に循環部11.10.9.8.9.15、工2の冷却
剤が貫通することを示し、その際この循環部には蒸気分
離器12が接続している。平行に連結した第2の冷却循
環部11.10.9.17.9.15、工2は、伺加的
に燃焼炉7の上部の狭い帯域を冷却」−る。
最後に、トイソ特許願第3315630・1号にも反応
熱を利用して五酸化燐を製造する方法及び装置が記載さ
れており、この場合には燃焼室は高さ対直径の割合2.
5:1〜5:1を有する円筒容器であり、環状底部プレ
ー)・に・ζ−す1〜10個が軸に対称的に配置されて
いる。この方法では熱伝達面は内張りを有しないか又は
わずかな均一な内張りによって被覆されるのに過ぎない
。その実施例によれば、燃焼で発生ずる反応熱の65%
が鋼鉄の管壁を通って熱伝達体として作用する水に伝達
され、この水はその際1部分蒸発する。
熱を利用して五酸化燐を製造する方法及び装置が記載さ
れており、この場合には燃焼室は高さ対直径の割合2.
5:1〜5:1を有する円筒容器であり、環状底部プレ
ー)・に・ζ−す1〜10個が軸に対称的に配置されて
いる。この方法では熱伝達面は内張りを有しないか又は
わずかな均一な内張りによって被覆されるのに過ぎない
。その実施例によれば、燃焼で発生ずる反応熱の65%
が鋼鉄の管壁を通って熱伝達体として作用する水に伝達
され、この水はその際1部分蒸発する。
ところで、本発明方法によって、特に生成物Jfスス中
含まれた五酸化燐を直接に反応させて燐酸にすると、反
応熱をなお十分に利用することが可能である。。
含まれた五酸化燐を直接に反応させて燐酸にすると、反
応熱をなお十分に利用することが可能である。。
詳しくは本発明は、元素状燐を乾燥空気と、鋼鉄からな
る燃焼室中でエネルギーを得るために反応熱を利用して
燃焼させ、その場合燃焼室の壁は中空室を有する冷却系
に構成されており、冷却系中で熱伝達体としての水を、
高圧で高温度への加熱下の反応熱又は水/蒸気混合物を
導出するために循環させ、冷却系中で生じた水蒸気を連
続的に取出し、等量の脱塩真水に代え、燃焼室から蒸気
状で排出する熱五酸化燐を凝結させるかもしくは水又は
燐酸の添加下に更に処理して高濃縮燐酸にすることによ
って、五酸化燐を製造する方法に関し、この方法は取出
した水蒸気を蒸気の導出の内部で燃焼室の上部帯域か又
は五酸化燐を含有する生成物ガスの排出口に通じ、そこ
で一定圧で牛○○〜600℃に加熱し、次いで過熱水蒸
気としての使用に供給することを管機とする。
る燃焼室中でエネルギーを得るために反応熱を利用して
燃焼させ、その場合燃焼室の壁は中空室を有する冷却系
に構成されており、冷却系中で熱伝達体としての水を、
高圧で高温度への加熱下の反応熱又は水/蒸気混合物を
導出するために循環させ、冷却系中で生じた水蒸気を連
続的に取出し、等量の脱塩真水に代え、燃焼室から蒸気
状で排出する熱五酸化燐を凝結させるかもしくは水又は
燐酸の添加下に更に処理して高濃縮燐酸にすることによ
って、五酸化燐を製造する方法に関し、この方法は取出
した水蒸気を蒸気の導出の内部で燃焼室の上部帯域か又
は五酸化燐を含有する生成物ガスの排出口に通じ、そこ
で一定圧で牛○○〜600℃に加熱し、次いで過熱水蒸
気としての使用に供給することを管機とする。
更に本発明方法(・尤選択的にかつ有利に次の点を特徴
とする。、 (a) IS、度500〜1000℃を有する燃焼室か
ら]す1出する五酸[ヒ燐を含有する生成物ガスは、熱
交換して燐を燃焼させるだめの乾燥空気を70〜300
Cに予熱する; (b)温度500〜1000℃を有する燃焼室から排出
するfi酸化燐を含有する生成物yl+”スは、熱交換
して燃・焼室壁を循環して通る冷却水を、この冷却水の
循環の夕1て50〜200℃に予熱する;(c)熱五酸
化燐を含有する生成物ガスを燐酸で急冷して生成した高
濃縮熱燐酸は、熱交換して燃焼室壁の冷却水循環用の十
分な脱塩劉水な40〜80℃に予熱する; (d)燐の燃焼を圧力08〜10・2−ルで行なう;(
e)熱伝達体としての水を、圧力1〜220パールで1
00−370℃への加熱下の反応熱又は水/蒸気混合物
を導出するために循環させる;(f)熱伝達体として及
び蒸気を発生ずるのに適当な液体は、酸素含量001〜
0.1 mg/l及び塩素含量0.01−0.5 mg
/lを有する1−分な脱塩脱ガス水である; (g)冷却系に構成された燃焼室壁は、垂直の互いに接
した溶接賃、銑鉄管壁又はメンプラン管壁を有する管壁
からなる。
とする。、 (a) IS、度500〜1000℃を有する燃焼室か
ら]す1出する五酸[ヒ燐を含有する生成物ガスは、熱
交換して燐を燃焼させるだめの乾燥空気を70〜300
Cに予熱する; (b)温度500〜1000℃を有する燃焼室から排出
するfi酸化燐を含有する生成物yl+”スは、熱交換
して燃・焼室壁を循環して通る冷却水を、この冷却水の
循環の夕1て50〜200℃に予熱する;(c)熱五酸
化燐を含有する生成物ガスを燐酸で急冷して生成した高
濃縮熱燐酸は、熱交換して燃焼室壁の冷却水循環用の十
分な脱塩劉水な40〜80℃に予熱する; (d)燐の燃焼を圧力08〜10・2−ルで行なう;(
e)熱伝達体としての水を、圧力1〜220パールで1
00−370℃への加熱下の反応熱又は水/蒸気混合物
を導出するために循環させる;(f)熱伝達体として及
び蒸気を発生ずるのに適当な液体は、酸素含量001〜
0.1 mg/l及び塩素含量0.01−0.5 mg
/lを有する1−分な脱塩脱ガス水である; (g)冷却系に構成された燃焼室壁は、垂直の互いに接
した溶接賃、銑鉄管壁又はメンプラン管壁を有する管壁
からなる。
次に添付図面ICつき本発明を説明する。
高さ対直径の好ましい長さの割合2.5:l〜5:1を
有し好ましくは不錆鋼からなる円筒燃焼室1は、冷却水
が貝流し好ましくは垂直の互に接して溶接した管部分、
銑鉄管壁又はメンプラン管壁からブよる1啼によって境
をなす。導管3によって70〜300℃に予熱した乾燥
空気を、好ましくは1〜40係の化学量論的過剰量で、
及び導管4によって液状ヒl’i:燐を、1個所又は数
個所で軸に対称的に1冗置された(図示さ」していない
)バーナを有する下方の底部プL/−1・を通って燃焼
室1中に供給−する3、燃焼室1中の圧力はOδ〜10
・ζ−ルである。・ζ−すは、液状燐が圧力5〜50−
ζ−ルで燃焼室中に入る単−物質用ノズルか又は液状燐
と噴霧空気との二物質用ノメルを(!Ni iており、
ぞの際噴霧空気ば圧力2〜6パールで燃・j、iシフ室
中に入る。燃焼室は、加熱面の負荷50=150KXV
/ Il+”及び加熱容積の負荷δ○○〜600KW
/ uXで作業することができる。
有し好ましくは不錆鋼からなる円筒燃焼室1は、冷却水
が貝流し好ましくは垂直の互に接して溶接した管部分、
銑鉄管壁又はメンプラン管壁からブよる1啼によって境
をなす。導管3によって70〜300℃に予熱した乾燥
空気を、好ましくは1〜40係の化学量論的過剰量で、
及び導管4によって液状ヒl’i:燐を、1個所又は数
個所で軸に対称的に1冗置された(図示さ」していない
)バーナを有する下方の底部プL/−1・を通って燃焼
室1中に供給−する3、燃焼室1中の圧力はOδ〜10
・ζ−ルである。・ζ−すは、液状燐が圧力5〜50−
ζ−ルで燃焼室中に入る単−物質用ノズルか又は液状燐
と噴霧空気との二物質用ノメルを(!Ni iており、
ぞの際噴霧空気ば圧力2〜6パールで燃・j、iシフ室
中に入る。燃焼室は、加熱面の負荷50=150KXV
/ Il+”及び加熱容積の負荷δ○○〜600KW
/ uXで作業することができる。
冷却水は、蒸気分離器5から導管6により壁2及び導管
7を通って循環して再び蒸気分離器5に戻り、その際圧
力1〜220パールで温度100−370℃である。各
々の連結路で新たに生じる水蒸気(飽和蒸気)は、燃焼
室1の」二部帯域を通る導溝8によって取出し、その際
一定の圧力下で4−00〜600’Cに加熱される3、
この過熱水蒸気は、続いて流れを生せしめるだめのター
ビンの駆動に利用することかできる。
7を通って循環して再び蒸気分離器5に戻り、その際圧
力1〜220パールで温度100−370℃である。各
々の連結路で新たに生じる水蒸気(飽和蒸気)は、燃焼
室1の」二部帯域を通る導溝8によって取出し、その際
一定の圧力下で4−00〜600’Cに加熱される3、
この過熱水蒸気は、続いて流れを生せしめるだめのター
ビンの駆動に利用することかできる。
導管8によって過熱水蒸気が取出されるのに応じて、導
管9によって十分な脱塩真水な温度50〜200℃で循
環容器10から蒸気分肉[(器5に送る。その際真水(
・ま脱ガス容器11を貝流し、この中で脱ガスは貫通ず
る飽和蒸気で行われる。
管9によって十分な脱塩真水な温度50〜200℃で循
環容器10から蒸気分肉[(器5に送る。その際真水(
・ま脱ガス容器11を貝流し、この中で脱ガスは貫通ず
る飽和蒸気で行われる。
それ故蒸気分離器5中に入る水も脱ガスされてし・る。
P2O9,02及びN2を含有する生成物ガスは、燃焼
室lから導管上2を通って温度500〜1000℃で排
出し、熱交換器13中で燃焼室に導間δを通って流入す
る乾燥空気を70〜300℃に予熱する。続いて生成物
ガスは熱交換器14中で更に熱を、別の冷却水の循環部
15に放出し、この循環部は循環容器10に結合してい
る6、この方法て導管9によって導かれた真水は、燃焼
室の循環部5.6.2.7.5で必要な作業温度に予熱
される。
室lから導管上2を通って温度500〜1000℃で排
出し、熱交換器13中で燃焼室に導間δを通って流入す
る乾燥空気を70〜300℃に予熱する。続いて生成物
ガスは熱交換器14中で更に熱を、別の冷却水の循環部
15に放出し、この循環部は循環容器10に結合してい
る6、この方法て導管9によって導かれた真水は、燃焼
室の循環部5.6.2.7.5で必要な作業温度に予熱
される。
最後に、生”放物がスは温度300〜800℃で酸の塔
16に入り、そこで導管17からの燐酸で急冷さJしる
3、主として窒累と酸素とからなる残留がスは専管18
から取出される。生成した高濃縮燐酸は酸の塔16から
導管19によって排出し、熱交換器20中で専管9によ
って導入される真水によって間接的に冷却される。この
ようにして予熱された真水は循環容器10中に入るか、
高濃縮燐酸は1部分は導管22によって生成物として取
出され、1部分は水で希釈して導管17によって酸の塔
16の頂部に更に循環して送られる。
16に入り、そこで導管17からの燐酸で急冷さJしる
3、主として窒累と酸素とからなる残留がスは専管18
から取出される。生成した高濃縮燐酸は酸の塔16から
導管19によって排出し、熱交換器20中で専管9によ
って導入される真水によって間接的に冷却される。この
ようにして予熱された真水は循環容器10中に入るか、
高濃縮燐酸は1部分は導管22によって生成物として取
出され、1部分は水で希釈して導管17によって酸の塔
16の頂部に更に循環して送られる。
循環容器10を節約し、導管9がらの真水を熱交換;嚇
20中で予熱した後に、直接に熱交換器1牛に、更に脱
ガス容器11中に導入することもできる。
20中で予熱した後に、直接に熱交換器1牛に、更に脱
ガス容器11中に導入することもできる。
実施例
不錆鋼からなり、高さ対血径の長さの割合牛:1を有す
る円節燃焼室1中で、元素状の液状黄燐(温度75℃)
毎時210に9を、乾燥及び予熱した圧力5・S−ルの
噴霧空気で燃焼させた。
る円節燃焼室1中で、元素状の液状黄燐(温度75℃)
毎時210に9を、乾燥及び予熱した圧力5・S−ルの
噴霧空気で燃焼させた。
燃焼室1の底部プレートには、個々のバーナが同心状に
配置され、上方に向(・ていた。−8−すは燐と噴霧空
気との二物質用ノズルとして構成されていた。乾燥噴霧
空気を、生成物ガスの導管12中に増刊けられている熱
交換器13中で105℃に予熱した。空気の化学量論的
過剰量は20%であった。燃焼室1中では、圧力]−5
パールが生じた。
配置され、上方に向(・ていた。−8−すは燐と噴霧空
気との二物質用ノズルとして構成されていた。乾燥噴霧
空気を、生成物ガスの導管12中に増刊けられている熱
交換器13中で105℃に予熱した。空気の化学量論的
過剰量は20%であった。燃焼室1中では、圧力]−5
パールが生じた。
燐の燃焼で生じる反応熱4GJ/hrは、燃焼室1の管
壁2で熱伝達体として循環する十分な脱塩及び脱ガス冷
却水(塩素3量−0,05my、/l ;酸素含量−0
,04mY/ L ;pH= 9 ) ニ65 %伝達
された。この場合1部分水の蒸発が生じた。
壁2で熱伝達体として循環する十分な脱塩及び脱ガス冷
却水(塩素3量−0,05my、/l ;酸素含量−0
,04mY/ L ;pH= 9 ) ニ65 %伝達
された。この場合1部分水の蒸発が生じた。
水/蒸気混合物は、管壁2を通り集合管及び導管7によ
って蒸気分貯器5中に入り、この中で蒸気と液体との分
離が行われた。
って蒸気分貯器5中に入り、この中で蒸気と液体との分
離が行われた。
生じた飽和蒸気はl、4t/hrの量で導管8によって
取出し、850℃のP2O5含有生成物がスによって4
50℃に加熱した。蒸気圧を80パールでにイf待した
。
取出し、850℃のP2O5含有生成物がスによって4
50℃に加熱した。蒸気圧を80パールでにイf待した
。
温度295℃を有する蒸気分離器5中の液相を、逆行導
管0によって管壁2に再び供給した。
管0によって管壁2に再び供給した。
これにより水の循環(循環系で密度の差異によって生じ
る)の回路は閉じた。
る)の回路は閉じた。
導管9に取付けられたポンプと結合する水準調整によっ
て、冷却系に絶えず十分な水が供給されることが保証さ
れる。蒸発した水の量141 / It rの真水の添
加は、循環容器10から行われブζ。
て、冷却系に絶えず十分な水が供給されることが保証さ
れる。蒸発した水の量141 / It rの真水の添
加は、循環容器10から行われブζ。
十分な脱1.i−b水(1,4t/l〕r )を、熱
交換器20中で60℃に予熱した。循環導管15に増刊
けられた回転ポンプは、生成物ガスの導管12に数例け
られた第2の熱交換器14に真水を循環容器10から絶
えず供給した。この熱交換器14中で水は更に75℃ま
で加熱された。
交換器20中で60℃に予熱した。循環導管15に増刊
けられた回転ポンプは、生成物ガスの導管12に数例け
られた第2の熱交換器14に真水を循環容器10から絶
えず供給した。この熱交換器14中で水は更に75℃ま
で加熱された。
冷却水の循環部10.15.14は2.5tの容Blの
水を有していた。脱ガス容器11中で水の脱ガスが行わ
れ、これは飽和蒸気を通じて生ぜしぬ、これ(Cよって
同時に冷却水の温度は、圧力1. o 1バールで10
2℃に上った。
水を有していた。脱ガス容器11中で水の脱ガスが行わ
れ、これは飽和蒸気を通じて生ぜしぬ、これ(Cよって
同時に冷却水の温度は、圧力1. o 1バールで10
2℃に上った。
P2O5含有生成物ガスは、850℃を有する燃焼室か
ら排出した。生成物ガスの導管12中で、ガスは酸の塔
16に入る前に、蒸気の導管8並びに熱交換器13にお
いて350℃に冷却し、これによって反応熱の約20%
が回収された。
ら排出した。生成物ガスの導管12中で、ガスは酸の塔
16に入る前に、蒸気の導管8並びに熱交換器13にお
いて350℃に冷却し、これによって反応熱の約20%
が回収された。
黄燐の変換率は大量であり、そh放生放物−Jfス10
25 n? / h rが標準状態でP2O574容量
係で酸の塔16に入った。この場合P2O5は、水及び
87質量係の燐酸に相応する循環燐酸に75℃で大量に
89質量係の燐酸で吸収された。。
25 n? / h rが標準状態でP2O574容量
係で酸の塔16に入った。この場合P2O5は、水及び
87質量係の燐酸に相応する循環燐酸に75℃で大量に
89質量係の燐酸で吸収された。。
85℃で酸の塔16から流出するδ9質量受の燐酸(・
上、熱交換器20中でその熱を、燃焼室1の冷却水の循
環に対して一定の真水に放出し、これによって更に反応
熱の8チが回収された。
上、熱交換器20中でその熱を、燃焼室1の冷却水の循
環に対して一定の真水に放出し、これによって更に反応
熱の8チが回収された。
酸の循環から、H3PO489質量係及び温度75℃を
有する燐酸74− OKV/11r (冷却水を負荷し
た熱交換器21によって調節)を導管22によって取出
した。このためには、導管17によって水260 K9
/hl“を循環に新たに添加しなければならなかった。
有する燐酸74− OKV/11r (冷却水を負荷し
た熱交換器21によって調節)を導管22によって取出
した。このためには、導管17によって水260 K9
/hl“を循環に新たに添加しなければならなかった。
図面は本発明方法を実施するだめの装置の系統図である
。 1 ・燃焼室、2・壁、5・蒸気分離器、10・循環容
器、工1 脱ガス容器、13,14゜20.2工・・熱
交換器、16 ・酸の塔代理人 弁理士 矢 野 敏
雄 (ほか1名) ルンヒルトシュトラーセ11 イア−・イム・グルント2
。 1 ・燃焼室、2・壁、5・蒸気分離器、10・循環容
器、工1 脱ガス容器、13,14゜20.2工・・熱
交換器、16 ・酸の塔代理人 弁理士 矢 野 敏
雄 (ほか1名) ルンヒルトシュトラーセ11 イア−・イム・グルント2
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 元素状燐を乾燥空気と、鋼鉄からなる燃焼室中でエ
ネルギーを得るために反応熱を利用して燃焼させ、その
場合燃焼室の壁は中空室を有する冷却系に構成されてお
り、冷却系中で熱伝達体としての水を、高圧で高温度へ
の加熱下の反応熱又は水/蒸気混合物を導出するために
循環させ、冷却系中で生じた水蒸気を連続的に取出し、
等量の脱塩真水に代え、燃焼室から蒸気状で排出する熱
五酸化燐を凝結させるかもしくは水又は燐酸の添加1に
更に処理して高濃縮燐酸にすることによって五酸化燐を
製造する方法九おいて、取出した水蒸気を蒸気の4出の
内部で燃焼室の上部帯域か又は五酸化燐を含有する生成
物ガスの排出口に通じ、そこで一定圧で400〜600
℃に加熱し、次いで過熱水蒸気としての使用に供給する
ことを特徴とする、五酸化燐の製造法。 2 温度500〜1000℃を有する燃焼室からJシ1
出する五酸化燐を含有する生成物ガスQ主、熱交換して
燐を燃焼させるだめの乾燥空気を70−300℃に予熱
する、特許請求の範囲第1項記載の方法。 δ 温度500〜1000℃を有する燃焼室から排出す
る五酸化燐を含有する生成物ガスは、熱交換して燃焼室
壁を循環して通る冷却水を、この冷却水の循環の外で5
0〜200℃に予熱する、特許請求の範囲第1項又は第
2項記載の方法。 4 熱五酸化燐を含有する生成物ガスを燐酸で急冷して
形成し/ζ高濃縮熱燐酸は、熱交換して燃焼室壁の冷却
水循環用の七分な脱塩真水を40〜δ○℃に予熱する、
前記特許請求の範囲のいづれか1項に記載の方法。 5、燐の燃焼を圧力08〜10バールで行なう、前記特
許請求の範囲のいづれか1項に記載の方法。 6 熱伝達体としての水を、圧力1〜220パールで1
00−370℃への加熱下の反応熱又は水/蒸気混合物
を導出するために循環させる、前記特許請求の範囲のい
づれか1項に記載の方法4、 ■ 熱伝達体として及び蒸気を発生ずるのに適当な液体
は、酸素含量0.01〜0.11に!/を及び塩素含i
1.t Q○工〜o、51lry/lを有する十分な脱
塩脱ガス水である、前記特許請求の範囲のいづれか1項
に記載の方法。 8 冷却系に構成された燃焼室壁は、垂直の互い(/こ
接した浴接管、銑鉄管壁又はメツシラノ管壁を有する管
壁からなる、前記特許請求の範囲のいう、11か1項に
記載の方法。
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