JPS59206518A - 場所打ちコンクリ−ト杭の強化法 - Google Patents
場所打ちコンクリ−ト杭の強化法Info
- Publication number
- JPS59206518A JPS59206518A JP8096383A JP8096383A JPS59206518A JP S59206518 A JPS59206518 A JP S59206518A JP 8096383 A JP8096383 A JP 8096383A JP 8096383 A JP8096383 A JP 8096383A JP S59206518 A JPS59206518 A JP S59206518A
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- JP
- Japan
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- concrete
- water
- tip
- cement
- pile
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- Pending
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Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D5/00—Bulkheads, piles, or other structural elements specially adapted to foundation engineering
- E02D5/22—Piles
- E02D5/62—Compacting the soil at the footing or in or along a casing by forcing cement or like material through tubes
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Paleontology (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Bulkheads Adapted To Foundation Construction (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は場所打ちコンクリート杭の強化法、更に詳細に
は少くとも該杭の先゛端部を強化する方法に関する。
は少くとも該杭の先゛端部を強化する方法に関する。
一般に場所打ちコンクリート杭はアースドリル工法、ベ
ノトエ法及びリバースサーキュレーション工法などによ
シ施工される。アースドリル工法では、自重および油圧
により加圧した状態でアースオーガパケットヲ回転させ
地盤を掘削する。また、ベノトエ法ではハンマークラブ
を落下させ落下エネルギーによシ地盤内に爪を貫入させ
地盤を破砕することにより掘削する。この方法ではケー
シングを用い、孔壁の崩壊を防止する。1ツノ(−スサ
ーキュレーション工法ではドリル)くイブの先端に取付
けたビットを回転することにより掘肖1jを行なう。
ノトエ法及びリバースサーキュレーション工法などによ
シ施工される。アースドリル工法では、自重および油圧
により加圧した状態でアースオーガパケットヲ回転させ
地盤を掘削する。また、ベノトエ法ではハンマークラブ
を落下させ落下エネルギーによシ地盤内に爪を貫入させ
地盤を破砕することにより掘削する。この方法ではケー
シングを用い、孔壁の崩壊を防止する。1ツノ(−スサ
ーキュレーション工法ではドリル)くイブの先端に取付
けたビットを回転することにより掘肖1jを行なう。
このうちアースドリル工法やリノく−スサーキュレーシ
ョン工法及び地下水の湧出をともなう場合のベノトエ法
においては掘削中あるいはその後掘削孔内に泥水若しく
は清水を満たし、掘削孔壁75−崩れるのを防止するが
、この泥水若しくは清水中には必然的に掘削土砂が大量
に混入し、時間とともに孔底に沈澱する。更に、ある時
間放置し泥水や清水中の浮遊土粒子が沈澱した時点で底
ざらいパケットにて沈澱物の排除(スライム処理)を行
なったり、揚水管の下部にエア噴射口を接続して圧縮空
気を噴出させて管内水に空気を混じ比重を小さくし、比
重の大きい管外水との間の水圧差を利用して管内水を地
上に押し出し、その際沈澱物も排出する(エアリフト方
式)。しかしながら、いずれの場合でも沈澱物の除去が
不完全であり、コンクリート打設のためトレミー管を設
置する間やコンクリート打設準備中に再び沈澱層を生ず
る。
ョン工法及び地下水の湧出をともなう場合のベノトエ法
においては掘削中あるいはその後掘削孔内に泥水若しく
は清水を満たし、掘削孔壁75−崩れるのを防止するが
、この泥水若しくは清水中には必然的に掘削土砂が大量
に混入し、時間とともに孔底に沈澱する。更に、ある時
間放置し泥水や清水中の浮遊土粒子が沈澱した時点で底
ざらいパケットにて沈澱物の排除(スライム処理)を行
なったり、揚水管の下部にエア噴射口を接続して圧縮空
気を噴出させて管内水に空気を混じ比重を小さくし、比
重の大きい管外水との間の水圧差を利用して管内水を地
上に押し出し、その際沈澱物も排出する(エアリフト方
式)。しかしながら、いずれの場合でも沈澱物の除去が
不完全であり、コンクリート打設のためトレミー管を設
置する間やコンクリート打設準備中に再び沈澱層を生ず
る。
このように杭先端に土粒子沈澱層が残っていると杭の先
端支持力はなくなシ、また、同−構造物内でスライム処
理の充分な杭と不充分な杭のある場合には不同沈下を生
ずる原因となっており、簡便な解決策が要望されている
。
端支持力はなくなシ、また、同−構造物内でスライム処
理の充分な杭と不充分な杭のある場合には不同沈下を生
ずる原因となっており、簡便な解決策が要望されている
。
従来、この解決策としてはトレミー管の先端にジェット
水の噴射装置を取シ付はコンクリート打設前に噴射し、
沈澱層を浮遊させ、すぐにコンクリートを打設する方法
が考えられているがジェット水の噴射により地盤を乱す
ことや、一度浮遊させたものが再度沈澱しコンクリート
中に混入するためコンクリート強度が低下し、施工コス
トの上昇も含めて、杭先端を強化する効果的な方法はな
かった。
水の噴射装置を取シ付はコンクリート打設前に噴射し、
沈澱層を浮遊させ、すぐにコンクリートを打設する方法
が考えられているがジェット水の噴射により地盤を乱す
ことや、一度浮遊させたものが再度沈澱しコンクリート
中に混入するためコンクリート強度が低下し、施工コス
トの上昇も含めて、杭先端を強化する効果的な方法はな
かった。
本発明は上記施工法に伴なう種々の欠点のない場所打ち
コンクl) −ト杭の強化法を提供することを目的とす
る。
コンクl) −ト杭の強化法を提供することを目的とす
る。
本発明によれば、場所打ちコンクリート杭を施工する際
に、少くとも杭先端に用いるコンクリートに水セメント
比40係以下の重量コンクリートを用いることを特徴と
する場所打ちコンクリ−1・杭の強化法が提供される。
に、少くとも杭先端に用いるコンクリートに水セメント
比40係以下の重量コンクリートを用いることを特徴と
する場所打ちコンクリ−1・杭の強化法が提供される。
以下、本発明につき更に詳細に説明する。
本発明では、水セメント比40%以下、好ましくは35
%程度の重量コンクリ−1・を用いる。水セメント比が
40係を越えるとコンクリートを打設した際にコンクリ
ート中に混入する土粒子のだめ十分な強度が発現せず、
使用できない。また、重量コンクリートであるため、モ
ルタル部分の粘性が重要であシ、水セメント比40係を
越えると、粘性が低下するため材料分離を生じやすい。
%程度の重量コンクリ−1・を用いる。水セメント比が
40係を越えるとコンクリートを打設した際にコンクリ
ート中に混入する土粒子のだめ十分な強度が発現せず、
使用できない。また、重量コンクリートであるため、モ
ルタル部分の粘性が重要であシ、水セメント比40係を
越えると、粘性が低下するため材料分離を生じやすい。
本発明では上記水セメント比の重量コンクリートを用い
る。本発明にて用いる重量コンクリートとは単位重量つ
まシ比重が通常のコンクリート(比重23)に比して大
きいコンクリートであり、比重は28以上のもの、好ま
しくは40以上のものを用いるのが適当である。かよう
な重量コンクIJ −1−はセメントに重量骨材を添加
配合することにより得られる。セメン)・とじては一般
のポルトランドセメン1〜.混合セメントおよび急硬セ
メント等が使用できる。また、重量骨材としては通常の
川砂利、砕石等に比して比重の太きいものであり、褐鉄
鉱、磁鉄鉱、黄鉄鉱、針鉄鉱、チタン鉄鉱などの鉄鉱石
、重晶石、銅がらみ、鉄鉱スラグ、ダンブリ石、オノ石
およびページャイト々ど全挙げることができる。これら
の重量骨材は比重33以」二、好ましくは4.0以上の
ものを用いるのが望ましく、単独で用いても混合しても
良く、又通常の川砂利、砕石、川砂等と併用することも
できるが、コンクリートの比重が30以上と々るように
配合するのが望丑しい。
る。本発明にて用いる重量コンクリートとは単位重量つ
まシ比重が通常のコンクリート(比重23)に比して大
きいコンクリートであり、比重は28以上のもの、好ま
しくは40以上のものを用いるのが適当である。かよう
な重量コンクIJ −1−はセメントに重量骨材を添加
配合することにより得られる。セメン)・とじては一般
のポルトランドセメン1〜.混合セメントおよび急硬セ
メント等が使用できる。また、重量骨材としては通常の
川砂利、砕石等に比して比重の太きいものであり、褐鉄
鉱、磁鉄鉱、黄鉄鉱、針鉄鉱、チタン鉄鉱などの鉄鉱石
、重晶石、銅がらみ、鉄鉱スラグ、ダンブリ石、オノ石
およびページャイト々ど全挙げることができる。これら
の重量骨材は比重33以」二、好ましくは4.0以上の
ものを用いるのが望ましく、単独で用いても混合しても
良く、又通常の川砂利、砕石、川砂等と併用することも
できるが、コンクリートの比重が30以上と々るように
配合するのが望丑しい。
本発明においてセメントに減水剤を添加すれば、更に強
度の高いコンクリート杭が得られる。減水剤の添加量は
セメントに対し、02〜10重量係程度(固形分換算)
添加すれば良い。減水剤としてはリグニンスルホン酸塩
、高分子量りグニンス/lzホン酸塩、β−ナフタレン
スルホン酸塩ホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸塩
ホルマリン縮合物、ポリカルボン酸塩など通常減水剤と
して使用されているものを、単独または組み合せて使用
することができる。
度の高いコンクリート杭が得られる。減水剤の添加量は
セメントに対し、02〜10重量係程度(固形分換算)
添加すれば良い。減水剤としてはリグニンスルホン酸塩
、高分子量りグニンス/lzホン酸塩、β−ナフタレン
スルホン酸塩ホルマリン縮合物、メラミンスルホン酸塩
ホルマリン縮合物、ポリカルボン酸塩など通常減水剤と
して使用されているものを、単独または組み合せて使用
することができる。
捷だ、無水石コウ系高強度混和材(電気化学工業■製「
テン力Σ]、000Jや日本セメント■製「アサノスバ
ーミックス」)0〜15重量係、活性シリカ微粉末O〜
40重量係、無水硫酸ナトl)ラム0〜5重量係の内少
なくとも一種類使用することにより土粒子中のアロフェ
ンと反応が生じエンドリンガイトなどの水和生成物を生
ずるため強度は、さらに増加する。
テン力Σ]、000Jや日本セメント■製「アサノスバ
ーミックス」)0〜15重量係、活性シリカ微粉末O〜
40重量係、無水硫酸ナトl)ラム0〜5重量係の内少
なくとも一種類使用することにより土粒子中のアロフェ
ンと反応が生じエンドリンガイトなどの水和生成物を生
ずるため強度は、さらに増加する。
本発明では打設にあたり、先ずコンフリートラ調製し、
トレミー管を通して落下させるが、コンクIJ −1−
とじて用いる以外に、プランジャーで水との接触が防止
されているトレミー管内へモルタルをあらかじめ投入し
、その後重量骨材を投入しコンクリートすることも可能
である。−1だ、凝結遅延剤、硬化促進剤、AE剤、水
溶性高分子物質と併用することもできる。特に、水溶性
高分子物質を用いた場合、トレミー管を用いず、泥水、
清水中を重量コンクリートに自由落下させ十粒子層を硬
化させることも可能である。かような水溶性高分子物質
としてはポリエチレンオキ7ド、ポリアクリルアミドお
よびその部分加水分解物、セルローヌ誘導体を挙げるこ
とができ、特に好ましくはポリアクリルアミドおよびそ
の部分加水分解物をセメントに対し25重量係以下用い
ることが好ましい。
トレミー管を通して落下させるが、コンクIJ −1−
とじて用いる以外に、プランジャーで水との接触が防止
されているトレミー管内へモルタルをあらかじめ投入し
、その後重量骨材を投入しコンクリートすることも可能
である。−1だ、凝結遅延剤、硬化促進剤、AE剤、水
溶性高分子物質と併用することもできる。特に、水溶性
高分子物質を用いた場合、トレミー管を用いず、泥水、
清水中を重量コンクリートに自由落下させ十粒子層を硬
化させることも可能である。かような水溶性高分子物質
としてはポリエチレンオキ7ド、ポリアクリルアミドお
よびその部分加水分解物、セルローヌ誘導体を挙げるこ
とができ、特に好ましくはポリアクリルアミドおよびそ
の部分加水分解物をセメントに対し25重量係以下用い
ることが好ましい。
本発明の方法では、水セメント比40φ以下の重量コン
クリートをコンクリート杭全体に使用してもよいが、少
くとも杭先端部に適用することによシ顕著な効果が発揮
される。ここでいう「先端部」とは、本発明にて重量コ
ンフリートラ打設した際に重量コンクリートが沈澱した
土粒子層中へ侵入し、該層を硬化させるので、この硬化
層の部分をいう。
クリートをコンクリート杭全体に使用してもよいが、少
くとも杭先端部に適用することによシ顕著な効果が発揮
される。ここでいう「先端部」とは、本発明にて重量コ
ンフリートラ打設した際に重量コンクリートが沈澱した
土粒子層中へ侵入し、該層を硬化させるので、この硬化
層の部分をいう。
本発明は場所打ちコンクIJ −1−杭の杭先端の土粒
子層を硬化させ、強化しようとするものであるが、例え
ば地下連続壁のような地中に施工する同様な構造物の施
工法へ利用できることは云うまでもない。
子層を硬化させ、強化しようとするものであるが、例え
ば地下連続壁のような地中に施工する同様な構造物の施
工法へ利用できることは云うまでもない。
本発明の水セメント比40φ以下の重量コンクIJ −
1−’r場所打ち杭に用いる効果としては、重量コンク
リートが沈澱した土粒子層中へ侵入し、土粒子層を硬化
させ杭先端が強化されることであシ、これによって先端
支持力は保持され、構造物の不同沈下なども生じなくな
る。
1−’r場所打ち杭に用いる効果としては、重量コンク
リートが沈澱した土粒子層中へ侵入し、土粒子層を硬化
させ杭先端が強化されることであシ、これによって先端
支持力は保持され、構造物の不同沈下なども生じなくな
る。
以下実施例によって、この発明をさらに詳しく説明する
。なお、「チ」及び「部」は重量基準を示す。
。なお、「チ」及び「部」は重量基準を示す。
・了施例1〜4.比較例1
強制線シミギサーによって表1に示す配合のコンクリー
トを練り混ぜ、容積の1/8 tで場所打ちコンクリー
ト杭の現場で底部より採取した土粒子ザスペンションを
加えたψ1OX20CTnの型枠内にこのコンフリート
ラ流し込み供試体を作成した。
トを練り混ぜ、容積の1/8 tで場所打ちコンクリー
ト杭の現場で底部より採取した土粒子ザスペンションを
加えたψ1OX20CTnの型枠内にこのコンフリート
ラ流し込み供試体を作成した。
その後水中養生を実施し、材令7日、28日の圧縮強度
を測定した。
を測定した。
表2に示すごとく、上記の重量コンフリートラ用いるこ
とにより、良好な強度発現性状を示した。
とにより、良好な強度発現性状を示した。
まだ、比較例1として表1に示す配合にて、通常の川砂
、川砂利コンフリートラ用いたが、脱型時に底部に土粒
子層がそのまま残ってお9強度試遺]1生1 また、ψ15cm×200cm のモデル杭を実際に施
工し、14日後掘シ出した。この際杭先端には実施例2
の配合を用いたが、杭先端30口を切シ出し強度試験を
実施した所、255 Kf/ caの圧縮強度を示した
。
、川砂利コンフリートラ用いたが、脱型時に底部に土粒
子層がそのまま残ってお9強度試遺]1生1 また、ψ15cm×200cm のモデル杭を実際に施
工し、14日後掘シ出した。この際杭先端には実施例2
の配合を用いたが、杭先端30口を切シ出し強度試験を
実施した所、255 Kf/ caの圧縮強度を示した
。
実施例6.比較例2
実施例1の配合のものを水セメント比40チにて適用し
た以外は実施例1と同様にして供試体を作製し圧縮強度
を測定したところ、材令7日では145 Kgf/cJ
X’また材令28日では230 Kyf /crAを示
した。
た以外は実施例1と同様にして供試体を作製し圧縮強度
を測定したところ、材令7日では145 Kgf/cJ
X’また材令28日では230 Kyf /crAを示
した。
また比較のため水セメント比を41%としたところ、材
令7日では95 Kgf /cri 、材令28日では
128 Kff /crl であった。
令7日では95 Kgf /cri 、材令28日では
128 Kff /crl であった。
特許出願人 日 本 国 有 鉄 道
Claims (1)
- 場所打ちコンクリート杭を施工する際に、少なくとも杭
先端に用いるコンクリートに水セメント比40チ以下の
重量コンクリートを用いることを特徴とする場所打ちコ
ンクリート杭の強化法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8096383A JPS59206518A (ja) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | 場所打ちコンクリ−ト杭の強化法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8096383A JPS59206518A (ja) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | 場所打ちコンクリ−ト杭の強化法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59206518A true JPS59206518A (ja) | 1984-11-22 |
Family
ID=13733165
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8096383A Pending JPS59206518A (ja) | 1983-05-11 | 1983-05-11 | 場所打ちコンクリ−ト杭の強化法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59206518A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007332722A (ja) * | 2006-06-19 | 2007-12-27 | East Japan Railway Co | 場所打ちコンクリート杭に残留するスライム改良工法 |
US10316469B2 (en) | 2014-12-16 | 2019-06-11 | Ecolab Usa Inc. | On-line control and reaction process for pH adjustment |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5542908A (en) * | 1978-09-16 | 1980-03-26 | Yoshiaki Tanaka | Building |
JPS5817849A (ja) * | 1981-07-25 | 1983-02-02 | バブコツク日立株式会社 | ボ−ルミル |
-
1983
- 1983-05-11 JP JP8096383A patent/JPS59206518A/ja active Pending
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5542908A (en) * | 1978-09-16 | 1980-03-26 | Yoshiaki Tanaka | Building |
JPS5817849A (ja) * | 1981-07-25 | 1983-02-02 | バブコツク日立株式会社 | ボ−ルミル |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2007332722A (ja) * | 2006-06-19 | 2007-12-27 | East Japan Railway Co | 場所打ちコンクリート杭に残留するスライム改良工法 |
US10316469B2 (en) | 2014-12-16 | 2019-06-11 | Ecolab Usa Inc. | On-line control and reaction process for pH adjustment |
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