JPS591985B2 - 電力系統の故障点標定方法 - Google Patents
電力系統の故障点標定方法Info
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- JPS591985B2 JPS591985B2 JP10463376A JP10463376A JPS591985B2 JP S591985 B2 JPS591985 B2 JP S591985B2 JP 10463376 A JP10463376 A JP 10463376A JP 10463376 A JP10463376 A JP 10463376A JP S591985 B2 JPS591985 B2 JP S591985B2
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- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01R—MEASURING ELECTRIC VARIABLES; MEASURING MAGNETIC VARIABLES
- G01R31/00—Arrangements for testing electric properties; Arrangements for locating electric faults; Arrangements for electrical testing characterised by what is being tested not provided for elsewhere
- G01R31/08—Locating faults in cables, transmission lines, or networks
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は全てデイジタル的に処理して故障点を標定する
故障点標定方法に係り、特に故障点の標定を高精度で且
つ高速度で行なえる新規な故障点標定方法を提供しよう
とするものである。
故障点標定方法に係り、特に故障点の標定を高精度で且
つ高速度で行なえる新規な故障点標定方法を提供しよう
とするものである。
一般に故障点標定方法としては、系統電流の零点を検出
し、この電流零点時の電圧瞬時値より所望のリアクタン
スを求めて、このリアクタンス値が整定リアクタンス値
の何％に相当するかで故障点を標定している。
し、この電流零点時の電圧瞬時値より所望のリアクタン
スを求めて、このリアクタンス値が整定リアクタンス値
の何％に相当するかで故障点を標定している。
この様な標定方法は送電系統が２端子系統であれば精度
及び処理速度を論外とするならばある程度は実用に供す
るものである。しかし乍ら超高圧或いは超々高圧系に於
ては、何等実用には供し得ないものである。従つて大規
模な電力系統にはコンピユータを有機的に結合して所定
の保護を行なう方式が主流をなしつつあり、このコンピ
ユータを利用して故障点を標定する方法が一応考えられ
る。即ち近時ミニコンピユータやマイクロコンピユータ
の発達によりリアルタイムで高速度に演算を行い、電力
系統の保護を行う保護継電器に上記コンピユータを応用
することが数多く提案されているものであるが、この種
保護継電器により電力系統の故障部分を高速度で健全な
系統より切離すことは重要なことであるが、同時に故障
点の早期発見修復は系統運用、保守上の面で最も重要な
ことである。即ち所定の電気所より何−の地点に故障（
短絡、地絡）点があるかが正確に求めることができれば
、故障点の修復、送電の開始は短時間にできることは当
然である。
及び処理速度を論外とするならばある程度は実用に供す
るものである。しかし乍ら超高圧或いは超々高圧系に於
ては、何等実用には供し得ないものである。従つて大規
模な電力系統にはコンピユータを有機的に結合して所定
の保護を行なう方式が主流をなしつつあり、このコンピ
ユータを利用して故障点を標定する方法が一応考えられ
る。即ち近時ミニコンピユータやマイクロコンピユータ
の発達によりリアルタイムで高速度に演算を行い、電力
系統の保護を行う保護継電器に上記コンピユータを応用
することが数多く提案されているものであるが、この種
保護継電器により電力系統の故障部分を高速度で健全な
系統より切離すことは重要なことであるが、同時に故障
点の早期発見修復は系統運用、保守上の面で最も重要な
ことである。即ち所定の電気所より何−の地点に故障（
短絡、地絡）点があるかが正確に求めることができれば
、故障点の修復、送電の開始は短時間にできることは当
然である。
この様に種々の利点を併持するコンピュータを利用して
故障点の標定方法を行なう場合、一応次の様な方法が考
えられる。
故障点の標定方法を行なう場合、一応次の様な方法が考
えられる。
周知の如く送電線路のリアクタンス値はその距離に比例
する。
する。
従つて送電線に設けられた電圧、電流変成器より得られ
る電圧、電流の各電気量よりリアクタンス値を求めるこ
とは、デイジタル量による計算機での演算で比較的簡単
に求めることができ、この算出結果より距離即ちメータ
の単位に換算することも、単位距離あたりのリアクタン
スはあらかじめ求めることができるので次式の様に表わ
される。Ｘ ｌ（ｍ）・・・・・・・・・・・・・・・（１）ＸＸ：
計算機で演算して求められたリアクタンス値ｘ：送電線
路の単位距離あたりのリアクタンス（１）式より明らか
な様に自電気所の電圧、電流により前記リアクタンスＸ
を求めることは容易に可能である。
る電圧、電流の各電気量よりリアクタンス値を求めるこ
とは、デイジタル量による計算機での演算で比較的簡単
に求めることができ、この算出結果より距離即ちメータ
の単位に換算することも、単位距離あたりのリアクタン
スはあらかじめ求めることができるので次式の様に表わ
される。Ｘ ｌ（ｍ）・・・・・・・・・・・・・・・（１）ＸＸ：
計算機で演算して求められたリアクタンス値ｘ：送電線
路の単位距離あたりのリアクタンス（１）式より明らか
な様に自電気所の電圧、電流により前記リアクタンスＸ
を求めることは容易に可能である。
即ち短絡故障においては、線間電圧と線間電流により、
変成器やその他デイジタル量の量子化誤差による標定誤
差はやむおえないとしても、故障相や平行２回線送電線
路における隣回線の接続状態（送電中か否か、工事中で
接地中か否かなど）によつては、零相電流が発生しない
ことによりほとんど誤差は生じない。
変成器やその他デイジタル量の量子化誤差による標定誤
差はやむおえないとしても、故障相や平行２回線送電線
路における隣回線の接続状態（送電中か否か、工事中で
接地中か否かなど）によつては、零相電流が発生しない
ことによりほとんど誤差は生じない。
しかし乍ら送電線路の故障で最も多い地絡事故に対して
は、零相電流に起因する誤差を生ずる事になる。
は、零相電流に起因する誤差を生ずる事になる。
従つて故障回線零相電流１。、隣回線零相電流１♂に適
切な補償係数を乗じて、送電線路のリアクタンスを演算
しないと数１０％の誤挙が生じてしまう。この様に補償
係数を乗するにしても補償係数そのものは一定のもので
よいというものではなく、例えば架空地線の影響によつ
て、故障相毎に異なりまた隣回線の接続状態によつても
大巾に異なつてくるものである。
切な補償係数を乗じて、送電線路のリアクタンスを演算
しないと数１０％の誤挙が生じてしまう。この様に補償
係数を乗するにしても補償係数そのものは一定のもので
よいというものではなく、例えば架空地線の影響によつ
て、故障相毎に異なりまた隣回線の接続状態によつても
大巾に異なつてくるものである。
本発明は以上の点に鑑みて発明されたものであつて、以
下本実施例に関して詳述する。
下本実施例に関して詳述する。
先ず本実施例を述べるに当り、第１図に示す系統電圧、
電流の波形図を参照し乍ら本発明による原理に関して説
明する。
電流の波形図を参照し乍ら本発明による原理に関して説
明する。
第１図に示す如く系統電圧がｖ−ＳｅＣ（ｉ）ｔで、系
統電流がｉ＝Ｉｓｌｎ（ωｔ−θ）であるとすると、図
の○印で附してある１→２→３→・・・・・・５の時点
で遂次サンプリングし、このサンプリングされた電圧、
電流の各瞬時値をデイジタル符号化した値が夫々Ｖ，−
＞Ｖ，−＞Ｖ，・・ ・・・Ｖｎ、Ｉ，うＩ，９ｌ，で
あるとすれば、これらサンプリングデータより（４）［
Ｆ］（３）時点のサンプリングデータを利用して、例え
ば以下に示す（２）式の演算を行なうとこの演算値はＫ
，ＶＩｓｅｃＯとなるＯ但しＫ，，Ｋ，はサンプリング
間隔曽により定まる定数同様に電流ｉについて以下に示
す（３）式の演算を行なえばＫ，ｌ２となる。
統電流がｉ＝Ｉｓｌｎ（ωｔ−θ）であるとすると、図
の○印で附してある１→２→３→・・・・・・５の時点
で遂次サンプリングし、このサンプリングされた電圧、
電流の各瞬時値をデイジタル符号化した値が夫々Ｖ，−
＞Ｖ，−＞Ｖ，・・ ・・・Ｖｎ、Ｉ，うＩ，９ｌ，で
あるとすれば、これらサンプリングデータより（４）［
Ｆ］（３）時点のサンプリングデータを利用して、例え
ば以下に示す（２）式の演算を行なうとこの演算値はＫ
，ＶＩｓｅｃＯとなるＯ但しＫ，，Ｋ，はサンプリング
間隔曽により定まる定数同様に電流ｉについて以下に示
す（３）式の演算を行なえばＫ，ｌ２となる。
従つて（２）式、（３）式を利用してその比を求めると
となり、この（４）式でＶ／ＩはＶ／Ｉ二Ｚ：Ｒ＋ＪＸ
・・・・・・（４）′と置換される。
となり、この（４）式でＶ／ＩはＶ／Ｉ二Ｚ：Ｒ＋ＪＸ
・・・・・・（４）′と置換される。
但しＲは標点装置設置点より事故点迄の純抵抗分を示し
、同様にＸは標定装置設置点より事故点迄のリアクタン
ス分を示す。即ち（４）式は標定装置設置点より事故点
迄の純抵抗分Ｒを求めている事を示し、この（４）式を
例えば以下（５）式の様にＥ ／ ２ｒａｄ遅らせるも
のとすればとなり、この（５）式は伺を意味するかと云
えば標定装置設置点より事故点迄のリアクタンス分Ｘを
求めている事を示す。即ち事故点迄のリアクタンス分Ｘ
を求める場合は、例えば第１図に示す電流波形１を窪／
２ｒａｄだけ進みに移相し、この移相した電流と電圧
Ｖとによつて上記（２）式及び（３），（４）式の如き
演算を行なえばよい事は明らかである。なおこの様な電
流を移相する方法以外に、例えば第１図に示す電圧ｖ二
Ｖｓｌｎ（！）ｔを７Ｃ／ ２ｒａｄ遅れに移相してＶ
′ ＝ ＶＳｌｎ（（１）ｔ − Ｋ ／ ２）〔こ
のｖ′の波形図は第１図に示してある。〕の様にしても
同一目的を達成する事ができる。即ち電圧ｖを移相した
場合を述べると、第１図でサンプリング間隔費をＥ／
６ｒａｄとした場合、Ｖ，のデータを３ｅ分Ｖ，，ｖュ
のデータも同様に３費分遅れ側にｒ／ ２ｒａｄ移相し
て前述と同様に、以下に示す（６）式及び（７），（８
）式の如き演算を行なえばＪＸが求まり、このＪＸを上
記（１）式に代久して所定の演算を行なえば、所望の事
故点迄の距離に換算する事ができる。
、同様にＸは標定装置設置点より事故点迄のリアクタン
ス分を示す。即ち（４）式は標定装置設置点より事故点
迄の純抵抗分Ｒを求めている事を示し、この（４）式を
例えば以下（５）式の様にＥ ／ ２ｒａｄ遅らせるも
のとすればとなり、この（５）式は伺を意味するかと云
えば標定装置設置点より事故点迄のリアクタンス分Ｘを
求めている事を示す。即ち事故点迄のリアクタンス分Ｘ
を求める場合は、例えば第１図に示す電流波形１を窪／
２ｒａｄだけ進みに移相し、この移相した電流と電圧
Ｖとによつて上記（２）式及び（３），（４）式の如き
演算を行なえばよい事は明らかである。なおこの様な電
流を移相する方法以外に、例えば第１図に示す電圧ｖ二
Ｖｓｌｎ（！）ｔを７Ｃ／ ２ｒａｄ遅れに移相してＶ
′ ＝ ＶＳｌｎ（（１）ｔ − Ｋ ／ ２）〔こ
のｖ′の波形図は第１図に示してある。〕の様にしても
同一目的を達成する事ができる。即ち電圧ｖを移相した
場合を述べると、第１図でサンプリング間隔費をＥ／
６ｒａｄとした場合、Ｖ，のデータを３ｅ分Ｖ，，ｖュ
のデータも同様に３費分遅れ側にｒ／ ２ｒａｄ移相し
て前述と同様に、以下に示す（６）式及び（７），（８
）式の如き演算を行なえばＪＸが求まり、このＪＸを上
記（１）式に代久して所定の演算を行なえば、所望の事
故点迄の距離に換算する事ができる。
この様にサンプリングデータを利用する事により所望の
事故点の標定はなされるものであるが、その具体的なプ
ロツク液成図を第２図に示す。
事故点の標定はなされるものであるが、その具体的なプ
ロツク液成図を第２図に示す。
同図で１はメモリ回路で一定のワード数だけ過去のデー
タ（例えば適用系統が平行二回線送雷線路であれば自回
線の電流、電圧のアナログ入力量と隣回線の電流に関連
するアナログ入力量）を記憶していて、所定の周期でデ
ータ更新がなされる。２は０Ｒ回路で自回線に設置され
る主保護リレー（電流差動継電器等の如き故障部分を系
統より速やかに分離して所定の保護を行なうもの）より
動作条件（例えばトリツプ信号等を示す）が久力され、
０Ｒ出力を上記メモリ回路１及び後述する相刊別回路３
に出力する。
タ（例えば適用系統が平行二回線送雷線路であれば自回
線の電流、電圧のアナログ入力量と隣回線の電流に関連
するアナログ入力量）を記憶していて、所定の周期でデ
ータ更新がなされる。２は０Ｒ回路で自回線に設置され
る主保護リレー（電流差動継電器等の如き故障部分を系
統より速やかに分離して所定の保護を行なうもの）より
動作条件（例えばトリツプ信号等を示す）が久力され、
０Ｒ出力を上記メモリ回路１及び後述する相刊別回路３
に出力する。
３は相判別回路で０Ｒ出力信号が久力するとメモリ回路
１のデータ更新が停止するので、記憶してある情報群よ
り故障相の相判別の為の演算を行なう。
１のデータ更新が停止するので、記憶してある情報群よ
り故障相の相判別の為の演算を行なう。
この相判別の演算としては種々考えられるが、具体例と
して例えば各相の不足電圧を検出して行なう方式や、さ
らには検出すべき相雷圧を抑制量とし他の２相の和を動
作量とする方式等がある。４は選択回路で相判別回路３
よりの信号と隣回線の動作状態（例えば接地条件）を示
す信号とが入力され、ストアしてある情報群（例えば故
障状況に応じて所定の算出すべき演算式群を示す）より
所望の演算式を選択する。
して例えば各相の不足電圧を検出して行なう方式や、さ
らには検出すべき相雷圧を抑制量とし他の２相の和を動
作量とする方式等がある。４は選択回路で相判別回路３
よりの信号と隣回線の動作状態（例えば接地条件）を示
す信号とが入力され、ストアしてある情報群（例えば故
障状況に応じて所定の算出すべき演算式群を示す）より
所望の演算式を選択する。
５はリアクタンス演算回路で選択回路４で選択された所
望の演算式に基づき所定の演算を行なうものである。
望の演算式に基づき所定の演算を行なうものである。
この様に構成して成る本実施例を第３図及び第４図に示
す平行二回線送電線路に適用した場合の動作に関して詳
述する。
す平行二回線送電線路に適用した場合の動作に関して詳
述する。
超高圧或いは超々高圧系統下に於ては１本の鉄塔に図に
示す様に二回線（ＩＬ及び２Ｌ）が並架してなるもので
、Ａ端のＩＬ側に故障点標定装置を設置したものと仮定
してその動作を述べる。
示す様に二回線（ＩＬ及び２Ｌ）が並架してなるもので
、Ａ端のＩＬ側に故障点標定装置を設置したものと仮定
してその動作を述べる。
故障点標定装置には自回線１Ｌより相電流１，，１，，
ｉｃ及び相電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃに関連する各アナログ
入力量と、隣回線２Ｌより相電流１ａ′，Ｉｂ′，Ｉｃ
′の各アナログ入力量とが夫々入力され、これらアナロ
グ入力量を適宜サンプリングしたサンプルデータを１の
メモリ回路に所定期間記憶させておく。しかして自回線
１Ｌに設置してある図示しない主保護リレーが動作する
と、０Ｒ回路２を介して所定の動作出力信号（トリツプ
信号に対応するもの）がメモリ回路１及び相判別回路３
に夫々入力される。この信号が入力するとメモリ回路１
ではデータの更新が停止され、更新停止前の記憶してあ
る所望のサンプルデータのみが相判別回路３に転送され
て所定の相判別がなされる。しかして相判別回路３で故
障状態が判別されるとこの信号が次段の選択回路４に入
力されると共に、選択回路４には隣回線２Ｌ側が送電中
なのか或いは停止していて第４図の様に両端が接地して
ある等の状態を示す信号が入力されており、これら各入
力信号に基づき選択回路４ではストアしてある故障状態
に応じた最適な演算式を選択する。即ち相判別回路３に
より例えば２線故障または３線故障と判定された場合に
は、一例として例えばｂ−。相故障と判定された場合４
の選択回路に於て以下に示す（９）式のような２線故障
用の演算式を選択し、５のリアクタンス演算回路で（９
）式左辺の演算を行ないＸを求める。但しＩｂｃはｂ−
ｃ相線間電流の実効値 Ｖｂｃはｂ−ｃ相線間電圧の実効値 Ｏはｂ−ｃ相の線間電圧と線間電流の位相差この様に所
望のリアクタンスＸは容易に求められるものであるが、
上記（９）式左辺の分母は、前述せる様に例えば００）
式左辺の演算により求めることができる。
ｉｃ及び相電圧Ｖａ，Ｖｂ，Ｖｃに関連する各アナログ
入力量と、隣回線２Ｌより相電流１ａ′，Ｉｂ′，Ｉｃ
′の各アナログ入力量とが夫々入力され、これらアナロ
グ入力量を適宜サンプリングしたサンプルデータを１の
メモリ回路に所定期間記憶させておく。しかして自回線
１Ｌに設置してある図示しない主保護リレーが動作する
と、０Ｒ回路２を介して所定の動作出力信号（トリツプ
信号に対応するもの）がメモリ回路１及び相判別回路３
に夫々入力される。この信号が入力するとメモリ回路１
ではデータの更新が停止され、更新停止前の記憶してあ
る所望のサンプルデータのみが相判別回路３に転送され
て所定の相判別がなされる。しかして相判別回路３で故
障状態が判別されるとこの信号が次段の選択回路４に入
力されると共に、選択回路４には隣回線２Ｌ側が送電中
なのか或いは停止していて第４図の様に両端が接地して
ある等の状態を示す信号が入力されており、これら各入
力信号に基づき選択回路４ではストアしてある故障状態
に応じた最適な演算式を選択する。即ち相判別回路３に
より例えば２線故障または３線故障と判定された場合に
は、一例として例えばｂ−。相故障と判定された場合４
の選択回路に於て以下に示す（９）式のような２線故障
用の演算式を選択し、５のリアクタンス演算回路で（９
）式左辺の演算を行ないＸを求める。但しＩｂｃはｂ−
ｃ相線間電流の実効値 Ｖｂｃはｂ−ｃ相線間電圧の実効値 Ｏはｂ−ｃ相の線間電圧と線間電流の位相差この様に所
望のリアクタンスＸは容易に求められるものであるが、
上記（９）式左辺の分母は、前述せる様に例えば００）
式左辺の演算により求めることができる。
但しＫ，，Ｋ，は定数
ィ一 ２，ｎ−１，ｎはサンプリング番号同様に（９）
式左辺の分子は例えばａｌ）式左辺の演算によつて求め
られる。
式左辺の分子は例えばａｌ）式左辺の演算によつて求め
られる。
但しｉ′ＢｃはＩｂｃの位相をｒ／ ２だけ進めたもの
次に三線故障の場合は、二線故障時と同様に４の選択回
路でリアクタンス演算回路５に必要なデータを与えると
同時に、三線故障用の演算式を選択してりアクタンス演
算回路５で所望のリアクタンスを求めるものである。
次に三線故障の場合は、二線故障時と同様に４の選択回
路でリアクタンス演算回路５に必要なデータを与えると
同時に、三線故障用の演算式を選択してりアクタンス演
算回路５で所望のリアクタンスを求めるものである。
なお三線故障時にリアクタンス演算回路５の入力データ
はａ−ｂ相、ｂ−ｃ相、ｃｍａ相のどれか１個のみを与
える様にすればよい。次に３の相判別回路で１線故障と
判定された場合例えばａ相１ＬＧ（ａ相地絡）と判定さ
れた場合は、一線故障用の演算式を選択して、０２）式
のような演算を行なえばよい。
はａ−ｂ相、ｂ−ｃ相、ｃｍａ相のどれか１個のみを与
える様にすればよい。次に３の相判別回路で１線故障と
判定された場合例えばａ相１ＬＧ（ａ相地絡）と判定さ
れた場合は、一線故障用の演算式を選択して、０２）式
のような演算を行なえばよい。
但しＶａはａ相電圧の実効値
Ｉは（１，＋Ｂｌｌ．＋Ｋ２ｌＯ′）の実効値ここでＫ
ｌ，ｋ，は夫々自回線、隣回線の零相補償係数１．，ｉ
０′は夫々ＩＬ，２Ｌの零相電流即ち一線故障時に於て
は、例えばａ相故障であれば（ｌの式で示す一線故障用
の演算式を選択して、さらにａ相用の零相補償係数Ｋ，
，ｋ，を選択する。
ｌ，ｋ，は夫々自回線、隣回線の零相補償係数１．，ｉ
０′は夫々ＩＬ，２Ｌの零相電流即ち一線故障時に於て
は、例えばａ相故障であれば（ｌの式で示す一線故障用
の演算式を選択して、さらにａ相用の零相補償係数Ｋ，
，ｋ，を選択する。
この場合、零相補償係数Ｋｌ，ｋ２はＡ，ｂ，ｃ各相に
ついてサンプリングデータによりオフラインで予め求め
られるものであり、さらに隣回線２Ｌ側が停止して両端
接地中の条件の場合、オフラインで零相補償係数ｋｌを
求めてこのＫ，を利用すればよい。以上の様に地絡故障
時に於ては零相補償係数を用いて測距誤差を補償しなけ
ればならないが、一般に架空地線２条で考える場合、零
相補償係数は架空地線の影響を勇慮し、さらにスカラ近
似して０ぐ０４）式のように表わされる。
ついてサンプリングデータによりオフラインで予め求め
られるものであり、さらに隣回線２Ｌ側が停止して両端
接地中の条件の場合、オフラインで零相補償係数ｋｌを
求めてこのＫ，を利用すればよい。以上の様に地絡故障
時に於ては零相補償係数を用いて測距誤差を補償しなけ
ればならないが、一般に架空地線２条で考える場合、零
相補償係数は架空地線の影響を勇慮し、さらにスカラ近
似して０ぐ０４）式のように表わされる。
但しＺｖ・・標定装置設置点から地絡故障点迄の正相イ
ンピーダンスＺｍ・・・標定装置設置点から地絡故障点
迄の回線間相互インピーダンスＺｇｍｌ・・泪回線と架
空地線間相互インピーダンスＺｇｍ，・・・隣回線と架
空地線間相互インピーダンスＺｇ・・・架空地線の自己
インピーダンスＺｇｇ・・・架空地線間相互インピーダ
ンスなお零相補償係数Ｋ，，ｋ，は隣回線の条件や、故
障相によつて変化するものであるからして、例えば第４
図のように隣回線２Ｌ側が停止して両端接地中の場合な
どに際しては、隣回線の零相電流がＣＴを流れないこと
により、測距誤差は非常に大きくなる。
ンピーダンスＺｍ・・・標定装置設置点から地絡故障点
迄の回線間相互インピーダンスＺｇｍｌ・・泪回線と架
空地線間相互インピーダンスＺｇｍ，・・・隣回線と架
空地線間相互インピーダンスＺｇ・・・架空地線の自己
インピーダンスＺｇｇ・・・架空地線間相互インピーダ
ンスなお零相補償係数Ｋ，，ｋ，は隣回線の条件や、故
障相によつて変化するものであるからして、例えば第４
図のように隣回線２Ｌ側が停止して両端接地中の場合な
どに際しては、隣回線の零相電流がＣＴを流れないこと
により、測距誤差は非常に大きくなる。
従つてこの様な場合は一方の零相補償係数ｋｌの値で調
整する様にすればよい。即ち、第２図の選択回路４に於
ては隣回線が停止していて両端接地中である等の条件や
、地絡故障相が架空地線に近い相か、或いは遠い相かの
条件等により、適当な零相補償係数Ｋｌ，ｋ，を選択し
、５のリアクタンス演算回路に於て０２）式のリアクタ
ンス演算を行ない故障点の標定を行なうものである。以
上の様に本発明に於ては、主保護リレーが動作してこの
動作出力信号が入力されるとメモリ回路のデータ更新は
直ちに停止して、記憶してあるデータ群より短絡か地絡
かの判別を行ない、地絡故障であれば隣回線の条件、故
障相の条件等により適当な零相補償係数を選択して、測
距誤差を極めて小さくする様にしたものであるから、下
記に示す如く種々の効果を奏すものである。
整する様にすればよい。即ち、第２図の選択回路４に於
ては隣回線が停止していて両端接地中である等の条件や
、地絡故障相が架空地線に近い相か、或いは遠い相かの
条件等により、適当な零相補償係数Ｋｌ，ｋ，を選択し
、５のリアクタンス演算回路に於て０２）式のリアクタ
ンス演算を行ない故障点の標定を行なうものである。以
上の様に本発明に於ては、主保護リレーが動作してこの
動作出力信号が入力されるとメモリ回路のデータ更新は
直ちに停止して、記憶してあるデータ群より短絡か地絡
かの判別を行ない、地絡故障であれば隣回線の条件、故
障相の条件等により適当な零相補償係数を選択して、測
距誤差を極めて小さくする様にしたものであるから、下
記に示す如く種々の効果を奏すものである。
の 測距誤差を非常に小さくできるので測定精庶は大幅
に向上し、超高圧、超々高圧系統用には最適なものであ
る。
に向上し、超高圧、超々高圧系統用には最適なものであ
る。
の 全てデイジタル的に処理するものであるから高精度
で且つ高速度の装置を実現できる。
で且つ高速度の装置を実現できる。
＠ 信頼性、安定性の面で大幅に向上する。
［相］ 短絡故障時であれば、同時刻でサンプリングし
た３つのサンプルデータを基に所望のリアクタンスＸを
求めればよいので、演算が簡単で速応性を以つて事故点
を標定することができるばかりでなく、サンプルデータ
を記憶する記憶回路の容量は小容量のものでよい。
た３つのサンプルデータを基に所望のリアクタンスＸを
求めればよいので、演算が簡単で速応性を以つて事故点
を標定することができるばかりでなく、サンプルデータ
を記憶する記憶回路の容量は小容量のものでよい。
第１図は本発明に係る原理を説明する為の，電圧、電流
波形図、第２図は本発明による一実施例を示すプロツク
構成図、第３図及び第４図は本発明を適用する平行二回
線送電線路を示す説明図。 １はメモリ回路、２は０Ｒ回路、３は相判別回路、４は
選択回路、５はリアクタンス演算回路。
波形図、第２図は本発明による一実施例を示すプロツク
構成図、第３図及び第４図は本発明を適用する平行二回
線送電線路を示す説明図。 １はメモリ回路、２は０Ｒ回路、３は相判別回路、４は
選択回路、５はリアクタンス演算回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 自回線の電圧ｖａ、電流ｉａの２つの電気量を所定
のサンプリング周期でサンプリングして、これら同時刻
でサンプリングした各電気量をディジタル量に変換して
該ディジタル量を順次所定の期間に渡つて記憶し、自回
線の事故時に際して、故障相を判別した信号と隣回線の
接続状態を示す信号とを基に短絡故障であれば、以下に
示す（１）式又は（２）式（ｖ＿１′ａ・ｉ＿１ａ−Ｋ
＿１・ｖ＿２′ａ・ｉ＿２ａ＋ｖ＿３′ａ・ｉ＿３ａ）
／ｉ＿１ａ＾２−Ｋ＿１・ｉ＿２ａ＾２＋ｉ＿３ａ＾２
・・・・・・（１）（ｖ＿１ａ・ｉ＿１′ａ−Ｋ＿１・
ｖ＿２ａ・ｉ＿２′ａ＋ｖ＿３ａ・ｉ＿３′ａ）／ｉ＿
１′ａ＾２−Ｋ＿１・ｉ＿２′ａ＾２＋ｉ＿３′ａ＾２
・・・・・・（２）但しｉ＿１ａ及びｖ＿１ａは現在の
サンプリング値をＡ／Ｄ変換した値ｉ＿２ａ及びｖ＿２
ａは前回のサンプリング値をＡ／Ｄ変換した値ｉ＿３ａ
及びｖ＿３ａは前々回のサンプリング値をＡ／Ｄ変換し
た値ｉ＿１′ａ〜ｉ＿３′ａはｉ＿１ａ〜ｉ＿３ａをπ
／２ｒａｄ移相した値ｖ＿１′ａ〜ｖ＿３′ａはｖ＿１
ａ〜ｖ＿３ａをπ／２ｒａｄ移相した値Ｋ＿１はサンプ
リング周期で定まる定数 の演算を行つて故障点までのリアクタンスを求め、地絡
故障であれば以下に示す（３）式又は（４）式（ｉａ＋
Ｋ＿２・Ｉ＿０＋Ｋ＿３・Ｉ＿０′）・ｖ′ａ／（ｉａ
＋Ｋ＿２・Ｉ＿０＋Ｋ＿３・Ｉ＿０′）＾２・・・・・
・・・・・・・・・・（３）（ｉ′ａ＋Ｋ＿２・Ｉ＿０
＋Ｋ＿３・Ｉ＿０′）・ｖａ／（ｉａ＋Ｋ＿２・Ｉ＿０
＋Ｋ＿３・Ｉ＿０′）＾２・・・・・・・・・・・・・
・・（４）但しｉａは故障相の電流サンプリング値をＡ
／Ｄ変換した値ｉ＿０は自回線の零相電流 ｉ＿０′は隣回線の零相電流 ｖａは故障相の電圧サンプリング値をＡ／Ｄ変換した値
ｉ′ａは前記ｉａをπ／２ｒａｄ移相した値ｖ′ａは前
記ｖａをπ／２ｒａｄ移相した値Ｋ＿２は自回線の零相
補償係数で▲数式、化学式、表等があります▼ Ｋ＿３は隣回線の零相補償係数で Ｚ＿１は故障点までの正相インピーダンスＺｍは故障点
までの回線間相互インピーダンスＺｇは架空地線の自己
インピーダンスＺｇｇは架空地線間の相互インピーダン
スＺｇ・ｍ＿１は自回線と架空地線間の相互インピーダ
ンスＺｇ・ｍ＿２は隣回線と架空地線間の相互インピー
ダンスの演算を行つて事故点までのリアクタンスＸを求
め、故障点の様定を行なうようにしたことを特徴とする
電力系統の故障点選定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10463376A JPS591985B2 (ja) | 1976-09-01 | 1976-09-01 | 電力系統の故障点標定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10463376A JPS591985B2 (ja) | 1976-09-01 | 1976-09-01 | 電力系統の故障点標定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5330754A JPS5330754A (en) | 1978-03-23 |
| JPS591985B2 true JPS591985B2 (ja) | 1984-01-14 |
Family
ID=14385838
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10463376A Expired JPS591985B2 (ja) | 1976-09-01 | 1976-09-01 | 電力系統の故障点標定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591985B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN110470950B (zh) * | 2019-08-16 | 2021-07-16 | 深圳供电局有限公司 | 输电线路故障测距方法 |
-
1976
- 1976-09-01 JP JP10463376A patent/JPS591985B2/ja not_active Expired
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5330754A (en) | 1978-03-23 |
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