JPS59197528A - 焼結配合原料の管理方法 - Google Patents
焼結配合原料の管理方法Info
- Publication number
- JPS59197528A JPS59197528A JP6841983A JP6841983A JPS59197528A JP S59197528 A JPS59197528 A JP S59197528A JP 6841983 A JP6841983 A JP 6841983A JP 6841983 A JP6841983 A JP 6841983A JP S59197528 A JPS59197528 A JP S59197528A
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- Japan
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- ore
- sintering
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- goethite
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- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は焼結配合原料の管理法（こ係り、焼・皓原料と
して用いられる各捗銘柄鉱石を適切（こ管理し、焼不吉
時における融液の生成を有効（こ管理して焼結鉱として
の各特性値を良好に維持すると共づこその生産率、コー
クス原単位の向上を図ろうとするものである。
して用いられる各捗銘柄鉱石を適切（こ管理し、焼不吉
時における融液の生成を有効（こ管理して焼結鉱として
の各特性値を良好に維持すると共づこその生産率、コー
クス原単位の向上を図ろうとするものである。
焼結鉱を得るための焼結配合原料の管理（こついでは従
来からも押々（こ検討されているところであるが、これ
ら従来法によるものは必ずしも好ましい・ｂのとなし得
ない。即ちこのような焼結配合原料の管理方法として従
来では、通常。
来からも押々（こ検討されているところであるが、これ
ら従来法によるものは必ずしも好ましい・ｂのとなし得
ない。即ちこのような焼結配合原料の管理方法として従
来では、通常。
高炉、焼、拮サイドの成分、品質要求からその成分組成
等が央まジ、各種銘柄の鉄鉱石をこの目標成分に合致す
るようにヤードに積み付ける方法が多くとられている。
等が央まジ、各種銘柄の鉄鉱石をこの目標成分に合致す
るようにヤードに積み付ける方法が多くとられている。
勿論、いくつかの銘柄では、その配合上限や下限が設定
されているものがあるが、ここで問題となるのは主ζこ
ＴｈｔａＩＦｅ（以下、Ｔ、Ｆｅ ） 、 Ｓｉｎ、、
、 Ａｌ２Ｏ３是などであって、その鉱物形態や煙桔反
応特性などは殆んど考・Ｃされていないのが現状である
。このため、このような配合原料〔Ｂ粉（ベツディング
扮）。
されているものがあるが、ここで問題となるのは主ζこ
ＴｈｔａＩＦｅ（以下、Ｔ、Ｆｅ ） 、 Ｓｉｎ、、
、 Ａｌ２Ｏ３是などであって、その鉱物形態や煙桔反
応特性などは殆んど考・Ｃされていないのが現状である
。このため、このような配合原料〔Ｂ粉（ベツディング
扮）。
コークス、副原料等〕（こ水分を添卯し、混合、造粒後
、焼階啜に連続的に装入し１点火炉内にて表層着火し、
下向通風によって内在するコークスを燃Ｊ美させて焼結
反応を進行させる焼結鉱製造方法（一般にはドワイトロ
イド方式）では。
、焼階啜に連続的に装入し１点火炉内にて表層着火し、
下向通風によって内在するコークスを燃Ｊ美させて焼結
反応を進行させる焼結鉱製造方法（一般にはドワイトロ
イド方式）では。
原料の化学成分、粒度などと焼結鉱堵品・質とのυ１係
は数多く報告されているとしても、焼結反応そのものの
進行ζこ影！Ｊを及はす溶融性についてこれを定量的に
評価し、実１テ朶へ適用している例は見当らないし、ま
た１ｍ織定量値と鉱石の溶融性、すなわち反応性の関係
を拶ったものもほとんどないのが現状である。
は数多く報告されているとしても、焼結反応そのものの
進行ζこ影！Ｊを及はす溶融性についてこれを定量的に
評価し、実１テ朶へ適用している例は見当らないし、ま
た１ｍ織定量値と鉱石の溶融性、すなわち反応性の関係
を拶ったものもほとんどないのが現状である。
本発凋は上記したような火消（こ鑑み検討を重ねて創′
雌されたものである。叩ち１本発１男者らはこの問題点
を解決すべく各種銘柄鉄鉱石（こ関して、とくにＣａ胛
Ｆ、ｅρ、（Ｆｅｄ）系との唇融反応挙動・Ｐ研究し、
溶融性といくつかの鉱物組成との関係を解明し、これら
の結果に基いて、とく（こ微粉部分（こ計まれる鉱物相
紹〔ゲーサイト（α−Ｆｅ２０．・Ｈ２Ｏ））を管理す
ることによって、焼結鉱品質の同上を達成することに成
功した。
雌されたものである。叩ち１本発１男者らはこの問題点
を解決すべく各種銘柄鉄鉱石（こ関して、とくにＣａ胛
Ｆ、ｅρ、（Ｆｅｄ）系との唇融反応挙動・Ｐ研究し、
溶融性といくつかの鉱物組成との関係を解明し、これら
の結果に基いて、とく（こ微粉部分（こ計まれる鉱物相
紹〔ゲーサイト（α−Ｆｅ２０．・Ｈ２Ｏ））を管理す
ることによって、焼結鉱品質の同上を達成することに成
功した。
上記したような本発明について更に説明すると、焼結過
程多こおける主反応はＣａＯ−Ｆｅ２０３（Ｆ’ｅＯ）
−３ｉｎ２糸と考えられ、ここで重要なのは、コークス
の燃焼によって第１図に示す如く、最高温度１３００°
Ｃ箭後に２分程度であり、また１例えば１２００”０以
上の高温作詩時間が数分程度で焼結反応がなされること
である。とくζこ上述のＣａＯ−Ｆｅ２０３（１’ｅｏ
） −８ｉｎ２系をコオイては１０００℃前後ノ温度か
らカルシウムフェライトが形成されはじめ約１２００℃
以上で４！ｉｉ体化が始まる。さら番こここで発生した
カルシウムフェライト融液とＳｉＯ２が反応して最終的
にはＣａｂ−８ｉｎ、系スラグ相、カルシウムフェライ
トａ、醇化鉄相（ヘマタイト、マグネタイトなど）の混
合相となることが知られている。従って、焼結層内で起
こる反応では、カルシウムフェライ１−ｇ液の形成と、
これと５ｉｎ２の反応によるスラグならびζこヘマタイ
トの晶出反応の２つが、焼結反応にとって重要であるこ
とがわかる。
程多こおける主反応はＣａＯ−Ｆｅ２０３（Ｆ’ｅＯ）
−３ｉｎ２糸と考えられ、ここで重要なのは、コークス
の燃焼によって第１図に示す如く、最高温度１３００°
Ｃ箭後に２分程度であり、また１例えば１２００”０以
上の高温作詩時間が数分程度で焼結反応がなされること
である。とくζこ上述のＣａＯ−Ｆｅ２０３（１’ｅｏ
） −８ｉｎ２系をコオイては１０００℃前後ノ温度か
らカルシウムフェライトが形成されはじめ約１２００℃
以上で４！ｉｉ体化が始まる。さら番こここで発生した
カルシウムフェライト融液とＳｉＯ２が反応して最終的
にはＣａｂ−８ｉｎ、系スラグ相、カルシウムフェライ
トａ、醇化鉄相（ヘマタイト、マグネタイトなど）の混
合相となることが知られている。従って、焼結層内で起
こる反応では、カルシウムフェライ１−ｇ液の形成と、
これと５ｉｎ２の反応によるスラグならびζこヘマタイ
トの晶出反応の２つが、焼結反応にとって重要であるこ
とがわかる。
然して、このことを実際の焼結原料として用いられる各
種鉄、鉱石（こついて考λてみると、一般に暁硝配合原
料として用いら、Ｉｔている鉄鉱石には、 Ｓｔ、２
． Ａｌ２ＬＪ３ 、 ＭｇＯ、ＣａＯ、’ｌ”＋０２
． Ｐ 。
種鉄、鉱石（こついて考λてみると、一般に暁硝配合原
料として用いら、Ｉｔている鉄鉱石には、 Ｓｔ、２
． Ａｌ２ＬＪ３ 、 ＭｇＯ、ＣａＯ、’ｌ”＋０２
． Ｐ 。
Ｓなどの脈石分（スラグ成分）がよまれておジ、また、
酸化鉄形態も大きくわけてリモナイト醍〔天然にはａ−
Ｆｅ２０ｓ−Ｈρニゲ−サイト（ｇｏｅｔｈｉｔｅ）、
ｒ−Ｆｅ２０．−Ｈ２Ｏ： Ｌ／ビドクロサイト （ｌ
ｅｃｉｄｏｃｒｏｃｉｔｅ ）が産出するが１本発明者
らのＸ線回析による調査によるとゲーサイトしか認めら
れす、従ってリモナイト鉱石はゲーサイト量として杷握
できる 〕、ヘマタイト（Ｆｅ２０３）、マグネタイト
（Ｆｅ、０．）に分類される。なかでも酸化鉄形態は、
カルシウムフェライト融液形成ζこ大きく影響すること
はいうまでもない。
酸化鉄形態も大きくわけてリモナイト醍〔天然にはａ−
Ｆｅ２０ｓ−Ｈρニゲ−サイト（ｇｏｅｔｈｉｔｅ）、
ｒ−Ｆｅ２０．−Ｈ２Ｏ： Ｌ／ビドクロサイト （ｌ
ｅｃｉｄｏｃｒｏｃｉｔｅ ）が産出するが１本発明者
らのＸ線回析による調査によるとゲーサイトしか認めら
れす、従ってリモナイト鉱石はゲーサイト量として杷握
できる 〕、ヘマタイト（Ｆｅ２０３）、マグネタイト
（Ｆｅ、０．）に分類される。なかでも酸化鉄形態は、
カルシウムフェライト融液形成ζこ大きく影響すること
はいうまでもない。
例えば、ゲーサイト（トＦｅ、Ｏｓ・Ｈ２Ｏ）は主要輸
入鉱石である豪州系、インド（ボア）系鉱石に多量にバ
まれ、これは、２５０〜３５０°Ｃ＠後の温度で結晶水
が雅脱し、多孔・質なヘマタイト（ｃｒ−Ｆｅ２０３）
ｌこ変化することが知られている。このため、ＣａＯ
との反応界面積が増加し、カルシウムフェライトの生成
が促進されると同時に発生した融液にも同化されやすく
なる。また、マグネタイト（ｂ″ｅｓｏ＋ ）系の鉱石
ではＦｅＯの存在によりスラグ融点が低下するため、系
全体の融液生成量は増加する。融液の発生は、焼結鉱の
強度、生産率に大きな影響を与えると兵船こ、最終生成
鉱物相の形態をも左右し、還元粉化性指数としての几Ｄ
Ｉや被還元性指数としてのＲＩへの影響も大きい。ここ
で、融液発生が少ない場合は、きくに歩留、生＃率、冷
間強貿の悪化を招き、逆に〆′１！液が過剰に生成され
れば、炊桔ベッド層内の通気性を明害すると同時に、４
刺り体中からの晶出ヘマタイト（２次・＼マタイト）の
バラ大ＥこよＪ、冊Ｉ（最尤粉化性）を悪化せしめるこ
とも炬火である。すなわち、融液生成量を適確に制御す
ることは、焼結鉱品質の管理を行う上で重要な位置を占
めているこ々がわかる。
入鉱石である豪州系、インド（ボア）系鉱石に多量にバ
まれ、これは、２５０〜３５０°Ｃ＠後の温度で結晶水
が雅脱し、多孔・質なヘマタイト（ｃｒ−Ｆｅ２０３）
ｌこ変化することが知られている。このため、ＣａＯ
との反応界面積が増加し、カルシウムフェライトの生成
が促進されると同時に発生した融液にも同化されやすく
なる。また、マグネタイト（ｂ″ｅｓｏ＋ ）系の鉱石
ではＦｅＯの存在によりスラグ融点が低下するため、系
全体の融液生成量は増加する。融液の発生は、焼結鉱の
強度、生産率に大きな影響を与えると兵船こ、最終生成
鉱物相の形態をも左右し、還元粉化性指数としての几Ｄ
Ｉや被還元性指数としてのＲＩへの影響も大きい。ここ
で、融液発生が少ない場合は、きくに歩留、生＃率、冷
間強貿の悪化を招き、逆に〆′１！液が過剰に生成され
れば、炊桔ベッド層内の通気性を明害すると同時に、４
刺り体中からの晶出ヘマタイト（２次・＼マタイト）の
バラ大ＥこよＪ、冊Ｉ（最尤粉化性）を悪化せしめるこ
とも炬火である。すなわち、融液生成量を適確に制御す
ることは、焼結鉱品質の管理を行う上で重要な位置を占
めているこ々がわかる。
一方、ゲーサイト（こついてみると、これを多量にき有
する鉱石を粗粒で用いると光拡として９留し組織の脆弱
化などにより、成品歩留や強度の低下を招く。逆に微粉
部分が大巾に増加すると過すな融液生成を促進してしま
う。すなわち、ゲーサイトを多量（こよむリモナイトＨ
鉱石の粒度〕４成をある適正範囲となるようなこ雪埋す
ることは１層内の融液生成量を制！卸し、高品質焼結鉱
の安定供給へとつながる。
する鉱石を粗粒で用いると光拡として９留し組織の脆弱
化などにより、成品歩留や強度の低下を招く。逆に微粉
部分が大巾に増加すると過すな融液生成を促進してしま
う。すなわち、ゲーサイトを多量（こよむリモナイトＨ
鉱石の粒度〕４成をある適正範囲となるようなこ雪埋す
ることは１層内の融液生成量を制！卸し、高品質焼結鉱
の安定供給へとつながる。
そこで１本発明ではこ４Ｅ、らの事実（こ鑑みて、とく
にリモナイト鉱石中の光拡としで残留しゃすい３ ｉ１
Ｍ以上の粒子を粉砕し、この背比を減少させると同時に
、焼結過程で初期融液発生部分として重要な役割を果す
０．５ｍｒｔｔｖ下（擬似粒子形成の際（こ伺着粉とな
る粒子）の微粒子を増加させこれに藷まれるゲーサイト
量を調整して融液生成の促進をはかろうとするものであ
る。勿論、３ ｍｍ以上のリモナイトｇ鉱石を全量破砕
することは原料全体の粒１変構成が変化し、微粉部分の
増加によって力）えって焼矯性状の悪化させてしまうし
、粉砕Ｑこよるコストの増加や工稚の複雑化を招くこと
（こなる。ここで重要なのはＱ、５ｍｍ以下の粒子中に
各まれるゲーサイト量を適正値となる範囲内で粉砕を実
姉することであって付着粉となる０、５ｍｍ以下の微粉
と光拡としで残る３間以上の粗粒の割合を２０〜３０％
の範囲として管理しタネ１１（こ高品質の焼結鉱を得し
める。
にリモナイト鉱石中の光拡としで残留しゃすい３ ｉ１
Ｍ以上の粒子を粉砕し、この背比を減少させると同時に
、焼結過程で初期融液発生部分として重要な役割を果す
０．５ｍｒｔｔｖ下（擬似粒子形成の際（こ伺着粉とな
る粒子）の微粒子を増加させこれに藷まれるゲーサイト
量を調整して融液生成の促進をはかろうとするものであ
る。勿論、３ ｍｍ以上のリモナイトｇ鉱石を全量破砕
することは原料全体の粒１変構成が変化し、微粉部分の
増加によって力）えって焼矯性状の悪化させてしまうし
、粉砕Ｑこよるコストの増加や工稚の複雑化を招くこと
（こなる。ここで重要なのはＱ、５ｍｍ以下の粒子中に
各まれるゲーサイト量を適正値となる範囲内で粉砕を実
姉することであって付着粉となる０、５ｍｍ以下の微粉
と光拡としで残る３間以上の粗粒の割合を２０〜３０％
の範囲として管理しタネ１１（こ高品質の焼結鉱を得し
める。
本発明によるものの実施例について説明する々以下の如
くである。
くである。
通常の配合鉱石中（ベツディング粉）の０．５ｍｍ以下
にきまれるゲーサイトＪｉは特殊な操朶を除けば、はぼ
２０φ前後と安定している。そこで次の表Ｉに示すよう
な、基糸（Ｑ、５ｍｍ以下（こぎまれるゲーサイト開、
２０ ”Ａ ）のものに対して表２における実施例１
〜４においては、３間以上のリモナイト鉱石を粉砕して
０．５ｍｇ以下の／７’−サイト惜を２３〜３２％の範
囲で粒度的に変化させたものである。
にきまれるゲーサイトＪｉは特殊な操朶を除けば、はぼ
２０φ前後と安定している。そこで次の表Ｉに示すよう
な、基糸（Ｑ、５ｍｍ以下（こぎまれるゲーサイト開、
２０ ”Ａ ）のものに対して表２における実施例１
〜４においては、３間以上のリモナイト鉱石を粉砕して
０．５ｍｇ以下の／７’−サイト惜を２３〜３２％の範
囲で粒度的に変化させたものである。
計１００４ ０−５ｍｍ中Ｆｅ２０３ｅＨ，０量１
９．５％表２ 各実施例毎の−０，５間ヰのゲーサイト
對又上記のような配合のものについての原料組成的配合
関係およびその焼嬌条件（こついては次の第３表に示す
ように一定条件として焼結せしめた。
９．５％表２ 各実施例毎の−０，５間ヰのゲーサイト
對又上記のような配合のものについての原料組成的配合
関係およびその焼嬌条件（こついては次の第３表に示す
ように一定条件として焼結せしめた。
表３ 配合および焼成条件
然してこのようにして得られた８μＺ 、２ｚ鉱（こ関
しで、その生産率を要約しで示すとｇ２図の如くであジ
、又シャッター膚度ＳＩ（チ〕はＨ窮３１図、被還元性
についての几、■、は第４図、還元粉化性（こついＣの
ＲＪ）Ｉは＠５図として夫々要約して示す通ｐであった
。
しで、その生産率を要約しで示すとｇ２図の如くであジ
、又シャッター膚度ＳＩ（チ〕はＨ窮３１図、被還元性
についての几、■、は第４図、還元粉化性（こついＣの
ＲＪ）Ｉは＠５図として夫々要約して示す通ｐであった
。
即ち前述したようにＱ、５ｎｍ以下のゲーサイト量が２
０〜３０チの範囲とするならば几ＤＩを適切に向上し、
しかも生産率、Ｒ１およびＳｉをともに大幅（こ向上し
得ることが確認さ４する。
０〜３０チの範囲とするならば几ＤＩを適切に向上し、
しかも生産率、Ｒ１およびＳｉをともに大幅（こ向上し
得ることが確認さ４する。
以上説明したような本発明（こよるときはこの種焼結配
合原料の配合をなすに当り、その鉱物層の量を適切に制
御’ｆＦ！ｌで融液生成をコントロールし焼結鉱の各特
陸値を有効（こ向上すると共（こ生産率、コークス原単
位をも有効に改善し得るもので、工業的ζこその効−謬
の大きい発明である。
合原料の配合をなすに当り、その鉱物層の量を適切に制
御’ｆＦ！ｌで融液生成をコントロールし焼結鉱の各特
陸値を有効（こ向上すると共（こ生産率、コークス原単
位をも有効に改善し得るもので、工業的ζこその効−謬
の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すもので、第１図は焼結
層内温１莢と焼結時間との関係船ごついての與型的例を
示した図表、第２図は実施例及び基準例、比較例につい
ての生産率を要約しで示した図表、第３図はそのシャッ
ター強度についての要約を示した図表、第４図はＲ■、
第５図は（社）工を夫々要約しで示した図表である。 特許出頭入 日本鋼管株式会社
層内温１莢と焼結時間との関係船ごついての與型的例を
示した図表、第２図は実施例及び基準例、比較例につい
ての生産率を要約しで示した図表、第３図はそのシャッ
ター強度についての要約を示した図表、第４図はＲ■、
第５図は（社）工を夫々要約しで示した図表である。 特許出頭入 日本鋼管株式会社
Claims (1)
- 焼結配合原料鉱石中のゲイサイトを多量（こぎ有したリ
モナイ＋−直鉱石の３ ｍｍ以上のものを破砕し、前記
原料配合鉱石におけるＯ０５ ｍＢ以下の配合訓令を２
０〜３０％の範囲とすることを特徴とする焼結配合原料
の管理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6841983A JPS59197528A (ja) | 1983-04-20 | 1983-04-20 | 焼結配合原料の管理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6841983A JPS59197528A (ja) | 1983-04-20 | 1983-04-20 | 焼結配合原料の管理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197528A true JPS59197528A (ja) | 1984-11-09 |
| JPS6254380B2 JPS6254380B2 (ja) | 1987-11-14 |
Family
ID=13373142
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6841983A Granted JPS59197528A (ja) | 1983-04-20 | 1983-04-20 | 焼結配合原料の管理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197528A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1036210C (zh) * | 1992-02-13 | 1997-10-22 | 新日本制铁株式会社 | 以豆石铁矿石作为原料的炼铁用烧结矿及其制造方法 |
-
1983
- 1983-04-20 JP JP6841983A patent/JPS59197528A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1036210C (zh) * | 1992-02-13 | 1997-10-22 | 新日本制铁株式会社 | 以豆石铁矿石作为原料的炼铁用烧结矿及其制造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6254380B2 (ja) | 1987-11-14 |
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