JPS59197518A - 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法Info
- Publication number
- JPS59197518A JPS59197518A JP6913083A JP6913083A JPS59197518A JP S59197518 A JPS59197518 A JP S59197518A JP 6913083 A JP6913083 A JP 6913083A JP 6913083 A JP6913083 A JP 6913083A JP S59197518 A JPS59197518 A JP S59197518A
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- JP
- Japan
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- line pipe
- coil
- max
- rolled
- hydrogen induced
- Prior art date
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホット
コイルの製造方法に関する。
コイルの製造方法に関する。
従来耐水素誘起割れ性を必要とするサワーガス用ホット
コイルの製造方法としては、■極低硫化（Ｓ≦０．００
２）、■Ｃｕ、Ｎｉ添加、■Ｃａ添加などの処理を施し
、通常のプロセスすなわち連鋳スラブを加熱炉で加熱し
、熱間連続圧延により製造していた。
コイルの製造方法としては、■極低硫化（Ｓ≦０．００
２）、■Ｃｕ、Ｎｉ添加、■Ｃａ添加などの処理を施し
、通常のプロセスすなわち連鋳スラブを加熱炉で加熱し
、熱間連続圧延により製造していた。
しかし、最近はＨ２３ガスを多く含む原油を採油するよ
うになったため、さらに耐サワー性の優れたラインパイ
プを要求されるようになった。
うになったため、さらに耐サワー性の優れたラインパイ
プを要求されるようになった。
耐水素誘起割れ試験は、従来はｐＨ＝ ５．２程度で行
われていたが最近ではｐ Ｈ＝ ３．５〜３．８での試
験を要求されている。
われていたが最近ではｐ Ｈ＝ ３．５〜３．８での試
験を要求されている。
ｐ Ｈ＝ ３．５〜３．８では、従来の製造方法による
コイルでは水素誘起割れが発生し、要求を満１足できな
い。
コイルでは水素誘起割れが発生し、要求を満１足できな
い。
この原因として連鋳スラブの中心偏析に起因するホット
コイル板厚中心部の硬化層が割れ起点になっていること
が考えられる。
コイル板厚中心部の硬化層が割れ起点になっていること
が考えられる。
本発明は連鋳スラブの中心偏析を拡散させ耐水素誘起割
れ性を向−トさせることを目的とするもので、連鋳スラ
ブをブレークダウン圧延し、次いでスラブ加熱を行った
後熱間連続圧延してコーイルを製造することにより好結
果を得、この知見により完成されたもので、ｐ Ｈ＝
３．５〜３．８の試験でも水素誘起割れのない優れたサ
ワーガス用ラインパイプコイルを製造するものである。
れ性を向−トさせることを目的とするもので、連鋳スラ
ブをブレークダウン圧延し、次いでスラブ加熱を行った
後熱間連続圧延してコーイルを製造することにより好結
果を得、この知見により完成されたもので、ｐ Ｈ＝
３．５〜３．８の試験でも水素誘起割れのない優れたサ
ワーガス用ラインパイプコイルを製造するものである。
本発明は
Ｃ≦０．１５ ｗ ｔ％
５ｉ＝０．０５〜０．５’Ｏｗｔ％
Ｍ ｎ ＝ ０．５０−１．５０ ｗ ｔ％Ｐ≦０．０
２０ ｗ ｔ％ Ｓ≦Ｏ，ＯＯ３ｗ ｔ％ Ａ文≦０．０７０ ｗ ｔ％ Ｃｕ ＝ ０．１０〜０．５０ ｗ ｔ％Ｎ ｉ ＝
Ｏ，ｌ Ｏ〜０．５０ ｗ ｔ％Ｃａ ＝ ０．００１
０〜Ｏ，ＯＯ６０ｗ ｔ％残部Ｆｅおよび不可避的不純
物 から成る連鋳スラブを、加熱条件１２５０°Ｃ以上で５
時間以上保持した後、ブレークダウン率２０ｗｔ％以上
でブレークダウン圧延し、次いで加熱条件１１５０°Ｃ
以上で３時間以上保持した後、熱間連続圧延を行うこと
を特徴とする耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホ
ットコイルの製造方法である。
２０ ｗ ｔ％ Ｓ≦Ｏ，ＯＯ３ｗ ｔ％ Ａ文≦０．０７０ ｗ ｔ％ Ｃｕ ＝ ０．１０〜０．５０ ｗ ｔ％Ｎ ｉ ＝
Ｏ，ｌ Ｏ〜０．５０ ｗ ｔ％Ｃａ ＝ ０．００１
０〜Ｏ，ＯＯ６０ｗ ｔ％残部Ｆｅおよび不可避的不純
物 から成る連鋳スラブを、加熱条件１２５０°Ｃ以上で５
時間以上保持した後、ブレークダウン率２０ｗｔ％以上
でブレークダウン圧延し、次いで加熱条件１１５０°Ｃ
以上で３時間以上保持した後、熱間連続圧延を行うこと
を特徴とする耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホ
ットコイルの製造方法である。
連鋳スラブのブレークダウン圧延は、加熱炉内での中心
偏析の軽減を目的としたものでブレークダウン時の均熱
温度、保持時間、ブレークダウン率等の条件が水素誘起
割れに対して重要な要因である。ここにブレークダウン
率とは、 （連鋳スラブ厚−ブレークダウン後スラブ厚）÷（連鋳
スラブ厚）Ｘ１００ （ｗｔ％）である。
偏析の軽減を目的としたものでブレークダウン時の均熱
温度、保持時間、ブレークダウン率等の条件が水素誘起
割れに対して重要な要因である。ここにブレークダウン
率とは、 （連鋳スラブ厚−ブレークダウン後スラブ厚）÷（連鋳
スラブ厚）Ｘ１００ （ｗｔ％）である。
第１図に上記条件の対サワー特性に対す−る影響を示す
。熱間連続圧延前の加熱時間は各条件とも３時間で、一
定である。
。熱間連続圧延前の加熱時間は各条件とも３時間で、一
定である。
第１図の結果を要約すると次にようになる。
（１）ブレークダウン率１０ｗｔ％の場合、均熱時間を
１０時間以上にすれば耐サワー特性は良好になるが、割
れを窓にすることはできない。
１０時間以上にすれば耐サワー特性は良好になるが、割
れを窓にすることはできない。
（２）ブレークタウン率２０ｗｔ％、３０ｗｔ％の場合
、均熱温度を１２５０°Ｃ〜１３００°Ｃにすれば、均
熱時間５時間以上で割れが零となる。
、均熱温度を１２５０°Ｃ〜１３００°Ｃにすれば、均
熱時間５時間以上で割れが零となる。
（３）ブレークダウン率２０ｗｔ％、３０ｗｔ％の場合
、均熱温度１２００’Ｃでも１５時間以上保持すれば割
れか零になる。
、均熱温度１２００’Ｃでも１５時間以上保持すれば割
れか零になる。
加熱炉内での均熱により、スラブ中心部のＣ２Ｐ 、
Ｍ ｎなとが拡散する。拡散を促進するためには、灼熱
時間を長くし、均熱温度を高くすればよいが、スラブ中
心部のポロシティ−を圧着した方が、拡散はより促進さ
れる。従って、連鋳スラブのブレークダウン率２０ｗｔ
％以上を確保すやブレークダウン圧延により、加熱炉内
での中心偏析の軽減は顕著となる。
Ｍ ｎなとが拡散する。拡散を促進するためには、灼熱
時間を長くし、均熱温度を高くすればよいが、スラブ中
心部のポロシティ−を圧着した方が、拡散はより促進さ
れる。従って、連鋳スラブのブレークダウン率２０ｗｔ
％以上を確保すやブレークダウン圧延により、加熱炉内
での中心偏析の軽減は顕著となる。
また、ブレークダウン圧延前のスラブ均熱もＣ，Ｐ、Ｍ
ｎなどの拡散を促進する。第１図から明らかなように１
２５０°Ｃ以上で均熱すれば５時間で十分な効果がある
。１２００°Ｃの場合は１５時間以上均熱すれば効果が
出るが、長時間均熱するとスケールの発生が多くなり、
スケール疵発生の懸念がある。
ｎなどの拡散を促進する。第１図から明らかなように１
２５０°Ｃ以上で均熱すれば５時間で十分な効果がある
。１２００°Ｃの場合は１５時間以上均熱すれば効果が
出るが、長時間均熱するとスケールの発生が多くなり、
スケール疵発生の懸念がある。
一方、熱間連続圧延前の加熱条件の影響は第２図に示す
通りである。加熱時間３時間以上であれば、耐サワー性
は十分である。加熱温度は機械的性質の問題から規制さ
れ、また操業上の問題から在炉時間が規制される。工業
ベースを考慮すれば、在炉時間は３〜４時間が適当であ
る。
通りである。加熱時間３時間以上であれば、耐サワー性
は十分である。加熱温度は機械的性質の問題から規制さ
れ、また操業上の問題から在炉時間が規制される。工業
ベースを考慮すれば、在炉時間は３〜４時間が適当であ
る。
化学成分の規制理由については、次の通りである。
Ｃ：Ｏ，１５ｗｔ％以上では靭性、溶接性の問題点があ
る。
る。
Ｓｉ：脱酸剤として添加するか、０．５０ ｗ ｔ％を
越えるとでは脆性が増加する。
越えるとでは脆性が増加する。
Ｍｎ：０，５０ｗｔ％未満では、強度を得ることができ
ない。ｌ、 ５０ ｗ ｔ％を越えると脆性が大となる
。
ない。ｌ、 ５０ ｗ ｔ％を越えると脆性が大となる
。
Ｐ：水素誘起割れに大きな要因となる元素であり、低い
ほど有利であるが、工業製造りから０．０２０ ｗ ｔ
％未満とする。
ほど有利であるが、工業製造りから０．０２０ ｗ ｔ
％未満とする。
Ｓ：０．００３ｗｔ％未猫に押えることが必須の条件で
あり、低いほど水素誘起割れに対して有利である。
あり、低いほど水素誘起割れに対して有利である。
Ａ文：Ｓｉと同様に脱酸剤として添加する。
０、０７０ ｗ ｔ％以上ではｍ質が劣化する。
Ｃｕ：水素誘起割れに対して有効な元素であるが、０．
１０ ｗ ｔ％未満では効果がなく、０、５０ ｗ ｔ
％を越えると溶接性が劣化する。
１０ ｗ ｔ％未満では効果がなく、０、５０ ｗ ｔ
％を越えると溶接性が劣化する。
Ｎｉ ：Ｃｕ脆化防止のためＣｕと等量添加する。
Ｃａ：硫化物の形態制御を行い、水素誘起割れに対し有
効である。ただし、Ｃａ ／ Ｓ≧２．０になるように
添加することが必要であり、上限は、０．００６０ ｗ
ｔ％を越えると、ＣａＯが多くなり、清浄度が劣化す
る。
効である。ただし、Ｃａ ／ Ｓ≧２．０になるように
添加することが必要であり、上限は、０．００６０ ｗ
ｔ％を越えると、ＣａＯが多くなり、清浄度が劣化す
る。
その他：材質要求によりＮｂ、Ｖ、Ｔｉなどを添加する
。
。
次に本発明の実施例を第１表にまとめて示す。
実施例１〜５はＭｎレベルが１． ｌ Ｏｗ ｔ％、実
施例６〜９はＭｎレベルが０．６０ ｗ ｔ％のライン
パイプ用コイルで、各化学成分は次の通りである。
施例６〜９はＭｎレベルが０．６０ ｗ ｔ％のライン
パイプ用コイルで、各化学成分は次の通りである。
実施例１〜５
Ｃ：０．０７ｗｔ％、 ５ｉｌｏ、２４ｗｔ％、Ｍ
ｎ：１．１２ｗｔ％、 Ｐ：０，０１３ｗｔ％、Ｓ：
Ｏ，０００８ｗｔ％、Ａｕ：０．０３７ｗｔ％、Ｎｂ：
０．００３１ｗｔ％、Ｖニー Ｃａ：０．００３６ｗｔ％ 実施例６〜９ Ｃ：０，０７ｗｔ％、 Ｓｉ：０．１６ｗｔ％、Ｍ
ｎ ： ０．６２ ｗ ｔ％、 Ｐ：０，０１６、
Ｓ：Ｏ，０００９ｗｔ％、Ａｕ：０．０４５ｗｔ％、Ｎ
ｂ：Ｏ，０１１ｗｔ％、 ■： −Ｃａ：０，００３
３ｗｔ％ 第１表からサイジング条件を加熱温度１２５０°Ｃ１保
持時間５時間以上、ブレークダウン率２゜ｗｔ％以上と
してブレークタウン圧延し、次いで加熱特開を３時間と
すれば、ｐ Ｈ＝ ３．５における耐サワー性は良好な
成績を示し、本発明の優れた効果が明らかである。
ｎ：１．１２ｗｔ％、 Ｐ：０，０１３ｗｔ％、Ｓ：
Ｏ，０００８ｗｔ％、Ａｕ：０．０３７ｗｔ％、Ｎｂ：
０．００３１ｗｔ％、Ｖニー Ｃａ：０．００３６ｗｔ％ 実施例６〜９ Ｃ：０，０７ｗｔ％、 Ｓｉ：０．１６ｗｔ％、Ｍ
ｎ ： ０．６２ ｗ ｔ％、 Ｐ：０，０１６、
Ｓ：Ｏ，０００９ｗｔ％、Ａｕ：０．０４５ｗｔ％、Ｎ
ｂ：Ｏ，０１１ｗｔ％、 ■： −Ｃａ：０，００３
３ｗｔ％ 第１表からサイジング条件を加熱温度１２５０°Ｃ１保
持時間５時間以上、ブレークダウン率２゜ｗｔ％以上と
してブレークタウン圧延し、次いで加熱特開を３時間と
すれば、ｐ Ｈ＝ ３．５における耐サワー性は良好な
成績を示し、本発明の優れた効果が明らかである。
第 １ 表
第１図は連鋳スラブのブレークタウン条件と耐サワー特
性を示すグラフ、第２図は熱間連続圧延＋ｉｉｊの灼熱
時間と耐サワー特性を示すグラフである。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 小杉佳男 第１図 ブレークダウン率１０％ 均熱温度 ０ ２ ４ ６ ８ １０ １’ １４ １６ １８
２０禅持スラブ均愁時間（ｈｒ） 第２図 ０１２３４５６７ 熟間均然吋間（ｈｒ）
性を示すグラフ、第２図は熱間連続圧延＋ｉｉｊの灼熱
時間と耐サワー特性を示すグラフである。 出願人 川崎製鉄株式会社 代理人 弁理士 小杉佳男 第１図 ブレークダウン率１０％ 均熱温度 ０ ２ ４ ６ ８ １０ １’ １４ １６ １８
２０禅持スラブ均愁時間（ｈｒ） 第２図 ０１２３４５６７ 熟間均然吋間（ｈｒ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 Ｉ Ｃ≦０．１５ ｗ ｔ％ ５ｉ＝０．０５〜０．５０ ｗ ｔ％ Ｍ ｎ ＝ ０．５０− ］、、 ５０ ｗ ｔ％Ｐ≦
０．０２０ ｗ ｔ％ Ｓ≦Ｏ，ＯＯ３ｗ ｔ％ Ａ文≦０．０７０ｗｔ％ Ｃｕ＝０．１０〜０１５０ｗｔ％ Ｎ ｉ ＝ ０．１０〜０．５０ ｗ ｔ％Ｃａ ＝
Ｏ，ＯＯ１０〜Ｏ，ＯＯ６０ｗ ｔ％残部Ｆｅおよび不
可避的不純物 から成る連鋳スラブを、加熱条件１２５０°Ｃ以」−で
５時間以」二保持した後、ブレークダウン率２０ｗｔ％
以上でブレークダウン圧延し、次いで加熱条件１１５０
°Ｃ以上で３時間以−」二保持した後、熱間連続圧延を
行うことを特徴とする耐水素誘起割れに優れたラインパ
イプ用ホットコイルの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6913083A JPS59197518A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6913083A JPS59197518A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59197518A true JPS59197518A (ja) | 1984-11-09 |
| JPS62208B2 JPS62208B2 (ja) | 1987-01-06 |
Family
ID=13393748
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6913083A Granted JPS59197518A (ja) | 1983-04-21 | 1983-04-21 | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59197518A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61221326A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
| JPH04143217A (ja) * | 1990-10-05 | 1992-05-18 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法 |
| KR100723166B1 (ko) | 2005-12-24 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 고인성, 고강도 및 수소유기균열 저항성이 우수한라인파이프 강재 및 그 제조방법 |
-
1983
- 1983-04-21 JP JP6913083A patent/JPS59197518A/ja active Granted
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61221326A (ja) * | 1985-03-27 | 1986-10-01 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 耐硫化物腐食割れ性に優れた鋼材の製造方法 |
| JPH04143217A (ja) * | 1990-10-05 | 1992-05-18 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法 |
| KR100723166B1 (ko) | 2005-12-24 | 2007-05-30 | 주식회사 포스코 | 고인성, 고강도 및 수소유기균열 저항성이 우수한라인파이프 강재 및 그 제조방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62208B2 (ja) | 1987-01-06 |
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