JPH04143217A - 耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法 - Google Patents
耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法Info
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- JPH04143217A JPH04143217A JP26872090A JP26872090A JPH04143217A JP H04143217 A JPH04143217 A JP H04143217A JP 26872090 A JP26872090 A JP 26872090A JP 26872090 A JP26872090 A JP 26872090A JP H04143217 A JPH04143217 A JP H04143217A
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Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の
製造方法に関し、さらに詳しくは、湿潤硫化水素環境下
で稼働する石油やガスのバイブライン、精製装置などに
適した引張強さ４０〜５０ｋｇｆ／ｍｍ２級の耐水素誘
起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法に関する
ものである。
製造方法に関し、さらに詳しくは、湿潤硫化水素環境下
で稼働する石油やガスのバイブライン、精製装置などに
適した引張強さ４０〜５０ｋｇｆ／ｍｍ２級の耐水素誘
起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法に関する
ものである。
（従来の技術）
近年、湿潤硫化水素雰囲気で使用される機器、例えば、
硫化水素を含む原油や天然ガスを輸送するラインパイプ
や石油精製装置等において、所謂、水素誘起割れ（Ｈ［
Ｃ）に起因する事故か少なくなく、耐水素誘起割れ性に
優れた鋼か切望されている。
硫化水素を含む原油や天然ガスを輸送するラインパイプ
や石油精製装置等において、所謂、水素誘起割れ（Ｈ［
Ｃ）に起因する事故か少なくなく、耐水素誘起割れ性に
優れた鋼か切望されている。
この水素誘起割れは、−と水分を含む硫化水素との反応
によって発生した水素か原子状態で鋼中に侵入、拡散し
、鋼中の介在物と地鉄との界面て集積、分子化すること
により生じる水素ガスの圧力によって発生し、これか鋼
中の偏析部に生しる層状の硬化組織等に沿って伝播する
と言われている。
によって発生した水素か原子状態で鋼中に侵入、拡散し
、鋼中の介在物と地鉄との界面て集積、分子化すること
により生じる水素ガスの圧力によって発生し、これか鋼
中の偏析部に生しる層状の硬化組織等に沿って伝播する
と言われている。
この水素誘起割れ防止対策には、これまで多くの方法か
提案されている。すなわち、鋼中への水素の侵入と拡散
の抑制方法については、特開昭５０−０９７５１５号公
報か提案されている。介在物、特に、先端の切欠効果の
大きいＡ系介在物の低減と形態制御方法については、特
開昭５１−１１４３１８号公報、特開昭５５−１２８５
３６号公報、特開昭５４−０３１０２０号公報等か提案
されている。また、偏析の低減と硬化組織の生成抑制方
法については、特開昭５８−１９９８１３号公報、特開
昭５７−０７３１６２号公報か提案されている。
提案されている。すなわち、鋼中への水素の侵入と拡散
の抑制方法については、特開昭５０−０９７５１５号公
報か提案されている。介在物、特に、先端の切欠効果の
大きいＡ系介在物の低減と形態制御方法については、特
開昭５１−１１４３１８号公報、特開昭５５−１２８５
３６号公報、特開昭５４−０３１０２０号公報等か提案
されている。また、偏析の低減と硬化組織の生成抑制方
法については、特開昭５８−１９９８１３号公報、特開
昭５７−０７３１６２号公報か提案されている。
（発明か解決しようとする課題）
しかし、前記の特開昭５０−０９７５１５号公報に提案
されているＣｕの添加により、鋼表面に防蝕皮膜を形成
させ、水素の侵入を抑制する方法は、ｐＨか３に近いよ
うな厳しい環境下においてはその効果はなく、水素誘起
割れの発生を抑えることはできない。
されているＣｕの添加により、鋼表面に防蝕皮膜を形成
させ、水素の侵入を抑制する方法は、ｐＨか３に近いよ
うな厳しい環境下においてはその効果はなく、水素誘起
割れの発生を抑えることはできない。
特開昭５１−１１４３１８号公報に提案されているＡ系
介在物の形状および数を規制する方法や、特開昭５５−
１２８５３６号公報、特開昭５４−０３１０２０号公報
に提案されているＣａ、 ＲＥＶによりＡ系介在物を形
態制御する方法は、鋼板の強度水準か高く、厳しい環境
下で水素誘起割れの発生を完全に防止することは困難で
ある。
介在物の形状および数を規制する方法や、特開昭５５−
１２８５３６号公報、特開昭５４−０３１０２０号公報
に提案されているＣａ、 ＲＥＶによりＡ系介在物を形
態制御する方法は、鋼板の強度水準か高く、厳しい環境
下で水素誘起割れの発生を完全に防止することは困難で
ある。
また、特開昭５８−１９９８１３号公報に提案さている
Ｐを０．００２％以下と極端に下げる方法は、コストの
点で問題かあり、また、特開昭５７−０７３１６２号公
報に提案さている硬化組織の硬さをＨＶ≦３５０にする
方法は、１１Ｈの低い厳しい環境下で高強度鋼の水素誘
起割れの発生を皆無にすることは困難である。
Ｐを０．００２％以下と極端に下げる方法は、コストの
点で問題かあり、また、特開昭５７−０７３１６２号公
報に提案さている硬化組織の硬さをＨＶ≦３５０にする
方法は、１１Ｈの低い厳しい環境下で高強度鋼の水素誘
起割れの発生を皆無にすることは困難である。
勿論、耐水素誘起割れ鋼の製造には、これらの方法を組
合せて用いるか、 ＰＨか３に近いような厳しい環境下
において、水素誘起割れの発生しない鋼を製造すること
は困難であり、製造可能な場合には工業製品としての生
産性、製造コストの克て十分なものとは言えないのか実
情である。
合せて用いるか、 ＰＨか３に近いような厳しい環境下
において、水素誘起割れの発生しない鋼を製造すること
は困難であり、製造可能な場合には工業製品としての生
産性、製造コストの克て十分なものとは言えないのか実
情である。
本発明は、かかる状況のもとでなされたものであって、
ｐＨ＃３のような厳しい環境下においても水素誘起割れ
かまったくなく、優れた耐水素誘起割れ性を育する焼き
ならし型鋼板を製造する方法を提供することを目的とす
る。
ｐＨ＃３のような厳しい環境下においても水素誘起割れ
かまったくなく、優れた耐水素誘起割れ性を育する焼き
ならし型鋼板を製造する方法を提供することを目的とす
る。
（課題を解決するための手段）
本発明者らは、上記に説明した問題点を解決すへく鋼の
化学成分、加熱・圧延条件等について検討し、耐水素誘
起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造可能な方法を
見い出すべく鋭意研究を行った。その結果、鋼の化学成
分を適切に調整するとともに、通常厚板圧延前の特定条
件下での先行圧延とその後の厚板圧延時の加熱条件を制
御することにより、所望の鋼板を製造可能であると言う
知見を得て本発明をなすに至ったものである。
化学成分、加熱・圧延条件等について検討し、耐水素誘
起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造可能な方法を
見い出すべく鋭意研究を行った。その結果、鋼の化学成
分を適切に調整するとともに、通常厚板圧延前の特定条
件下での先行圧延とその後の厚板圧延時の加熱条件を制
御することにより、所望の鋼板を製造可能であると言う
知見を得て本発明をなすに至ったものである。
その第１発明は、（１１Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓ
ｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０
％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａ
ｌ ：０．００５〜０．１００％、Ｃａ：Ｏ。
ｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０
％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａ
ｌ ：０．００５〜０．１００％、Ｃａ：Ｏ。
０００５〜０．００５０％、Ｎ：０．００８０％以下を
含有し、残部かＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を
１２００℃以上の温度Ｔａ （’Ｃ）で３時間以上の
時間ｔａ （ｈｒ）保持した後、圧下率１５％以上で先
行圧延を行い、一旦、Ａｒ１点以下まで冷却し、次いて
、１１５０℃以上の温度Ｔｂ （Ｃ）で１ｉ４時間以
上の時間ｔｂ （ｈｒ）保持した後、厚板圧延を行うに
当たって、上記二回の加熱条件か下記［１］を満足する
耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法
である１、３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋１ｉｌｎ／３＋３０Ｐ＋
２Ｎ＋２．２５≦（Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ
＋ ｔｃ）＋２０）たたし １ｃ＝１０ｆ＋Ｔｂ＋８２４璽ｌｏｇ“ｈ＊２０第２発
明は、Ｃ：０．０３〜０２０％、％、Ｍｎ ：０．５０
〜２．５０％、Ｐ：０．０２０３％以下、Ａｌ：０．０
０５〜０．１００％、００５０％、Ｎ：０．００８０％
以下を含有し、００５〜０１００％、Ｖ：０．００５〜
０１００〜１．０％、Ｎｉ ：０．０５〜４．０％、Ｃ
ｒｌ０ ３ｉ：０．０５〜０６０ ％以下、Ｓ：０．００ Ｃａ：０．０００５〜０ さらに、ＮｂＯ ％、Ｃｕ ：０．０５ ０．０５〜０５％ ■ Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ ：０．００５〜０．
０２０％の内から選んだ１種または２種以上を含有し、
残部かＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１２００
℃以上の温度Ｔａ （’Ｃ）で３時間以上の時間ｔａ
（ｈｒ）保持した後、圧下率１５％以上で先行圧延を
行い、一旦Ａｒ＋点以下まで冷却し、次いて、１１５０
℃以上の温度Ｔｂ （’Ｃ）て１ｉ４時間以上の時間
ｔｂ （ｈｒ）保持した後、厚板圧延を行うに当たって
、上記二回の加熱条件か下記■を満足する耐水素誘起割
れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法である。
含有し、残部かＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を
１２００℃以上の温度Ｔａ （’Ｃ）で３時間以上の
時間ｔａ （ｈｒ）保持した後、圧下率１５％以上で先
行圧延を行い、一旦、Ａｒ１点以下まで冷却し、次いて
、１１５０℃以上の温度Ｔｂ （Ｃ）で１ｉ４時間以
上の時間ｔｂ （ｈｒ）保持した後、厚板圧延を行うに
当たって、上記二回の加熱条件か下記［１］を満足する
耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法
である１、３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋１ｉｌｎ／３＋３０Ｐ＋
２Ｎ＋２．２５≦（Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ
＋ ｔｃ）＋２０）たたし １ｃ＝１０ｆ＋Ｔｂ＋８２４璽ｌｏｇ“ｈ＊２０第２発
明は、Ｃ：０．０３〜０２０％、％、Ｍｎ ：０．５０
〜２．５０％、Ｐ：０．０２０３％以下、Ａｌ：０．０
０５〜０．１００％、００５０％、Ｎ：０．００８０％
以下を含有し、００５〜０１００％、Ｖ：０．００５〜
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ｒｌ０ ３ｉ：０．０５〜０６０ ％以下、Ｓ：０．００ Ｃａ：０．０００５〜０ さらに、ＮｂＯ ％、Ｃｕ ：０．０５ ０．０５〜０５％ ■ Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ ：０．００５〜０．
０２０％の内から選んだ１種または２種以上を含有し、
残部かＦｅおよび不可避不純物からなる鋼片を１２００
℃以上の温度Ｔａ （’Ｃ）で３時間以上の時間ｔａ
（ｈｒ）保持した後、圧下率１５％以上で先行圧延を
行い、一旦Ａｒ＋点以下まで冷却し、次いて、１１５０
℃以上の温度Ｔｂ （’Ｃ）て１ｉ４時間以上の時間
ｔｂ （ｈｒ）保持した後、厚板圧延を行うに当たって
、上記二回の加熱条件か下記■を満足する耐水素誘起割
れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法である。
１．３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋Ｍｎ／３＋３０Ｐ＋（Ｃｕ＋Ｎ
ｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋■）１５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋２
．２５≦ （Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ ＋ ｔＣ）＋２０
’） Ｘｌ０−’ ■ただし ｔｃ＝１０（ｊＴｂ＋ｆｆ２ｆｆｌ ｆｌｏｔ′ｂ＋２
０１／ｆＴａ＋２７１−２Ｏ（作用） 以下、本発明をさらに詳細に説明する。
ｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋■）１５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋２
．２５≦ （Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ ＋ ｔＣ）＋２０
’） Ｘｌ０−’ ■ただし ｔｃ＝１０（ｊＴｂ＋ｆｆ２ｆｆｌ ｆｌｏｔ′ｂ＋２
０１／ｆＴａ＋２７１−２Ｏ（作用） 以下、本発明をさらに詳細に説明する。
まず、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。
する。
Ｃは、強度確保のために必要な元素であって、０．０３
％未満ては目標とする強度を得ることはできず、一方、
０．２０％を超えると溶接割れ感受性か高くなる。この
ため、その含有量は０．０３〜０．２０９ｆｉの範囲と
する。
％未満ては目標とする強度を得ることはできず、一方、
０．２０％を超えると溶接割れ感受性か高くなる。この
ため、その含有量は０．０３〜０．２０９ｆｉの範囲と
する。
Ｓｌは、製鋼時の脱酸に必要な元素であり、そのために
は０．０５％以上を必要とする。しかし、多量に含有す
ると靭性か劣化する。よって、その含有量は０．０５〜
０，６０％の範囲とする。
は０．０５％以上を必要とする。しかし、多量に含有す
ると靭性か劣化する。よって、その含有量は０．０５〜
０，６０％の範囲とする。
Ｍｎは、強度確保のために必要な元素であるか、０．５
０％未満てはこの効果は少なく、また、２５０％を超え
て含有すると溶接性か損なわれる。よって、その含有量
は０．５０〜２５０％の範囲とする。
０％未満てはこの効果は少なく、また、２５０％を超え
て含有すると溶接性か損なわれる。よって、その含有量
は０．５０〜２５０％の範囲とする。
Ｐは、本来、鋼の偏折部の硬さを上昇し、耐水素誘起割
れ性を劣化させるので好ましい元素ではないか、本発明
の要件を満足する限りにおいては、特に含有量の規制は
不要である。しかし、溶接部の靭性低下を防止するガか
ら、その含有Ｉは００２０％以下とする。
れ性を劣化させるので好ましい元素ではないか、本発明
の要件を満足する限りにおいては、特に含有量の規制は
不要である。しかし、溶接部の靭性低下を防止するガか
ら、その含有Ｉは００２０％以下とする。
Ｓは、Ａ系介在物を形成し、耐水素誘起割れ性を害する
ので好ましい元素ではない。このため、その含有ｌは０
．００３％以下とする。
ので好ましい元素ではない。このため、その含有ｌは０
．００３％以下とする。
Ａ１は、製鋼時の脱酸元素として作用てあり、少な：と
も０．００５％以上の含有か必要である。一方０、１０
０％を超えて過多に含有すると、靭性か劣化する。この
ため、その含有ｌは０．００５〜０．１００％の範囲と
する。
も０．００５％以上の含有か必要である。一方０、１０
０％を超えて過多に含有すると、靭性か劣化する。この
ため、その含有ｌは０．００５〜０．１００％の範囲と
する。
Ｃａは、硫化物系介在物の球状化に効果のある元素であ
るか、含有量か０．０００５％未満てはこの効果は少な
（、また、０．００５０％を超えて含有すると靭性か劣
化する。よって、その含有量は０．０００５〜０００５
０％の範囲とする。
るか、含有量か０．０００５％未満てはこの効果は少な
（、また、０．００５０％を超えて含有すると靭性か劣
化する。よって、その含有量は０．０００５〜０００５
０％の範囲とする。
Ｎは、固溶状懇ては微ｌて鋼の焼入れ性を太き（上げて
偏折部を硬化させる元素であるため、その含有Ｉは０．
００８０％以下とする。
偏折部を硬化させる元素であるため、その含有Ｉは０．
００８０％以下とする。
以上の各成分のほか、本発明においては、必要に応して
、以下に示す元素Ｎｂ、Ｖ 、Ｃｕ、 Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍ
ｏおよびＴｉの内から選んた１種または２ｉｍ以上を含
有させることかできる。
、以下に示す元素Ｎｂ、Ｖ 、Ｃｕ、 Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍ
ｏおよびＴｉの内から選んた１種または２ｉｍ以上を含
有させることかできる。
ＮｂおよびＶは、強度の向上に効果のある元素であるか
、それぞれ０．００５％未満てはその効果か少な（、ま
た、それぞれ０．１００％を超えて含有すると溶接部の
靭性か劣化する。このため、それぞれの含有量は０．０
０５〜０．１００％の範囲とする。
、それぞれ０．００５％未満てはその効果か少な（、ま
た、それぞれ０．１００％を超えて含有すると溶接部の
靭性か劣化する。このため、それぞれの含有量は０．０
０５〜０．１００％の範囲とする。
Ｃｕは、強度の向上に有効な元素であるか、０．０５％
未満ではその効果かなく、また、１．０％を超えて含有
すると熱間加工性か劣化する。このため、その含有量は
０．０５〜１．０％の範囲とする。
未満ではその効果かなく、また、１．０％を超えて含有
すると熱間加工性か劣化する。このため、その含有量は
０．０５〜１．０％の範囲とする。
Ｎｉは、強度と靭性の向上に効果のある元素であるか、
０．０５％未満てはその効果は少なく、また、４．０％
を超えて含有するときは経済性を損なう。
０．０５％未満てはその効果は少なく、また、４．０％
を超えて含有するときは経済性を損なう。
このため、その含有量は０．０５〜４．０％の範囲とす
る。
る。
Ｃ「およびＭｏは、強度の上昇に効果のある元素である
が、それぞれ０．０５％未満てはその効果か少なく、ま
た、それぞれ０．５％を超えて含有すると溶接部か劣化
する。このため、それぞれの含有量は０．０５〜０．５
％の範囲とする。
が、それぞれ０．０５％未満てはその効果か少なく、ま
た、それぞれ０．５％を超えて含有すると溶接部か劣化
する。このため、それぞれの含有量は０．０５〜０．５
％の範囲とする。
Ｔｉは、炭窒化物として耐水素誘起割れ性の改善に有効
な元素であるか、０．００５％未満てはその効果か少な
く、また、０．０２０％を超えて含有すると粗大な炭窒
化物か析出し、これか割れの発生屯となり耐水素誘起割
れ性を劣化させる。このため、その含有量は０．００５
〜０．０２０％の範囲とする。
な元素であるか、０．００５％未満てはその効果か少な
く、また、０．０２０％を超えて含有すると粗大な炭窒
化物か析出し、これか割れの発生屯となり耐水素誘起割
れ性を劣化させる。このため、その含有量は０．００５
〜０．０２０％の範囲とする。
つぎに、本発明における加熱・圧延条件等の限定理由に
ついて説明する。
ついて説明する。
本発明では、上記化学成分を有する鋼片を、通常の厚板
圧延に先たって、先行圧延を行う。先行圧延における加
熱条件を１２００℃以上の温度Ｔａ （’Ｃ）で３時
間以上の時間ｔａ （ｈｒ’）保持する理由は、鋼中の
偏析部を拡散により緩和させ、偏析部の硬さを低下させ
るためである。また、圧下率を１５％以上にした理由は
、先行圧延での結晶粒の粗大化を防止するためのもので
あり、先行圧延後は、変態による結晶粒の細粒化を狙っ
て、Ａｒ＋点以下まで冷却する。
圧延に先たって、先行圧延を行う。先行圧延における加
熱条件を１２００℃以上の温度Ｔａ （’Ｃ）で３時
間以上の時間ｔａ （ｈｒ’）保持する理由は、鋼中の
偏析部を拡散により緩和させ、偏析部の硬さを低下させ
るためである。また、圧下率を１５％以上にした理由は
、先行圧延での結晶粒の粗大化を防止するためのもので
あり、先行圧延後は、変態による結晶粒の細粒化を狙っ
て、Ａｒ＋点以下まで冷却する。
先行圧延後の厚板圧延は、１１５０℃以上の温度Ｔｂ
（℃）で１／４時間以上の時間ｔｂ （ｈｒ）保持し
た後に行うか、この限定理由は鋼中の偏析部を拡散によ
り緩和させ、偏析部の硬さを低下させるためである。
（℃）で１／４時間以上の時間ｔｂ （ｈｒ）保持し
た後に行うか、この限定理由は鋼中の偏析部を拡散によ
り緩和させ、偏析部の硬さを低下させるためである。
ただし、これらの２回の加熱条件については、成分含有
量に応して次式で示される範囲に制御する必要かある。
量に応して次式で示される範囲に制御する必要かある。
すなわち、
１、３Ｃ＋Ｓｉ／ １５＋Ｍｎ／３＋３０Ｐ＋２Ｎ＋２
．２５≦（Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ ＋
ｔｃ）＋２０） Ｘｌ０−’ ■または １．３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋ＩＪｎ／３＋３０Ｐ＋（Ｃｕ＋
Ｎｉ）／１５＋（ＣｒｆＭｏ十Ｖ）１５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋
２．２５≦ （Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ ＋ ｔｃ）＋２０
） ｘｌＯ−’ ■である。
．２５≦（Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ ＋
ｔｃ）＋２０） Ｘｌ０−’ ■または １．３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋ＩＪｎ／３＋３０Ｐ＋（Ｃｕ＋
Ｎｉ）／１５＋（ＣｒｆＭｏ十Ｖ）１５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋
２．２５≦ （Ｔａ ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ ＋ ｔｃ）＋２０
） ｘｌＯ−’ ■である。
たたし
ｔ ｃ ＝ｔ ｏ ＋ Ｌ Ｔ ｂ″２２２＋ ＋
ｌｏｇ＋ｂ＊２０１／ｆＴｍ＋２７３１−２゜以下に、
上式について、発明者らか行った試験結果に基づいて説
明する。
ｌｏｇ＋ｂ＊２０１／ｆＴｍ＋２７３１−２゜以下に、
上式について、発明者らか行った試験結果に基づいて説
明する。
発明者らは、化学成分、先行圧延および厚板圧延時の加
熱・圧延条件の異なる鋼板について、水素誘起割れ試験
を行った。なお、試験溶液は初期条件ｐＨ＃３の硫化水
素飽和５％ＮａＣ１−０，５％酢酸水溶液で、浸漬時間
は９６時間である。試験結果を第１図に示す。
熱・圧延条件の異なる鋼板について、水素誘起割れ試験
を行った。なお、試験溶液は初期条件ｐＨ＃３の硫化水
素飽和５％ＮａＣ１−０，５％酢酸水溶液で、浸漬時間
は９６時間である。試験結果を第１図に示す。
第１図は試験片断面に発生する水素誘起割れの育無を、
化学成分条件（１，３ｃ＋ｓｉ／１５＋Ｍｎ、′３＋３
０Ｐ ＋（Ｃｕ十Ｎｉ）／ １５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ’
）１５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋２．２５）と加熱条件（（Ｔａ
＋２７３０１ｏｇ（ｔａ ＋ ｔｃ）＋２０） ｘｌＯ
−’）で整理したもので、図の縦軸は加熱条件を横軸は
化学成分条件を示す。図中の口部は割れなしを１印は割
れありをそれぞれ示し、図中の直線は水素誘起割れの育
無の境界を示している。すなわち、直線は化学成分条件
で決まる水素誘起割れか発生しない加熱条件を示してい
る。
化学成分条件（１，３ｃ＋ｓｉ／１５＋Ｍｎ、′３＋３
０Ｐ ＋（Ｃｕ十Ｎｉ）／ １５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ’
）１５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋２．２５）と加熱条件（（Ｔａ
＋２７３０１ｏｇ（ｔａ ＋ ｔｃ）＋２０） ｘｌＯ
−’）で整理したもので、図の縦軸は加熱条件を横軸は
化学成分条件を示す。図中の口部は割れなしを１印は割
れありをそれぞれ示し、図中の直線は水素誘起割れの育
無の境界を示している。すなわち、直線は化学成分条件
で決まる水素誘起割れか発生しない加熱条件を示してい
る。
第１図から明らかなように、前記０式または２式を満足
する加熱条件で製造した場合は水素誘起割れの発生は皆
無であるか、これらの式を満足しない加熱条件で製造し
た場合には水素誘起割れか発生する。したかって、加熱
条件は０式または２式を満足させることか肝要である。
する加熱条件で製造した場合は水素誘起割れの発生は皆
無であるか、これらの式を満足しない加熱条件で製造し
た場合には水素誘起割れか発生する。したかって、加熱
条件は０式または２式を満足させることか肝要である。
なお、厚板圧延後の焼きならし条件は特に限定する必要
はなく、通常の焼きならし処理で耐水素誘起割れ性の優
れた鋼板か得られる。
はなく、通常の焼きならし処理で耐水素誘起割れ性の優
れた鋼板か得られる。
（実施例）
以下に本発明の実施例について説明する。
供試鋼板は第１表に示す化学成分を育する鋼を常法によ
り溶製、鋳造し、得られた鋼片を第２表に示す加熱、圧
延条件にしたかい板厚２５ｍｍに仕上げたのち、９１０
℃て焼きならしを行ったものである。
り溶製、鋳造し、得られた鋼片を第２表に示す加熱、圧
延条件にしたかい板厚２５ｍｍに仕上げたのち、９１０
℃て焼きならしを行ったものである。
これらの鋼板から試験片を採取し、引張試験および水素
誘起割れ試験を行った。それらの結果を第２表に併記す
る。なお、耐水素誘起割れ性の評価は、ＮＡＣＥ ５
ｔａｎｄａｒｄ ＴＭ−０２−８４ｆ：準して行った
。
誘起割れ試験を行った。それらの結果を第２表に併記す
る。なお、耐水素誘起割れ性の評価は、ＮＡＣＥ ５
ｔａｎｄａｒｄ ＴＭ−０２−８４ｆ：準して行った
。
水素誘起割れ試験の試験片は第２図に示すように供試鋼
板１において最も偏析の大きいと考えられる位置から採
取し、表裏面を１ｍｍずつ切削し、厚み２３ｍｍ、幅２
０ｍｍ、長さ１００ｍｍに仕上げた。
板１において最も偏析の大きいと考えられる位置から採
取し、表裏面を１ｍｍずつ切削し、厚み２３ｍｍ、幅２
０ｍｍ、長さ１００ｍｍに仕上げた。
水素誘起割れ試験の溶液は、ＢＰ溶液（硫化水素飽和人
工海水、ｐＨ＃５）とＮＡＣＥ溶液（硫化水素飽和５％
ＮａＣ１−０，５％酢酸水溶液、ｐＨ＃３）の２種類で
ある。
工海水、ｐＨ＃５）とＮＡＣＥ溶液（硫化水素飽和５％
ＮａＣ１−０，５％酢酸水溶液、ｐＨ＃３）の２種類で
ある。
これらの溶液に、上記試験片を無負荷状態て９６時間浸
漬し、その後、第３図に示す３検鏡面について顕微鏡下
で割れの育無を観察した。なお、水素誘起割れ試験は繰
り返し３回行った。水素誘起割れの発生育無は、３回の
繰り返し試験で割れか認められない場合のみ、水素誘起
割れの発生なしと判定した。
漬し、その後、第３図に示す３検鏡面について顕微鏡下
で割れの育無を観察した。なお、水素誘起割れ試験は繰
り返し３回行った。水素誘起割れの発生育無は、３回の
繰り返し試験で割れか認められない場合のみ、水素誘起
割れの発生なしと判定した。
第１表に化学成分を、第２表に先行圧延条件、厚板圧延
条件、化学成分条件、加熱条件、引張特性および耐水素
誘起割れ性をそれぞれ示す。
条件、化学成分条件、加熱条件、引張特性および耐水素
誘起割れ性をそれぞれ示す。
（以下余白）
第２表から明らかなように、本発明法で製造した鋼（記
号Ａ−１〜３、Ｂ−１，２、Ｃ−１〜３、Ｄ−１，２）
は、ｐＨ＃５のＢＰ溶液においては勿論のこと、ｐＨ＃
３のＮＡＣＥ溶液においても水素誘起割れはまったく発
生せず、良好な耐水素誘起割れ性を示している。
号Ａ−１〜３、Ｂ−１，２、Ｃ−１〜３、Ｄ−１，２）
は、ｐＨ＃５のＢＰ溶液においては勿論のこと、ｐＨ＃
３のＮＡＣＥ溶液においても水素誘起割れはまったく発
生せず、良好な耐水素誘起割れ性を示している。
これに対して、比較法Ａ−４〜７、Ｂ−３は加熱時間、
加熱温度または圧下率か本発明の限定範囲より低めに外
れているため、ＢＰ溶液またはＮＡＣＥ溶液において水
素誘起割れか発生している。また、比較法Ｂ−４、Ｃ−
４、Ｄ−３は加熱条件か化学成分条件から決まる範囲か
ら外れているため、ＢＰ溶液またはＮＡＣＥ溶液におい
て水素誘起割れか発生している。
加熱温度または圧下率か本発明の限定範囲より低めに外
れているため、ＢＰ溶液またはＮＡＣＥ溶液において水
素誘起割れか発生している。また、比較法Ｂ−４、Ｃ−
４、Ｄ−３は加熱条件か化学成分条件から決まる範囲か
ら外れているため、ＢＰ溶液またはＮＡＣＥ溶液におい
て水素誘起割れか発生している。
以上の実施例からも明らかなように、本発明に係わる耐
水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法は
、４０〜５０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板においてｐＨ；５の
ＢＰ溶液においては勿論のこと、ｐＨ＃３のＮＡＣＥ溶
液においても水素誘起割れか発生しない鋼を製造するこ
とか可能である。
水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法は
、４０〜５０ｋｇｆ／ｍｍ２級鋼板においてｐＨ；５の
ＢＰ溶液においては勿論のこと、ｐＨ＃３のＮＡＣＥ溶
液においても水素誘起割れか発生しない鋼を製造するこ
とか可能である。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明に係わる耐水素誘起割れ性
の優れた焼きならし型鋼板の製造方法は、鋼の化学成分
を適切に調整するとともに、通常厚板圧延前の特定条件
下での先行圧延とその後の厚板圧延時の加熱条件を制御
しているため、本発明によれば、 ｐＨ＃３のような厳
しい環境下においても水素誘起割れかまったく発生しな
い鋼を製造することかできるという優れた効果を有する
ものである。
の優れた焼きならし型鋼板の製造方法は、鋼の化学成分
を適切に調整するとともに、通常厚板圧延前の特定条件
下での先行圧延とその後の厚板圧延時の加熱条件を制御
しているため、本発明によれば、 ｐＨ＃３のような厳
しい環境下においても水素誘起割れかまったく発生しな
い鋼を製造することかできるという優れた効果を有する
ものである。
第１図は水素誘起割れ発生に及ぼす化学成分条件と加熱
条件との関１系を、′＠２図は水素誘起割れ試験片の採
取位置を示す斜視図を、第３図は水素誘起割れ試験片の
形状と断面検鏡位置を示す斜視図を示す図である。 １ 供試鋼板、 ２ 試験片。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼折 代 理 人 弁理士 金丸 章− 第１図 （注）加熱条件：（Ｔａ＋２７３Ｘ Ｌｏｇ（ｔａ＋ｔ
ｃ）＋２０）Ｘ １０−’第２図 第３図 槍鏡面
条件との関１系を、′＠２図は水素誘起割れ試験片の採
取位置を示す斜視図を、第３図は水素誘起割れ試験片の
形状と断面検鏡位置を示す斜視図を示す図である。 １ 供試鋼板、 ２ 試験片。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼折 代 理 人 弁理士 金丸 章− 第１図 （注）加熱条件：（Ｔａ＋２７３Ｘ Ｌｏｇ（ｔａ＋ｔ
ｃ）＋２０）Ｘ １０−’第２図 第３図 槍鏡面
Claims (1)
- （１）Ｃ：０．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０
．６０％、Ｍｎ：０．５０〜２．５０％、Ｐ：０．０２
０％以下、Ｓ：０．００３％以下、Ａｌ：０．００５〜
０．１００％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、
Ｎ：０．００８０％以下を含有し、残部がＦｅおよび不
可避不純物からなる鋼片を１２００℃以上の温度Ｔａ（
℃）で３時間以上の時間ｔａ（ｈｒ）保持した後、圧下
率１５％以上で先行圧延を行い、一旦、Ａｒ＿１点以下
まて冷却し、次いで、１１５０℃以上の温度Ｔｂ（℃）
で１／４時間以上の時間ｔｂ（ｈｒ）保持した後、厚板
圧延を行うに当たって、上記二回の加熱条件が下記［１
］を満足することを特徴とする耐水素誘起割れ性の優れ
た焼きならし型鋼板の製造方法。 １．３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋Ｍｎ／３＋３０Ｐ＋２Ｎ＋２．
２５≦（Ｔａ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ＋ｔｃ）＋２０
）×１０＾−＾４・・・［１］ただし ｔｃ＝１０＾（＾（＾Ｔ＾ｂ＾＋＾３＾２＾３＾）＾（
＾ｌ＾ｏ＾ｇ＾ｔ＾ｂ＾＋＾２＾０＾）＾／＾（＾Ｔ＾
ａ＾＋＾２＾７＾３＾）＾−＾２＾０＾）（２）Ｃ：０
．０３〜０．２０％、Ｓｉ：０．０５〜０．６０％、Ｍ
ｎ：０．５０〜２．５０％、Ｐ：０．０２０％以下、Ｓ
：０．００３％以下、Ａｌ：０．００５〜０．１００％
、Ｃａ：０．０００５〜０．００５０％、Ｎ：０．００
８０％以下を含有し、さらに、Ｎｂ：０．００５〜０．
１００％、Ｖ：０．００５〜０．１００％、Ｃｕ：０．
０５〜１．０％、Ｎｉ：０．０５〜４．０％、Ｃｒ：０
．０５〜０．５％、Ｍｏ：０．０５〜０．５％、Ｔｉ：
０．００５〜０．０２０％の内から選んだ１種または２
種以上を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からな
る鋼片を１２００℃以上の温度Ｔａ（℃）で３時間以上
の時間ｔａ（ｈｒ）保持した後、圧下率１５％以上で先
行圧延を行い、一旦、Ａｒ＿１点以下まで冷却し、次い
で、１１５０℃以上の温度Ｔｂ（℃）で１／４時間以上
の時間ｔｂ（ｈｒ）保持した後、厚板圧延を行うに当た
って、上記二回の加熱条件が下記［２］を満足すること
を特徴とする耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼
板の製造方法。 １．３Ｃ＋Ｓｉ／１５＋Ｍｎ／３＋３０Ｐ＋（Ｃｕ＋Ｎ
ｉ）／１５＋（Ｃｒ＋Ｍｏ＋Ｖ）／５＋Ｎｂ＋２Ｎ＋２
．２５≦ （Ｔａ＋２７３）（ｌｏｇ（ｔａ＋ｔｃ）＋２０）×１
０＾−＾４・・・［２］ｔｃ＝１０＾（＾（＾Ｔ＾ｂ＾
＋＾３＾２＾３＾）＾（＾ｌ＾ｏ＾ｇ＾ｔ＾ｂ＾＋＾２
＾０＾）＾／＾（＾Ｔ＾ａ＾＋＾２＾７＾３＾）＾−＾
２＾０＾）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26872090A JPH04143217A (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26872090A JPH04143217A (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143217A true JPH04143217A (ja) | 1992-05-18 |
Family
ID=17462413
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26872090A Pending JPH04143217A (ja) | 1990-10-05 | 1990-10-05 | 耐水素誘起割れ性の優れた焼きならし型鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04143217A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103757549A (zh) * | 2014-01-08 | 2014-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种355MPa级厚板及其生产方法 |
| CN108624813A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-10-09 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 具有耐长时模焊的抗硫化氢腐蚀用容器钢板及其生产方法 |
| JP2019504210A (ja) * | 2015-12-23 | 2019-02-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐水素誘起割れ（ｈｉｃ）性に優れた圧力容器用鋼材及びその製造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59197518A (ja) * | 1983-04-21 | 1984-11-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法 |
| JPH02173208A (ja) * | 1988-12-25 | 1990-07-04 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-10-05 JP JP26872090A patent/JPH04143217A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59197518A (ja) * | 1983-04-21 | 1984-11-09 | Kawasaki Steel Corp | 耐水素誘起割れに優れたラインパイプ用ホツトコイルの製造方法 |
| JPH02173208A (ja) * | 1988-12-25 | 1990-07-04 | Kobe Steel Ltd | 耐水素誘起割れ性の優れた鋼板の製造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103757549A (zh) * | 2014-01-08 | 2014-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | 一种355MPa级厚板及其生产方法 |
| JP2019504210A (ja) * | 2015-12-23 | 2019-02-14 | ポスコＰｏｓｃｏ | 耐水素誘起割れ（ｈｉｃ）性に優れた圧力容器用鋼材及びその製造方法 |
| CN108624813A (zh) * | 2018-04-23 | 2018-10-09 | 舞阳钢铁有限责任公司 | 具有耐长时模焊的抗硫化氢腐蚀用容器钢板及其生产方法 |
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