JPS59193250A - 耐食性に優れたフエライト系ステンレス鋼 - Google Patents
耐食性に優れたフエライト系ステンレス鋼Info
- Publication number
- JPS59193250A JPS59193250A JP6561783A JP6561783A JPS59193250A JP S59193250 A JPS59193250 A JP S59193250A JP 6561783 A JP6561783 A JP 6561783A JP 6561783 A JP6561783 A JP 6561783A JP S59193250 A JPS59193250 A JP S59193250A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stainless steel
- corrosion
- corrosion resistance
- resistance
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Prevention Of Electric Corrosion (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、耐食性、特に耐応力腐食割れ性にすくれたフ
ェライト系ステンレス鋼に関する。
ェライト系ステンレス鋼に関する。
従来、一般的な耐食性材料としてはオーステナイト系ス
テンレス鋼が広く使用されているが、原子力発電プラン
トまたは各種化学プラントの熱変換器等のようにCI−
イオンを含有する高温水中で使用される機器の材料とし
ては、オーステナイト系ステンレス鋼は粒内に応力腐食
割れ(以下“scc″という)を生じ、また熱伝導度が
フェライト系ステンレス鋼より劣るため、必ずしも満足
のゆくものではなかった。
テンレス鋼が広く使用されているが、原子力発電プラン
トまたは各種化学プラントの熱変換器等のようにCI−
イオンを含有する高温水中で使用される機器の材料とし
ては、オーステナイト系ステンレス鋼は粒内に応力腐食
割れ(以下“scc″という)を生じ、また熱伝導度が
フェライト系ステンレス鋼より劣るため、必ずしも満足
のゆくものではなかった。
ところで、上述のようなC1−イオン含有高温水中のS
CCに対しては、フェライト系ステンレス鋼の場合、安
定化元素(Ti、Nb)が適当量以上添加されていると
粒界のSCCを防止すると云われている。したがって、
熱伝導度がオーステナイト系ステンレス鋼より良好であ
るばかりでなく安価な材料であるということもあって、
このような用途にはフェライト系ステンレス鋼の使用が
今日、広く検討されている。
CCに対しては、フェライト系ステンレス鋼の場合、安
定化元素(Ti、Nb)が適当量以上添加されていると
粒界のSCCを防止すると云われている。したがって、
熱伝導度がオーステナイト系ステンレス鋼より良好であ
るばかりでなく安価な材料であるということもあって、
このような用途にはフェライト系ステンレス鋼の使用が
今日、広く検討されている。
しかし、フェライト系ステンレス鋼はNtを含まないた
め、オーステナイト系ステンレス鋼に比較して全面腐食
あるいは隙間腐食に対して弱いという欠点を有する。特
に、上述のような従来のNbあるいはTt安定化型フェ
ライト系ステンレス鋼ではCI−イオン含有高温水中で
の耐隙間腐食性が劣る。
め、オーステナイト系ステンレス鋼に比較して全面腐食
あるいは隙間腐食に対して弱いという欠点を有する。特
に、上述のような従来のNbあるいはTt安定化型フェ
ライト系ステンレス鋼ではCI−イオン含有高温水中で
の耐隙間腐食性が劣る。
したがって、C1−イオンを含有する高温水中でフェラ
イト系ステンレス鋼を使用可能にするためにはSCC性
ばかりでなく、耐全面腐食性および耐隙間腐食性が良好
である必要がある。
イト系ステンレス鋼を使用可能にするためにはSCC性
ばかりでなく、耐全面腐食性および耐隙間腐食性が良好
である必要がある。
かくして本発明の目的とするところは、耐応力腐食割れ
性(耐SCC性)に優れているばかりでなく、耐全面腐
食性および耐隙間腐食性にも優れた安価なフェライト系
ステンレス鋼を提供することである。
性(耐SCC性)に優れているばかりでなく、耐全面腐
食性および耐隙間腐食性にも優れた安価なフェライト系
ステンレス鋼を提供することである。
ここに、本発明者らはかかる目的を達成すべく、耐SC
C性を良好にたもち、耐隙間腐食性および耐全面腐食性
を改善した、出来るだけ単純な添加元素系を検討したと
ころ、予想外にも従来のようにNb、Tiを添加しなく
とも■単独で上記の要求に応えることを見い出して、本
発明を完成したのである。
C性を良好にたもち、耐隙間腐食性および耐全面腐食性
を改善した、出来るだけ単純な添加元素系を検討したと
ころ、予想外にも従来のようにNb、Tiを添加しなく
とも■単独で上記の要求に応えることを見い出して、本
発明を完成したのである。
なお、従来にあってもフェライト系ステンレス鋼にVを
添加して室温付近での耐孔食性を改善することが報告さ
れているが、その■添加の目的は例えば食塩水(NaC
1,40°C)中の孔食電位を向上させることであって
、その場合、低C化および低N化を図るとともにC,N
の通常の安定化元素であるTi、Nbの添加を前提とし
ている。しかしC1−イオン含有高温水中での■の効果
は明らかではなかった。
添加して室温付近での耐孔食性を改善することが報告さ
れているが、その■添加の目的は例えば食塩水(NaC
1,40°C)中の孔食電位を向上させることであって
、その場合、低C化および低N化を図るとともにC,N
の通常の安定化元素であるTi、Nbの添加を前提とし
ている。しかしC1−イオン含有高温水中での■の効果
は明らかではなかった。
すなわち、発明者らの知見によれば、■は予想外にもN
固定効果が大きく、Cもかなり効果的に固定でき、さら
に■はこのようにNおよびCを固定するのみではなく、
C1−イオン含有高温水中のステンレス鋼の表面皮膜を
強化する作用効果を有す、る。その表面皮膜強化の機構
は、■が高温水中にV Oa −イオンとして溶出し、
このイオンが表面皮膜の欠陥部に吸着あるいは一部吸収
され、CI−イオンの攻撃を防止し、不働態皮膜の生成
を促進するのである。
固定効果が大きく、Cもかなり効果的に固定でき、さら
に■はこのようにNおよびCを固定するのみではなく、
C1−イオン含有高温水中のステンレス鋼の表面皮膜を
強化する作用効果を有す、る。その表面皮膜強化の機構
は、■が高温水中にV Oa −イオンとして溶出し、
このイオンが表面皮膜の欠陥部に吸着あるいは一部吸収
され、CI−イオンの攻撃を防止し、不働態皮膜の生成
を促進するのである。
このため、安定化元素としてのTiあるいはNbを添加
することなく、■単独添加により、通常のフェライト系
ステンレス鋼の弱点である鋭敏化(溶接等の熱処理によ
り粒界にCr炭窒化物を形成しCr欠乏層を生じる)に
よる粒界SCCを防止し、さらに全面腐食および隙間腐
食も防止することができるのである。
することなく、■単独添加により、通常のフェライト系
ステンレス鋼の弱点である鋭敏化(溶接等の熱処理によ
り粒界にCr炭窒化物を形成しCr欠乏層を生じる)に
よる粒界SCCを防止し、さらに全面腐食および隙間腐
食も防止することができるのである。
よって、本発明は、
重量%で、
C: 0.02%以下、 Si : 1.0%以下、
Mn : 2.0%以下、 Cr:11〜35%、N
i : 0.5%以下、 N:0.03%以下、V:
0.5〜5.0%、 残部、鉄および付随不純物 から成る、耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼に
ある。
Mn : 2.0%以下、 Cr:11〜35%、N
i : 0.5%以下、 N:0.03%以下、V:
0.5〜5.0%、 残部、鉄および付随不純物 から成る、耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼に
ある。
本発明において鋼組成を上述のように限定した理由につ
いて以下説明する。
いて以下説明する。
C:Cは粒界での耐SCC性を損なうため少ない方が望
ましい。したがって、本発明では上限を0.02%とし
た。
ましい。したがって、本発明では上限を0.02%とし
た。
Si : Siは製鋼上の脱酸剤として必要であるが、
過度に添加すると粒界腐食を生じるため、1,0%を上
限とした。
過度に添加すると粒界腐食を生じるため、1,0%を上
限とした。
Mn : Mnは通常の脱酸剤として添加する必要量と
して2.0%以下とした。
して2.0%以下とした。
Cr : Crは耐食性を保持するための必須元素であ
って、その添加量は添加■と関連させて決められるが、
少なくともフェライト系ステンレス鋼となるための下限
として11%必要である。また、35%を越えて含有す
ると加工性が劣化するため上限を35%とした。
って、その添加量は添加■と関連させて決められるが、
少なくともフェライト系ステンレス鋼となるための下限
として11%必要である。また、35%を越えて含有す
ると加工性が劣化するため上限を35%とした。
Ni : NiはNi量が増加すると粒内でのSCCを
生じるためその上限を0.5%とした。
生じるためその上限を0.5%とした。
NUNは粒界での耐SCC性を損なうため少ない方が望
ましい。したがって、本発明では0.03%を上限とし
た。
ましい。したがって、本発明では0.03%を上限とし
た。
v:■は耐SCC性および耐全面腐食性を向上させるた
めに加えるが、そのための■の最低必要量は0.5%で
ある。■の添加量が多くなるムヨど全面腐食性は向上す
るが、5.0%を越えるとカロエ性が劣化するため、本
発明では■添加量の上限を5.0%とした。
めに加えるが、そのための■の最低必要量は0.5%で
ある。■の添加量が多くなるムヨど全面腐食性は向上す
るが、5.0%を越えるとカロエ性が劣化するため、本
発明では■添加量の上限を5.0%とした。
次に、実施例によって本発明をさらGこ説明するカベ、
それらは単に例示のためであって、何ら本発明を匍1限
するためのものでないことは理解されよう。
それらは単に例示のためであって、何ら本発明を匍1限
するためのものでないことは理解されよう。
夫1貫
第1表に示す化学成分を有する供試材を、冷間圧延後、
850℃で焼鈍し、一旦冷却してからさら番こ鋭敏化処
理として1250℃に20分間加−し、次いで空冷した
。得られた供試材から各試験片を1乍製し、以下の各試
験に供した。
850℃で焼鈍し、一旦冷却してからさら番こ鋭敏化処
理として1250℃に20分間加−し、次いで空冷した
。得られた供試材から各試験片を1乍製し、以下の各試
験に供した。
a)高温水中の耐SCC性試験(ダブルUヘンドδ式)
: 上記試験片(長さ75mX幅10凋墓×厚さ2fi)を
2枚重ねてダブルビベンド(曲げ半径7.5R)の形状
にし、これをボルト・す・ノドで固定したものを下記条
件下でCI−イオン含有溶液中に浸漬した。
: 上記試験片(長さ75mX幅10凋墓×厚さ2fi)を
2枚重ねてダブルビベンド(曲げ半径7.5R)の形状
にし、これをボルト・す・ノドで固定したものを下記条
件下でCI−イオン含有溶液中に浸漬した。
溶液? 5ppm CI−イオン(NaC1で調整)含
有溶液温度:250℃ 溶存酸素: s ppm <非脱気) 時間:500hr 耐SCC性の評価は、浸漬後、ダブルUベンドの内側試
験片の中央縦断面を樹脂に埋め込み、その断面での最大
応力腐食割れ(SCC)長さを測定しその大小で耐SC
C性の判断を行う。
有溶液温度:250℃ 溶存酸素: s ppm <非脱気) 時間:500hr 耐SCC性の評価は、浸漬後、ダブルUベンドの内側試
験片の中央縦断面を樹脂に埋め込み、その断面での最大
応力腐食割れ(SCC)長さを測定しその大小で耐SC
C性の判断を行う。
b)高温水中の隙間腐食試験:
試験片は、長さ30鶴×幅20m1×厚さ3關および長
さ30龍X幅12龍×厚さ3鶴のものを2枚重ねて、こ
れをステンレスボルト・ナンドで固定したものを使用し
た。浸漬条件その他については前述の耐SCC性試験に
同じであった。隙間腐食の評価は試験片2枚の腐食減量
を測定し、その平均腐食速度(富1A/Y)を計算した
。
さ30龍X幅12龍×厚さ3鶴のものを2枚重ねて、こ
れをステンレスボルト・ナンドで固定したものを使用し
た。浸漬条件その他については前述の耐SCC性試験に
同じであった。隙間腐食の評価は試験片2枚の腐食減量
を測定し、その平均腐食速度(富1A/Y)を計算した
。
これらの耐SCC性試験および隙間腐食試験の結果は第
2表にまとめて示す。第2表の結果によれば1、3 C
r 61ff、18Cr鋼および26Cr鋼のいずれに
おいても1〜3%の■の添加によって粒内の5CC(“
’rcscc”という)および隙間腐食が有効に防止さ
れるのが分かる。比較鋼のようにTiを添加しただけで
はSCCの防止には十分であるが、隙間腐食の防止には
十分ではない。
2表にまとめて示す。第2表の結果によれば1、3 C
r 61ff、18Cr鋼および26Cr鋼のいずれに
おいても1〜3%の■の添加によって粒内の5CC(“
’rcscc”という)および隙間腐食が有効に防止さ
れるのが分かる。比較鋼のようにTiを添加しただけで
はSCCの防止には十分であるが、隙間腐食の防止には
十分ではない。
次に、17〜18Cr系の鋼についてのSCC試験結果
をV含有量に対してまとめると第1図のグラフが得られ
る。グラフ中の番号は第1表の鋼番号を示す。図示グラ
フより■およびTiを含有しない鋼番号9の比較鋼は1
960μの粒界応力腐食割れ(IGSCC)を発生する
。しかし、これにVO08%以上添加するとIGSCC
は著しく少な(なって、■添加がIGSCC防止に効果
があることが分かる(鋼番号2ないし5のデータ参照)
。鋼番号11のように、Tiを0.4%程度添加しても
、SCCは防止できるが、Ti添加のみの場合は第2表
および以下に述べる第2図の高温水中の隙間腐食が大き
くなる。
をV含有量に対してまとめると第1図のグラフが得られ
る。グラフ中の番号は第1表の鋼番号を示す。図示グラ
フより■およびTiを含有しない鋼番号9の比較鋼は1
960μの粒界応力腐食割れ(IGSCC)を発生する
。しかし、これにVO08%以上添加するとIGSCC
は著しく少な(なって、■添加がIGSCC防止に効果
があることが分かる(鋼番号2ないし5のデータ参照)
。鋼番号11のように、Tiを0.4%程度添加しても
、SCCは防止できるが、Ti添加のみの場合は第2表
および以下に述べる第2図の高温水中の隙間腐食が大き
くなる。
同様に17〜1.8 Cr系の鋼についての隙間腐食試
験の結果を■含有量に対してまとめると第2図のグラフ
が得られる。第1図の場合と同じく、グラフ中の番号は
第1表の鋼番号を示す。図示グラフより■およびTiを
含有しない鋼番号9およびTiを含有するが■を含まな
い鋼番号11の各比較鋼は隙間腐食速度が0.1mm/
Y以上であるが、一方、■を0.8%以上含有すると、
隙間腐食速度は0.05鶴/Y以下となり、(鋼番号2
ないし5のデータ参照)■添加により隙間腐食が著しく
防止されるのが分かる。
験の結果を■含有量に対してまとめると第2図のグラフ
が得られる。第1図の場合と同じく、グラフ中の番号は
第1表の鋼番号を示す。図示グラフより■およびTiを
含有しない鋼番号9およびTiを含有するが■を含まな
い鋼番号11の各比較鋼は隙間腐食速度が0.1mm/
Y以上であるが、一方、■を0.8%以上含有すると、
隙間腐食速度は0.05鶴/Y以下となり、(鋼番号2
ないし5のデータ参照)■添加により隙間腐食が著しく
防止されるのが分かる。
なお、全面腐食については隙間腐食より腐食量が低く、
隙間腐食が防止されれば当然全面腐食は防止される。
隙間腐食が防止されれば当然全面腐食は防止される。
第 2 表
第1図および第2図は、応力腐食割れ試験および隙間腐
食試験の試験結果を■含有量に対してプロットして得た
グラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 峯2図 V血七号(′A)
食試験の試験結果を■含有量に対してプロットして得た
グラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 弁理士 広 瀬 章 − 峯2図 V血七号(′A)
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 重量%で、 C: 0.02%以下、 Si : 1.0%以下、
Mn : 2.0%以下、 cr:11〜35%、N
i : 0.5%以下、 N : 0.03%以下、
V:Q、5〜5.0%、 残部、鉄および付随不純物 から成る、耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6561783A JPS59193250A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 耐食性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6561783A JPS59193250A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 耐食性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59193250A true JPS59193250A (ja) | 1984-11-01 |
Family
ID=13292154
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6561783A Pending JPS59193250A (ja) | 1983-04-15 | 1983-04-15 | 耐食性に優れたフエライト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59193250A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002275589A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-25 | Nippon Steel Corp | 淡水用フェライト系ステンレス鋼 |
KR20150038601A (ko) | 2012-09-24 | 2015-04-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 성형 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 |
-
1983
- 1983-04-15 JP JP6561783A patent/JPS59193250A/ja active Pending
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002275589A (ja) * | 2001-03-13 | 2002-09-25 | Nippon Steel Corp | 淡水用フェライト系ステンレス鋼 |
KR20150038601A (ko) | 2012-09-24 | 2015-04-08 | 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 | 성형 가공성이 우수한 페라이트계 스테인리스 강판 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CA1091477A (en) | Austenitic stainless steel | |
CA2162704A1 (en) | High-strength austenitic heat-resistant steel excellent in weldability and good in high-temperature corrosion resistance property | |
CA1091478A (en) | Austenitic stainless steel | |
JPS59193250A (ja) | 耐食性に優れたフエライト系ステンレス鋼 | |
JP3845366B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた耐食鋼 | |
JPS648694B2 (ja) | ||
JPS61207550A (ja) | 酸性油井用マルテンサイト系ステンレス鋼 | |
JPH021902B2 (ja) | ||
JPS5928622B2 (ja) | 高温低塩素濃度環境用オ−ステナイト系ステンレス鋼 | |
JPH0232343B2 (ja) | ||
JP2806145B2 (ja) | 耐硝酸腐食特性に優れたオーステナイトステンレス鋼 | |
JPS6037183B2 (ja) | 耐食性にすぐれた高力オ−ステナイトステンレス鋼 | |
JPH0250937A (ja) | 冷間加工用快削ステンレス鋼 | |
JPH01165750A (ja) | 高耐食性二相ステンレス鋳鋼 | |
USRE29313E (en) | Pitting corrosion resistant austenite stainless steel | |
JPS63157838A (ja) | 耐隙間腐食性に優れる2相ステンレス鋼 | |
JPH034619B2 (ja) | ||
JPS61235543A (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた低合金鋼 | |
JPH02115349A (ja) | 耐食性に優れた超高強度複合鋼板 | |
JPS642660B2 (ja) | ||
KR19980050637A (ko) | 내입계 부식성과 고온강도가 우수한 오스테나이트계 스테인레스강 | |
JPS5818967B2 (ja) | 耐水素誘起割れ性にすぐれたラインパイプ用鋼の製造法 | |
JPH0232342B2 (ja) | ||
JPH11269608A (ja) | 耐炭酸ガス腐食性、耐サワー性に優れる油井用Cr含有鋼管 | |
JP3679982B2 (ja) | ホウ素含有ステンレス鋼 |