JPS59190697A - 再循環流量制御装置 - Google Patents
再循環流量制御装置Info
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- JPS59190697A JPS59190697A JP58066217A JP6621783A JPS59190697A JP S59190697 A JPS59190697 A JP S59190697A JP 58066217 A JP58066217 A JP 58066217A JP 6621783 A JP6621783 A JP 6621783A JP S59190697 A JPS59190697 A JP S59190697A
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- recirculation
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
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- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は再循環流量制御装置に係り、特に慣性時定数の
小さい再循環ポンプを有する沸騰水型原子力発電プラン
トの負荷喪失時に再循環ポンプをトリップさせることな
く所内羊独負荷運転に移行させるのに好適な再循環流量
制御装置に関するものである。
小さい再循環ポンプを有する沸騰水型原子力発電プラン
トの負荷喪失時に再循環ポンプをトリップさせることな
く所内羊独負荷運転に移行させるのに好適な再循環流量
制御装置に関するものである。
まず、第１図を用いて従来技術について説明する。第１
図は沸騰水型原子力発電プラントの概略構成図である。
図は沸騰水型原子力発電プラントの概略構成図である。
第１図において、１は原子炉、２は蒸気加減弁、３はタ
ービンバイパス弁、４はタービン、５は復水器、６は発
電機、７は給水ポンプ、８は制御機、９は選択制御機、
１０は再循環ポンプで、発電機負荷の喪失が生じると、
蒸気加減弁２が急閉し、タービン４の加速度の低減をは
かるとともに、タービンバイパス弁３が急開して余剰蒸
気を直接復水器５に流す。このとき、従来は蒸気加減弁
２の急閉を検出することによって、再循環流量制御装置
１１の再循環流量制御器１２によって制御されている可
変周波数電源装置１３と再循環ポンプ１０との間の遮断
器１４を切って再循環ポンプ１０をトリップさせ、蒸気
加減弁２の急閉時の原子炉１内の圧力変動による中性子
束の上昇を防止し、丑だ、制御棒８のうちあらかじめ定
めである選択制御棒９を急速挿入して、再循環ポンプ１
０のトリップと合せて原子炉１の出力を降下させ、所内
単独負荷運転へ移行させるようにしていた。
ービンバイパス弁、４はタービン、５は復水器、６は発
電機、７は給水ポンプ、８は制御機、９は選択制御機、
１０は再循環ポンプで、発電機負荷の喪失が生じると、
蒸気加減弁２が急閉し、タービン４の加速度の低減をは
かるとともに、タービンバイパス弁３が急開して余剰蒸
気を直接復水器５に流す。このとき、従来は蒸気加減弁
２の急閉を検出することによって、再循環流量制御装置
１１の再循環流量制御器１２によって制御されている可
変周波数電源装置１３と再循環ポンプ１０との間の遮断
器１４を切って再循環ポンプ１０をトリップさせ、蒸気
加減弁２の急閉時の原子炉１内の圧力変動による中性子
束の上昇を防止し、丑だ、制御棒８のうちあらかじめ定
めである選択制御棒９を急速挿入して、再循環ポンプ１
０のトリップと合せて原子炉１の出力を降下させ、所内
単独負荷運転へ移行させるようにしていた。
しかし、上記の場合、角荷遮断時に再循環ポンプ１０を
トリップさせるだめ、再立ち上げに時間を要するほか、
原子炉１が自然循環状態となるだめ、プラント運用上好
ましくないという欠点があった。
トリップさせるだめ、再立ち上げに時間を要するほか、
原子炉１が自然循環状態となるだめ、プラント運用上好
ましくないという欠点があった。
本発明は上記に鑑みてなされたもので、その目的とする
ところは、負荷遮断時に再循環ポンプをトリップさせる
ことなく所内単独負荷運転に移行させることができる再
循環流量制御装置を提供することにある。
ところは、負荷遮断時に再循環ポンプをトリップさせる
ことなく所内単独負荷運転に移行させることができる再
循環流量制御装置を提供することにある。
本発明は、慣性時定数が小さい再循環ポンプは、ポンプ
回転数の速度要求信号に対する追従性がよく、また、負
荷遮断直後に高速ランバックさせれば中性子束の異常な
上昇を抑えられ、その後低速ランバックさせれば原子炉
水位の異常な上昇を抑えられることに着目してなされた
もので、町循甲ポンプとして慣性時定数が小さいものを
用い１、負荷遮断時には上記再循環ポンプを最初所定の
高速ランバック速度で高速ランバックさせ、この高速ラ
ンバックによりポンプ速度降下幅が所定値に達した後は
所定の低速ランバック速度で低速ラッパツクさせる手段
を具備させたことを特徴としている。
回転数の速度要求信号に対する追従性がよく、また、負
荷遮断直後に高速ランバックさせれば中性子束の異常な
上昇を抑えられ、その後低速ランバックさせれば原子炉
水位の異常な上昇を抑えられることに着目してなされた
もので、町循甲ポンプとして慣性時定数が小さいものを
用い１、負荷遮断時には上記再循環ポンプを最初所定の
高速ランバック速度で高速ランバックさせ、この高速ラ
ンバックによりポンプ速度降下幅が所定値に達した後は
所定の低速ランバック速度で低速ラッパツクさせる手段
を具備させたことを特徴としている。
以下本発明を第２図、第９図に示しだ実施例および第３
図〜第８図、第１０図を用いて詳細に説明する。
図〜第８図、第１０図を用いて詳細に説明する。
第２図は本発明の再循環流量制御装置の一実施例を示す
ブロック図で、Ａ Ｂ Ｗ Ｒ（ＡｄｖａｎｃｅｄＢｏ
ｉｌｉｎｇ Ｗａｔｅｒ ｌ（、ｅａｃｔｏｏｒ ）の
場合を例にとって示しである。第２図においては、通常
運転時には、負荷要求偏差信号２１にもとづいて主制御
器２２より出力要求信号２３が出力され、この出力要求
信号２３は、Ａ Ｐ ＲＭ （Ａｖｅｒａｇｅ ｐｏｗ
ｅｒＲａｎｇｅ Ｍｏｎ１ｔｏｒ ）信号２４が差し引
かれて出力要求偏差信号２５とされた後、速度制御器２
６により速度要求信号２７に変換される。この速度要求
信号２７は、切替スイッチ２８を介して可変同波数電源
装置２９に送られ、可変周波数電源装置２９で再循環ポ
ンプ１０の電源周波数３０が制御されるため、再循環ポ
ンプ１０の回転数が負荷要求に応じて制御される。
ブロック図で、Ａ Ｂ Ｗ Ｒ（ＡｄｖａｎｃｅｄＢｏ
ｉｌｉｎｇ Ｗａｔｅｒ ｌ（、ｅａｃｔｏｏｒ ）の
場合を例にとって示しである。第２図においては、通常
運転時には、負荷要求偏差信号２１にもとづいて主制御
器２２より出力要求信号２３が出力され、この出力要求
信号２３は、Ａ Ｐ ＲＭ （Ａｖｅｒａｇｅ ｐｏｗ
ｅｒＲａｎｇｅ Ｍｏｎ１ｔｏｒ ）信号２４が差し引
かれて出力要求偏差信号２５とされた後、速度制御器２
６により速度要求信号２７に変換される。この速度要求
信号２７は、切替スイッチ２８を介して可変同波数電源
装置２９に送られ、可変周波数電源装置２９で再循環ポ
ンプ１０の電源周波数３０が制御されるため、再循環ポ
ンプ１０の回転数が負荷要求に応じて制御される。
一方、負荷遮断時には、負荷遮断時の原子炉出力信号３
１を再循環ボンプランバックパターン演算部３２に取り
込んで、ここで再循環ポンプ１０のランバックパターン
情報３３、すなわち、高速ランバック速度、高速ランバ
ックによるポンプ速度降下幅および低速ランバック速度
を演算する。
１を再循環ボンプランバックパターン演算部３２に取り
込んで、ここで再循環ポンプ１０のランバックパターン
情報３３、すなわち、高速ランバック速度、高速ランバ
ックによるポンプ速度降下幅および低速ランバック速度
を演算する。
そしてこのランバックパターン情報３３にしだがい、再
循環ポンプランバック速度信号発生器３４から速度要求
信号３５を出力し、これを負荷遮断発生時のパワーロー
ドアンバランスリレー作動信号によって切り替えられる
切替スイッチ２８を介して可変周波数電源装置２９に与
える。これによシ再循環ポンプＩＧをランバックさせる
ようにしである。
循環ポンプランバック速度信号発生器３４から速度要求
信号３５を出力し、これを負荷遮断発生時のパワーロー
ドアンバランスリレー作動信号によって切り替えられる
切替スイッチ２８を介して可変周波数電源装置２９に与
える。これによシ再循環ポンプＩＧをランバックさせる
ようにしである。
次に、負荷遮断時の再循環ボンプランバックパターンの
設定について説明する。設定にあたり考慮すべき項目と
しては、次の３点がある。
設定について説明する。設定にあたり考慮すべき項目と
しては、次の３点がある。
（１）加減弁急閉時の圧力変動による中性子束の異常な
上昇を制限１Ｉｔ１１１％以下に抑えることができるこ
と。
上昇を制限１Ｉｔ１１１％以下に抑えることができるこ
と。
（２）再循環流量の急速な低下にともなうボイド増加に
よる原子炉水位の異常な上昇を制限値３０Ｃｎｌ以下に
抑えることができること。
よる原子炉水位の異常な上昇を制限値３０Ｃｎｌ以下に
抑えることができること。
（３）バイパス菟気流量を速やかに整定でき、復水器の
９荷容量を低減できること。
９荷容量を低減できること。
中性子束の上昇を抑えるだめには、負荷遮断直後、加減
弁急閉にともなう圧力上昇を抑えるように急速に原子炉
出力を低下させる必要があシ、再循環ポンプｌＯを高速
ランバックさせる必要がある。しかし、高速ランバック
のみでポンプ速度を轍 降下させると、再循環流量の急今にともなうボイド急増
によシ炉水位の上昇が大きくなるので、ある程度原子炉
出力が低下した後、低速でランバックさせる必要がある
。
弁急閉にともなう圧力上昇を抑えるように急速に原子炉
出力を低下させる必要があシ、再循環ポンプｌＯを高速
ランバックさせる必要がある。しかし、高速ランバック
のみでポンプ速度を轍 降下させると、再循環流量の急今にともなうボイド急増
によシ炉水位の上昇が大きくなるので、ある程度原子炉
出力が低下した後、低速でランバックさせる必要がある
。
第３図は基本的な再循環ボンプランバックパターンを示
した線図で、負荷遮断発生後、まず、高速ランバック速
度ＲＨで高速ランバックを行い、ポンプ速度が速度降下
幅ＤＲＨだけ降下しだら低速ランバック速度ＲＬで低速
ランバックさせるランバックパターンを示しである。こ
のようにランバックパターンを設定するには、原子炉出
力信号に応じて高速ランバック速度ＲＨ２高速ランバッ
クによるポンプ速度降下幅Ｄ Ｒｕおよび低速ランバッ
ク速度ＲＬを決定すればよい。
した線図で、負荷遮断発生後、まず、高速ランバック速
度ＲＨで高速ランバックを行い、ポンプ速度が速度降下
幅ＤＲＨだけ降下しだら低速ランバック速度ＲＬで低速
ランバックさせるランバックパターンを示しである。こ
のようにランバックパターンを設定するには、原子炉出
力信号に応じて高速ランバック速度ＲＨ２高速ランバッ
クによるポンプ速度降下幅Ｄ Ｒｕおよび低速ランバッ
ク速度ＲＬを決定すればよい。
以下、原子炉の１００％出力運転時に負荷遮断が発生し
た場合について、高速ランバック速度ＲＨ，高速ランバ
ックによるポンプ速度降下幅Ｄ Ｒ，ｕおよび低速ラン
バック速度Ｒ＋、をどのように決定するのがよいかを説
明する。
た場合について、高速ランバック速度ＲＨ，高速ランバ
ックによるポンプ速度降下幅Ｄ Ｒ，ｕおよび低速ラン
バック速度Ｒ＋、をどのように決定するのがよいかを説
明する。
第４図は１００％出力運転時に負荷遮断が発生した場合
の高速ランバック速度と中性子束ピーク値との関係を示
す線図である。３６ ％ ７５１３０以上の急速な高速
ランバックを行えば、中性子束ピーク値は制限値１１１
％を超えることがないことを示しており１．これよシ高
速ランバック速度ＲＨを３６ ％ ／Ｓｅｃ以上とする
のがよく、これにより加減弁急閉時の圧力変動による中
性子束上昇を１１１係以下に抑え得ることがわかる。
の高速ランバック速度と中性子束ピーク値との関係を示
す線図である。３６ ％ ７５１３０以上の急速な高速
ランバックを行えば、中性子束ピーク値は制限値１１１
％を超えることがないことを示しており１．これよシ高
速ランバック速度ＲＨを３６ ％ ／Ｓｅｃ以上とする
のがよく、これにより加減弁急閉時の圧力変動による中
性子束上昇を１１１係以下に抑え得ることがわかる。
第５図は、第４図と同一条件下で４０％７ｓｅｃの高速
ランバック速成で高速ランバックさせたときのポンプ速
度降下幅と中性子束ピーク値および原子炉水位上昇ピー
ク値との関係を示す線図で、実線ａは中性子束ピーク値
、破線すは原子炉水位上昇ピーク値を示す。第５図より
、ポンプ速度降下幅を１２％以上とすれば、中性子束ピ
ーク値が制限値１１１％を超えることがなく、そして２
０係以上としても中性子束ピーク値はそれ以上あまシ低
下せず、寸た、炉水位上昇ピーク値は、再循環流量の急
速な低下にともなうボイドの増加により上昇するため、
ポンプ速度降下幅は小さい方が望ましく、それを３０％
以下とすれば水位上昇制限値３０ｃｒｎを超えないこと
がわかる。したがって、ポンプ速度降下幅は２０’％と
するのが好ましいことがわかる。
ランバック速成で高速ランバックさせたときのポンプ速
度降下幅と中性子束ピーク値および原子炉水位上昇ピー
ク値との関係を示す線図で、実線ａは中性子束ピーク値
、破線すは原子炉水位上昇ピーク値を示す。第５図より
、ポンプ速度降下幅を１２％以上とすれば、中性子束ピ
ーク値が制限値１１１％を超えることがなく、そして２
０係以上としても中性子束ピーク値はそれ以上あまシ低
下せず、寸た、炉水位上昇ピーク値は、再循環流量の急
速な低下にともなうボイドの増加により上昇するため、
ポンプ速度降下幅は小さい方が望ましく、それを３０％
以下とすれば水位上昇制限値３０ｃｒｎを超えないこと
がわかる。したがって、ポンプ速度降下幅は２０’％と
するのが好ましいことがわかる。
第６図は４０ ％ ／Ｓｅａの高速ランバック速度によ
シポンプ速度を２０係低下させた後の低速ランバック速
度と原子炉水位上昇ピーク値との関係を示す線図である
。第６図より、７．８ ’ｌｙ ／ｓｅａよシ緩やかな
低速ランバック速度で低速ランバックを行えば炉水位上
昇ピーク値を制限値３０ｃｎ＋以下に抑えることができ
ることがわかる。
シポンプ速度を２０係低下させた後の低速ランバック速
度と原子炉水位上昇ピーク値との関係を示す線図である
。第６図より、７．８ ’ｌｙ ／ｓｅａよシ緩やかな
低速ランバック速度で低速ランバックを行えば炉水位上
昇ピーク値を制限値３０ｃｎ＋以下に抑えることができ
ることがわかる。
第７図は低速ランバック速度とバイパス蒸気流量整定時
間との関係を示す線図で、バイパス蒸気流量整定時間は
、低速ランバンク速度を大きくして速やかにポンプ速度
を降下させた方が短くなるので、復水器容量の観点から
は、低速ランバック速度を大きくした方がよく、ゴ氏速
ランバック速度を６チ／派以上とすれば、従来、沸騰水
型原子力発電プラントの復水器容量に対応する整定時間
１５武以下で整定することができる。しだがって、第６
図と第７図から低速ランバック速度を７，８チ／ ｓｅ
ａとするのが好捷しいことがわかる。
間との関係を示す線図で、バイパス蒸気流量整定時間は
、低速ランバンク速度を大きくして速やかにポンプ速度
を降下させた方が短くなるので、復水器容量の観点から
は、低速ランバック速度を大きくした方がよく、ゴ氏速
ランバック速度を６チ／派以上とすれば、従来、沸騰水
型原子力発電プラントの復水器容量に対応する整定時間
１５武以下で整定することができる。しだがって、第６
図と第７図から低速ランバック速度を７，８チ／ ｓｅ
ａとするのが好捷しいことがわかる。
以上の説明から、原子炉の１００チ出力運転時に負荷遮
断が発生した場合は、高速ラン・くツク速度Ｔ％Ｈを３
６ ％ ／ｓｅｃ以上、高速ランバックによるポンプ速
度降下幅Ｄ ＲＨを２０係、低速ラン・（ツク速度ＲＬ
を７．８％／Ｓ８Ｃとするのがよいことがわかる。
断が発生した場合は、高速ラン・くツク速度Ｔ％Ｈを３
６ ％ ／ｓｅｃ以上、高速ランバックによるポンプ速
度降下幅Ｄ ＲＨを２０係、低速ラン・（ツク速度ＲＬ
を７．８％／Ｓ８Ｃとするのがよいことがわかる。
なお、原子炉出力１００係運転時での負荷遮断は、中性
子束、炉水位の上昇およびバイパス蒸気流量整定時間の
すべての点で最も厳しい条件であるが、前述のランバッ
クパターンにてポンプ速度を降下させれば、所内単独負
荷運転に移行できる。
子束、炉水位の上昇およびバイパス蒸気流量整定時間の
すべての点で最も厳しい条件であるが、前述のランバッ
クパターンにてポンプ速度を降下させれば、所内単独負
荷運転に移行できる。
ところで、安定に出力を低下させるだめには、負荷遮断
発生時の原子炉出力に応じてランバックパターンを調整
するようにするのがよい。すなわち、前述のような評価
を各出力について行い、出力毎にＲ，Ｈ、ＤＲｕ 、
’Ｅ％Ｌの各パラメータを設定しておき、負荷遮断発生
時のプラント出力の関数として第２図のランバックパタ
ーン演算部３２にて谷パラメータを演算するようにする
のがよい。
発生時の原子炉出力に応じてランバックパターンを調整
するようにするのがよい。すなわち、前述のような評価
を各出力について行い、出力毎にＲ，Ｈ、ＤＲｕ 、
’Ｅ％Ｌの各パラメータを設定しておき、負荷遮断発生
時のプラント出力の関数として第２図のランバックパタ
ーン演算部３２にて谷パラメータを演算するようにする
のがよい。
−４’ｌＪとして、高速ランバックによるポンプ速度降
下幅Ｄ Ｉｌｌ、 ｎを負荷遮断発生時のプラント出力
Ｐの関数として与える場合について説明する。第８図は
負荷遮断時の出力Ｐと高速ランバックによるポンプ速度
の最適降下幅ＤＲ５＋（との関係を示す線図である。乙
の関係を関数テーブルあるいは下記の（１）式のような
関数近似式で与えてやれば、出力Ｐに応じた最適降下幅
ＤＲＨを容易に設定できる。
下幅Ｄ Ｉｌｌ、 ｎを負荷遮断発生時のプラント出力
Ｐの関数として与える場合について説明する。第８図は
負荷遮断時の出力Ｐと高速ランバックによるポンプ速度
の最適降下幅ＤＲ５＋（との関係を示す線図である。乙
の関係を関数テーブルあるいは下記の（１）式のような
関数近似式で与えてやれば、出力Ｐに応じた最適降下幅
ＤＲＨを容易に設定できる。
１） ＲＨ＝ ０．０４ Ｐ ２６．３ Ｐ ＋２４８
・・・（］）第９図は第２図のう／バンクパターン
演算部３２における処理フローの一実施例を示すフロー
チャー１・である。寸ず、ステップ６１で常時タービン
第１段後圧力を監視し、図示しないパワーロードアンバ
ランスリレー作動時の値を負荷遮断発生時の原子炉出力
Ｐとして取り込み、ステップ − ＆ｒ２でフンバックパターンを規定するパラメータＲｕ
’、ＤＲＨ、ＲＬの最適値を負荷遮断発生時の原子炉
出力Ｐの関数として解析によシ求めてあらかじめ記憶さ
せである関数テーブルあるいは（１）式のような関数近
似式を用いて演算し、ステップＲＬの値をランバック速
度信号発生器３４に渡し、速度信号発生器３４より速度
要求信号３５を発生させる。この速度要求信号３５を切
替スイッチ２８を介して可変周波電源装置２９に与え、
可変周波電源装置２９からの信号によって再循環ポンプ
１０の回転数を制御するようにする。
・・・（］）第９図は第２図のう／バンクパターン
演算部３２における処理フローの一実施例を示すフロー
チャー１・である。寸ず、ステップ６１で常時タービン
第１段後圧力を監視し、図示しないパワーロードアンバ
ランスリレー作動時の値を負荷遮断発生時の原子炉出力
Ｐとして取り込み、ステップ − ＆ｒ２でフンバックパターンを規定するパラメータＲｕ
’、ＤＲＨ、ＲＬの最適値を負荷遮断発生時の原子炉
出力Ｐの関数として解析によシ求めてあらかじめ記憶さ
せである関数テーブルあるいは（１）式のような関数近
似式を用いて演算し、ステップＲＬの値をランバック速
度信号発生器３４に渡し、速度信号発生器３４より速度
要求信号３５を発生させる。この速度要求信号３５を切
替スイッチ２８を介して可変周波電源装置２９に与え、
可変周波電源装置２９からの信号によって再循環ポンプ
１０の回転数を制御するようにする。
第１０図は出力１００％で負荷遮断が発生し、本発明に
係る再循環流量制御装置を用いて再循環ポンプ１０を４
０ ％ ／ｓｅａで２０チの高速ランバンクを行い、そ
の後、６％／蹴で低速ランバックを行った場合の中性子
束、原子炉水位上昇幅およびバイパス蒸気流量整定時間
の時間的変化の解析結果を示した線図で、実線Ｃは中性
子束、破線ｄは原子炉水位上昇、１点鎖線ｅはバイパス
蒸気流量整定時間の負荷遮断発生後の経過時間に応じた
変化を示している。図に示すように、中性子束、原子炉
水位上昇幅およびバイパス蒸気流量整定時間はすべで制
限値を満足しておシ、再循環ポンプ１０をトリップさせ
ることなく所内単独負荷運転に移行できることがわかる
。
係る再循環流量制御装置を用いて再循環ポンプ１０を４
０ ％ ／ｓｅａで２０チの高速ランバンクを行い、そ
の後、６％／蹴で低速ランバックを行った場合の中性子
束、原子炉水位上昇幅およびバイパス蒸気流量整定時間
の時間的変化の解析結果を示した線図で、実線Ｃは中性
子束、破線ｄは原子炉水位上昇、１点鎖線ｅはバイパス
蒸気流量整定時間の負荷遮断発生後の経過時間に応じた
変化を示している。図に示すように、中性子束、原子炉
水位上昇幅およびバイパス蒸気流量整定時間はすべで制
限値を満足しておシ、再循環ポンプ１０をトリップさせ
ることなく所内単独負荷運転に移行できることがわかる
。
上記したように、本発明の実施例によれば、負荷遮断時
に原子炉出力がいかなる値であっても再循環ポンプ１０
をトリップさせることなく安定に出力を低下させて所内
単独負荷運転へ移行させることができる。
に原子炉出力がいかなる値であっても再循環ポンプ１０
をトリップさせることなく安定に出力を低下させて所内
単独負荷運転へ移行させることができる。
なお、ランバックパターンの設定において、選択制御棒
９（第１図参照）を挿入しないという条件での解析から
各パラメータＲ，ＩＩ 、 ＤＲｕ 、 Ｒ，Ｌの直を
決めるようにすれば、所内単独負荷運転時の給水温度低
下にともなう出力上昇を相殺できるランバックパターン
が定まり、この情報に基づいた速度要求信号でランバッ
クを行えば、選択制御棒９の挿入は不要となり、／ステ
ムの簡素化をはかることができる。
９（第１図参照）を挿入しないという条件での解析から
各パラメータＲ，ＩＩ 、 ＤＲｕ 、 Ｒ，Ｌの直を
決めるようにすれば、所内単独負荷運転時の給水温度低
下にともなう出力上昇を相殺できるランバックパターン
が定まり、この情報に基づいた速度要求信号でランバッ
クを行えば、選択制御棒９の挿入は不要となり、／ステ
ムの簡素化をはかることができる。
以上説明したように、本発明によれば、狗荷遮断時に原
子炉出力がいかなる値であっても再盾項ポンプをトリッ
プさせることなく安定に出力を低下させて所内単独負荷
運転へ移行させることができるという効果がある。
子炉出力がいかなる値であっても再盾項ポンプをトリッ
プさせることなく安定に出力を低下させて所内単独負荷
運転へ移行させることができるという効果がある。
第１図は沸騰゛水型原子力発電プラントの概略構成図、
第２図は本発明の再・前場流量制御装置の一実施例を示
すブロック図、第３図は基本的な再循環ボンプランバッ
クパターンを示しだ線図、第４図は１００係出力運転時
に負荷遮断が発生した場合の再循環ポンプの高速ランノ
くツク速度と中性子束ピーク値との関係を示す線図、第
５図は第４図と同一条件下で４０％／Ｓｅ［の高速ラン
・くツク速度で高速ランバックさせたときのポンプ速度
降下幅と中性子束ピーク値および原子炉水位」二昇ピー
ク値との関係を示す線図、第６図は第４図と同一条件下
で４０％／ＳｅＣの高速ラン・（ツク速度によりポンプ
速度を２０ｆ３低下させた後の低速う／〕＜ツク速度と
原子炉水位上昇ピーク値との関係を示す線図、第７図は
第４図と同一条件下で４（１／Ｓｅｅの高速ランバック
速度によりポンプ速度を２０％低下させた後の低速ラン
バック速度とバイパス蒸気流景整定時間との関係を示す
線図、第８図は負荷遮断時の原子炉出力Ｐと高速ランバ
ックによるポンプ速度の最適降下幅Ｄ Ｒｎとの関係を
示す１腺図、第９図は第２図のランバックパターン演算
部にお第１０図はｉ ｏ リカ運転時に９荷遮断が発生
した場合に本発明に係る再盾環流量制御装置を用いて再
循環ポンプを４０ ％ ／ｓｅｃで２０ヴの高速ランバ
ックを行い、その後、、 ６ ％ ／５（ＩＣで低速
ランバックを行った場合の中性子束、原子炉水位上昇幅
およびバイパス永気流量整定時間の時間的変化の解析結
果を示す線図である。 １・・・原子炉、１０・・再菌環ポンプ、２８・・・切
替スイッチ、２９・・・可変同波数電源装置、３２・・
・ランバック速度パターン演算部、３４・・・ランバッ
ク速度信号発生器。 弔３図 １３不行ＩＪ匈オす丁イ侵−の琴１辷Ｕへ「与ｆＭ（Ｓ
ｅＣ）儂／Ｊ−口 高律うシへ／フ珪度 ＲＨ（７”／々Ｃ）弔５図 高圧リンパ−ノア１４１本ンプ速度にト下５ＤＲＬｔ（
γ０）ィヘ辻うンバッフ坪７ｔｆ Ｒｔ （ガ／冶
Ｃ）４ｔ”−ｔ −ｙ ｙ八、７フｙＰバＬＲＬ（％／
ｂｃ）佑８図
第２図は本発明の再・前場流量制御装置の一実施例を示
すブロック図、第３図は基本的な再循環ボンプランバッ
クパターンを示しだ線図、第４図は１００係出力運転時
に負荷遮断が発生した場合の再循環ポンプの高速ランノ
くツク速度と中性子束ピーク値との関係を示す線図、第
５図は第４図と同一条件下で４０％／Ｓｅ［の高速ラン
・くツク速度で高速ランバックさせたときのポンプ速度
降下幅と中性子束ピーク値および原子炉水位」二昇ピー
ク値との関係を示す線図、第６図は第４図と同一条件下
で４０％／ＳｅＣの高速ラン・（ツク速度によりポンプ
速度を２０ｆ３低下させた後の低速う／〕＜ツク速度と
原子炉水位上昇ピーク値との関係を示す線図、第７図は
第４図と同一条件下で４（１／Ｓｅｅの高速ランバック
速度によりポンプ速度を２０％低下させた後の低速ラン
バック速度とバイパス蒸気流景整定時間との関係を示す
線図、第８図は負荷遮断時の原子炉出力Ｐと高速ランバ
ックによるポンプ速度の最適降下幅Ｄ Ｒｎとの関係を
示す１腺図、第９図は第２図のランバックパターン演算
部にお第１０図はｉ ｏ リカ運転時に９荷遮断が発生
した場合に本発明に係る再盾環流量制御装置を用いて再
循環ポンプを４０ ％ ／ｓｅｃで２０ヴの高速ランバ
ックを行い、その後、、 ６ ％ ／５（ＩＣで低速
ランバックを行った場合の中性子束、原子炉水位上昇幅
およびバイパス永気流量整定時間の時間的変化の解析結
果を示す線図である。 １・・・原子炉、１０・・再菌環ポンプ、２８・・・切
替スイッチ、２９・・・可変同波数電源装置、３２・・
・ランバック速度パターン演算部、３４・・・ランバッ
ク速度信号発生器。 弔３図 １３不行ＩＪ匈オす丁イ侵−の琴１辷Ｕへ「与ｆＭ（Ｓ
ｅＣ）儂／Ｊ−口 高律うシへ／フ珪度 ＲＨ（７”／々Ｃ）弔５図 高圧リンパ−ノア１４１本ンプ速度にト下５ＤＲＬｔ（
γ０）ィヘ辻うンバッフ坪７ｔｆ Ｒｔ （ガ／冶
Ｃ）４ｔ”−ｔ −ｙ ｙ八、７フｙＰバＬＲＬ（％／
ｂｃ）佑８図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、慣性時定数が小さい再循環ポンプを有する沸騰水型
原子力発電プラントの再循環流量制御装置において、負
荷遮断時には前記再循環ポンプを最初所定の高速ランバ
ック速度で高速ランバックさせ、該高速ランバックによ
りポンプ速度降下幅が所定値に達しだ後は所定の低速ラ
ンバック速度で低速ランバックさせる手段を具備するこ
とを特徴とする再循環流量制御装置。 ２、前記手段は、負荷遮断発生時の原子炉出力信号を用
いて該原子炉出力信号の大きさに応じた前記高速ランバ
ック速度、ポンプ速度降下幅および低速ランバンク速度
の最適値を演算する演算手段を備えている特許請求の範
囲第１項記載の再循環流量制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58066217A JPS59190697A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 再循環流量制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58066217A JPS59190697A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 再循環流量制御装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190697A true JPS59190697A (ja) | 1984-10-29 |
Family
ID=13309438
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58066217A Pending JPS59190697A (ja) | 1983-04-13 | 1983-04-13 | 再循環流量制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190697A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010133872A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 原子炉再循環流量制御装置及び制御方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59180400A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-13 | 株式会社東芝 | 再循環流量制御装置 |
-
1983
- 1983-04-13 JP JP58066217A patent/JPS59190697A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59180400A (ja) * | 1983-03-31 | 1984-10-13 | 株式会社東芝 | 再循環流量制御装置 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010133872A (ja) * | 2008-12-05 | 2010-06-17 | Chugoku Electric Power Co Inc:The | 原子炉再循環流量制御装置及び制御方法 |
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