JPS59190320A - デルタフエライト相を多量に含有するオ−ステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法 - Google Patents
デルタフエライト相を多量に含有するオ−ステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法Info
- Publication number
- JPS59190320A JPS59190320A JP6458983A JP6458983A JPS59190320A JP S59190320 A JPS59190320 A JP S59190320A JP 6458983 A JP6458983 A JP 6458983A JP 6458983 A JP6458983 A JP 6458983A JP S59190320 A JPS59190320 A JP S59190320A
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- JP
- Japan
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- rolling
- stainless steel
- austenitic stainless
- hot
- delta
- Prior art date
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- Pending
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（技術分野）
オーステナイト系ステンレス鋼の熱間圧延に関連して以
下のべるところは、とくに１７−７ＰＨステンレス鋼の
ごとく、オーステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接用電極
の使途を代表例とするような、デルタフェライトを多量
に含有するオーステナイト系ステンレス鋼帯材の製造に
関係した熱間圧延の技術分野に位置する。
下のべるところは、とくに１７−７ＰＨステンレス鋼の
ごとく、オーステナイト系ステンレス鋼肉盛溶接用電極
の使途を代表例とするような、デルタフェライトを多量
に含有するオーステナイト系ステンレス鋼帯材の製造に
関係した熱間圧延の技術分野に位置する。
（技術上の問題点）
１７−７ＰＨステンレス酒は、スラブ段階で、１５〜４
０％のデルタフェライトを含有しており、またオーステ
ナイト系ステンレス鋼肉１１ｔｍ接用電極には、それを
用いた溶接肉盛りによるライニング層につき、肉盛溶接
に伴なう成分の希釈を補うため、および溶接時の割れを
防ぐためにデルタフェライト量が１０〜３０％含まれる
成分設計とされるところ、オーステナイト系ステンレス
鋼のうち、とくに１０％以上のデルタフェライト相を含
有するものは熱間加工性が劣悪であり、熱間での加工、
すなわち分塊圧延や熱間圧延等で割れの１発生が著しい
。
０％のデルタフェライトを含有しており、またオーステ
ナイト系ステンレス鋼肉１１ｔｍ接用電極には、それを
用いた溶接肉盛りによるライニング層につき、肉盛溶接
に伴なう成分の希釈を補うため、および溶接時の割れを
防ぐためにデルタフェライト量が１０〜３０％含まれる
成分設計とされるところ、オーステナイト系ステンレス
鋼のうち、とくに１０％以上のデルタフェライト相を含
有するものは熱間加工性が劣悪であり、熱間での加工、
すなわち分塊圧延や熱間圧延等で割れの１発生が著しい
。
この割れは、分塊圧延にあってはスラブのコーナー割れ
やエツジ割れであり、熱間圧延においては鋼帯の耳割れ
などであり、何れも製品の著しい歩留り低下を来すのみ
ならず、工程の増加と混乱を生じる。すなわちとくに熱
間圧延時の耳割れが銅帯を破断に到らしめたり、あるい
は熱間圧延中に耳割れの破片が銅帯中央の健全部に飛込
んで押込み疵をつけたり、さらには穴をあけてしまうよ
“うな、耳割れに派生したトラブルがそれである。
やエツジ割れであり、熱間圧延においては鋼帯の耳割れ
などであり、何れも製品の著しい歩留り低下を来すのみ
ならず、工程の増加と混乱を生じる。すなわちとくに熱
間圧延時の耳割れが銅帯を破断に到らしめたり、あるい
は熱間圧延中に耳割れの破片が銅帯中央の健全部に飛込
んで押込み疵をつけたり、さらには穴をあけてしまうよ
“うな、耳割れに派生したトラブルがそれである。
従来熱間加工性の悪い材料は、分塊圧延に代え非能率な
鍛造によってスラブとしたり、また熱間圧延にあっては
耳割れ部を不経済でも切捨てて調比化せざるを得ないば
かりか、熱間圧延過程での耳：’！ｌｌれに起因するト
ラブル対策として有効な手段が無かったために、熱間加
工性の悪い材料のホットストリップミルによる大か生産
が阻害され、この種材料開発のネックとなっていたので
ある。
鍛造によってスラブとしたり、また熱間圧延にあっては
耳割れ部を不経済でも切捨てて調比化せざるを得ないば
かりか、熱間圧延過程での耳：’！ｌｌれに起因するト
ラブル対策として有効な手段が無かったために、熱間加
工性の悪い材料のホットストリップミルによる大か生産
が阻害され、この種材料開発のネックとなっていたので
ある。
発明者らは上記のような熱間加工性の゛悪い材料の加工
性に閃して種々に広範な実験開発研究を進めつつあるが
、熱間圧延前のスラブ処理法に関し、さきに「二相組織
オーステナイト系ステンレス＠１ホットコイルの割れ防
止方法」（特願昭５７−１４５５０１号）としてスラブ
の長時間加熱による前処理（ソーキング）を行って良好
な銅帯を得ることを提案した。
性に閃して種々に広範な実験開発研究を進めつつあるが
、熱間圧延前のスラブ処理法に関し、さきに「二相組織
オーステナイト系ステンレス＠１ホットコイルの割れ防
止方法」（特願昭５７−１４５５０１号）としてスラブ
の長時間加熱による前処理（ソーキング）を行って良好
な銅帯を得ることを提案した。
（発明の目的）
これに対し長時間加熱のごとき不利なしに、熱間加工性
の悪い材料をホットストリップミルでもってより有利に
熱間圧延側帯とすることに関する検討をさらに行って、
従来の耳割れ、またそれに起因するコイル破断や、破片
による飛込み疵、穴あきなどの不利なく、熱間圧延にて
良好な銅帯を得ることを目積した改良についての開発研
究の成果を新たに提案する。
の悪い材料をホットストリップミルでもってより有利に
熱間圧延側帯とすることに関する検討をさらに行って、
従来の耳割れ、またそれに起因するコイル破断や、破片
による飛込み疵、穴あきなどの不利なく、熱間圧延にて
良好な銅帯を得ることを目積した改良についての開発研
究の成果を新たに提案する。
すなわち圧延条件に関して種々検討を行った結果、この
種材料の熱間圧延での割れは、以下の実験に示すとおり
特定の温度域でのみ発生することが見出されたのであり
、この知見をもって上記問題の解決に応用する構想を確
立し、この発明を完成することに到った。
種材料の熱間圧延での割れは、以下の実験に示すとおり
特定の温度域でのみ発生することが見出されたのであり
、この知見をもって上記問題の解決に応用する構想を確
立し、この発明を完成することに到った。
（実験内容）
０ ： ０．０７％、ｓｉ、 ： ０．４８％、Ｍｎ
： ０．７０％、Ｏｒ ： １６．７９％、Ｎｉ ：
７．２０％、Ｉｔ ： １．０６％、デルタフェライト
： １９．２％の連続鋳造スラフカら板厚３０關×板幅
１００闘×長さ１５０闘の圧・延用試料を多数切出した
。ここで“板厚、板幅、長さの各方向は、もとのスラブ
のそれに揃えた。これらの圧延用試料を１２５０°Ｃで
２時間大気中加熱後、表面温度を放射温度計で測定し種
々の温度で圧延を行なった。圧延は２パスで行ない、１
パス目で１０８厚に、測温後２パス目で４闘厚に仕上げ
た。
： ０．７０％、Ｏｒ ： １６．７９％、Ｎｉ ：
７．２０％、Ｉｔ ： １．０６％、デルタフェライト
： １９．２％の連続鋳造スラフカら板厚３０關×板幅
１００闘×長さ１５０闘の圧・延用試料を多数切出した
。ここで“板厚、板幅、長さの各方向は、もとのスラブ
のそれに揃えた。これらの圧延用試料を１２５０°Ｃで
２時間大気中加熱後、表面温度を放射温度計で測定し種
々の温度で圧延を行なった。圧延は２パスで行ない、１
パス目で１０８厚に、測温後２パス目で４闘厚に仕上げ
た。
熱間加工性の判定は耳割れの程度によって行ない、耳割
れのないもの、または軽微なもの（片側５間以下）を○
、それ以外のものをＸ印として表１にまとめた。
れのないもの、または軽微なもの（片側５間以下）を○
、それ以外のものをＸ印として表１にまとめた。
表 １
・ 同表に示した結果から明らかなように、両ノくスと
も１０５０℃以上の場合のほか、１ノぐス目１０５０°
Ｃ以上でかつ２パス目９００°Ｃ以下の各温度域での圧
延に限って実質的に耳割れのなし）圧延のできることが
わかる。
も１０５０℃以上の場合のほか、１ノぐス目１０５０°
Ｃ以上でかつ２パス目９００°Ｃ以下の各温度域での圧
延に限って実質的に耳割れのなし）圧延のできることが
わかる。
（発明の構成）
すなわちこの発明は、スラブ段階で１０％以上ノテルタ
フエライト相を有するオースチーＪ−イ’）！ステンレ
ス鋼を熱間圧延して調帯とするＧこ当り、該圧延過程で
１０５０°Ｃ〜９４）ＯｏＣの温度域を避番すで熱間圧
延を行うことからなるデルタフェライト相を多量に含有
するオーステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法であ
るＯ ここにスラブ段階はそれに至る過程で分塊圧延や分塊鍛
造を経た←のも含まれるカタ連続鋳造法をこよるスラブ
がより好ましい。
フエライト相を有するオースチーＪ−イ’）！ステンレ
ス鋼を熱間圧延して調帯とするＧこ当り、該圧延過程で
１０５０°Ｃ〜９４）ＯｏＣの温度域を避番すで熱間圧
延を行うことからなるデルタフェライト相を多量に含有
するオーステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法であ
るＯ ここにスラブ段階はそれに至る過程で分塊圧延や分塊鍛
造を経た←のも含まれるカタ連続鋳造法をこよるスラブ
がより好ましい。
これらのスラブは上記した温度域での２段階に分けた熱
間圧延を行なうことにより長時間にわたるンーキング処
理のごとき不利なしに１０％以上めデルタフェライトを
有するオーステナイト系ステンレス酒スラブであっても
耳割れの少ない健全な銅帯が得られる。
間圧延を行なうことにより長時間にわたるンーキング処
理のごとき不利なしに１０％以上めデルタフェライトを
有するオーステナイト系ステンレス酒スラブであっても
耳割れの少ない健全な銅帯が得られる。
この発明で圧延温度を１０５０℃〜９００℃を避ける方
法はスラブ加熱温度と圧延所要時間とによって定まる。
法はスラブ加熱温度と圧延所要時間とによって定まる。
たとえば１２６０℃以下で開始し１０５０°Ｃ以上の温
度で圧延を終了できない場合には第２段階圧延を、ミル
パワーに依存してたとえば７００°Ｃ程度で終了すれば
よく、各段階圧延における圧下率はバススケジュールに
応じて適宜に定めればよい。
度で圧延を終了できない場合には第２段階圧延を、ミル
パワーに依存してたとえば７００°Ｃ程度で終了すれば
よく、各段階圧延における圧下率はバススケジュールに
応じて適宜に定めればよい。
この発明の端緒となった前記知見に従い、熱間加工性の
温度依存性は、下に凸の傾向があり、変形能のミニマム
は９５０℃〜１０５０℃程度にあり、この温度域を避け
る圧延によって耳割れの発生が有効に回避される。τ※
従来の熱間圧延では圧延終段がちょうどこの加工性の悪
い温度域にあたっていたのである。スラブ段階でのデル
タフェライト量が限定されるのは、１０％未満のもので
はデルタフェライトに起因した熱間加工性の低下はおこ
らず、熱間圧延で、実質的に耳割れの発生なく、容易に
良好な銅帯が搏られるため、巳の発明の適用は１０％以
上のデルタフェライトを有する場合に限定される。
温度依存性は、下に凸の傾向があり、変形能のミニマム
は９５０℃〜１０５０℃程度にあり、この温度域を避け
る圧延によって耳割れの発生が有効に回避される。τ※
従来の熱間圧延では圧延終段がちょうどこの加工性の悪
い温度域にあたっていたのである。スラブ段階でのデル
タフェライト量が限定されるのは、１０％未満のもので
はデルタフェライトに起因した熱間加工性の低下はおこ
らず、熱間圧延で、実質的に耳割れの発生なく、容易に
良好な銅帯が搏られるため、巳の発明の適用は１０％以
上のデルタフェライトを有する場合に限定される。
実施例として表２に示す成分のオーステナイト系ステン
レス鋼Ａ 、 Ｂについて表３に示すごとき熱間圧延を
行った。
レス鋼Ａ 、 Ｂについて表３に示すごとき熱間圧延を
行った。
同表中スラブ製造方欄の分塊圧延は、インゴットを分塊
圧延して得られたスラブであり、また分塊サイジングは
連続鋳造スラブを３５％圧下率で分塊圧延したスラブで
ある。スラブ段階でのデルタフェライト量はスラブ加熱
後冷却して室温で測定した値で、面積％である。
圧延して得られたスラブであり、また分塊サイジングは
連続鋳造スラブを３５％圧下率で分塊圧延したスラブで
ある。スラブ段階でのデルタフェライト量はスラブ加熱
後冷却して室温で測定した値で、面積％である。
スラブ加熱温度は加熱炉での設定温度であり、また圧延
時の温度は銅帯での表面温度である。圧延はホットスト
リップミルで行ない、粗圧延機群と仕上圧延機群とに分
かれている。仕上圧延の温度を低温にするために、ラン
ニングテーブル上テの冷却を行なった。
時の温度は銅帯での表面温度である。圧延はホットスト
リップミルで行ない、粗圧延機群と仕上圧延機群とに分
かれている。仕上圧延の温度を低温にするために、ラン
ニングテーブル上テの冷却を行なった。
判定効果は耳割れの程度で行ない、通常行なわれるトリ
ミング化の片側１０間以内のものをＯ印、それ以上のも
のをＸ印とした。
ミング化の片側１０間以内のものをＯ印、それ以上のも
のをＸ印とした。
（発明の効果）
この発明に従い熱間圧延過程をとくに１０５０℃〜９０
０℃の温度域を避けた温度域において行なうことは１０
％以上のデルタフェライトを含有するオーステナイト系
ステンレス鋼の熱間圧延で従来不可避な耳割れの防止に
有効であって、かような耳割れと、それに基ずく表面欠
陥のない良好なオーステナイト系ステンレス鋼帯材が容
易に得られ商用工程での高い歩留りと大量生産が可能に
なる。
０℃の温度域を避けた温度域において行なうことは１０
％以上のデルタフェライトを含有するオーステナイト系
ステンレス鋼の熱間圧延で従来不可避な耳割れの防止に
有効であって、かような耳割れと、それに基ずく表面欠
陥のない良好なオーステナイト系ステンレス鋼帯材が容
易に得られ商用工程での高い歩留りと大量生産が可能に
なる。
特許出願人 川崎製鉄株式会社
Claims (1)
- １ スラブ段階で１０％以上のデルタフェライト相を有
するオーステナイト系ステンレスＭｑを熱間圧延して調
帯とするに当り、該圧延過程で１０５０℃〜９００℃の
温度域を避けて熱間圧延を行うことを特徴とするデルタ
フェライト相を多量に含有するオーステナイト系ステン
レス鋼帯材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6458983A JPS59190320A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | デルタフエライト相を多量に含有するオ−ステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6458983A JPS59190320A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | デルタフエライト相を多量に含有するオ−ステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59190320A true JPS59190320A (ja) | 1984-10-29 |
Family
ID=13262584
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6458983A Pending JPS59190320A (ja) | 1983-04-14 | 1983-04-14 | デルタフエライト相を多量に含有するオ−ステナイト系ステンレス鋼帯材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59190320A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6453704A (en) * | 1987-08-22 | 1989-03-01 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cr-ni base stainless steel having excellent hot workability |
| KR20010047690A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 고 델타 페라이트 함유 오스테나이트계 스테인레스강열연코일의 균열결함 방지 방법 |
| JP2010005551A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-01-14 | Aisin Seiki Co Ltd | フィルタユニット及びフィルタ装置 |
| CN114130935A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-03-04 | 沈阳科金特种材料有限公司 | 一种核电及军工用奥氏体不锈钢铁素体含量的控制方法 |
-
1983
- 1983-04-14 JP JP6458983A patent/JPS59190320A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6453704A (en) * | 1987-08-22 | 1989-03-01 | Nippon Steel Corp | Manufacture of cr-ni base stainless steel having excellent hot workability |
| KR20010047690A (ko) * | 1999-11-23 | 2001-06-15 | 이구택 | 고 델타 페라이트 함유 오스테나이트계 스테인레스강열연코일의 균열결함 방지 방법 |
| JP2010005551A (ja) * | 2008-06-27 | 2010-01-14 | Aisin Seiki Co Ltd | フィルタユニット及びフィルタ装置 |
| CN114130935A (zh) * | 2021-11-29 | 2022-03-04 | 沈阳科金特种材料有限公司 | 一种核电及军工用奥氏体不锈钢铁素体含量的控制方法 |
| CN114130935B (zh) * | 2021-11-29 | 2024-02-20 | 沈阳科金特种材料有限公司 | 一种核电及军工用奥氏体不锈钢铁素体含量的控制方法 |
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