JPS59180999A

JPS59180999A - 放電灯点灯装置

Info

Publication number: JPS59180999A
Application number: JP5415883A
Authority: JP
Inventors: 山崎　広義; 良司皆川; 俊一森本; 敏彦小林; 次田　和彦; 清水　和崇
Original assignee: Mitsubishi Electric Corp
Current assignee: Mitsubishi Electric Corp
Priority date: 1983-03-30
Filing date: 1983-03-30
Publication date: 1984-10-15
Also published as: JPH0151036B2

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】この発明は電圧印加期間（以下印加期間と呼ぶ）と電圧
印加休止期間（以下休止期間と呼ぶ）とを半サイクル毎
に有する高周波交流電圧で螢光ランプや希ガス放電灯の
ような低圧放電灯を点灯する放電灯点灯装置に関するも
のである。

従来、実公昭５６−８１６０号公報には第１図の図（イ
）に示したような流通期間（以下印加期間と呼ぶ）Ｔ１
と遮断期間（以下休止期間と呼ぶ）Ｔｏとを有し。

その都度電流方向が反転する高周波の断続電流を低圧水
銀蒸気放電灯に流すと上記放電灯の効率が向上すること
が開示されている。これは休止期間Ｔｏで冷却された放
電灯内の電子が印加期間Ｔ１で急速に加速され、高温の
電子密度が直流点灯時や商用周波点灯時よりも高くなる
ためとされている。

捷た。上記公報では上記のような電流を流す装置として
は図（ロ）に示す回路が限定されている。この回路は４
辺にトランジスタ（５）　（６１（７１（８）を配し、
対角線に放電灯（９）を接続したブリッジ回路と、この
ブリッジ回路の入力側に直列に設けた他のトランジスタ
（１１と、トランジスタ（５）　（６）　（７）　（８
）　Ｑ臼を開閉制御して図（イ）のような電流を得る制
御装置住υとから構成されている。なお、　（１）（２
）は直流電源接続用入力端子である。

１だ本発明者らは、特開昭５７−１９６４９７号公報や
特願昭５６−１１０３６９号公報に開示したように。

休止期間Ｔ。を有する高周波電圧で螢光ランプのような
低圧水銀蒸気放電灯を点灯することを種々研究した結果
、実公昭５１−８１６０号公報に示された値より更にラ
ンプ効率を向上させることができることが明らかになっ
た。

特開昭５７−１９６４９７号公報や特願昭５６−１１０
３６９号公報の実施例に示した点灯回路は図（イ）のよ
うな出力電圧を発生する他励式のプッシュプル形トラン
ジスタインバータと容量性の限流インピーダンスとを組
合せだもので、その回路も図（ロ）に示しだ回路もとも
に始動時にランプに印加される電圧は図（イ）に示した
ような休止期間Ｔ。を有する矩形波状の電圧で、休止期
間Ｔ。が存在するために始動電圧が上昇するという現象
が認められた。

従って、これら従来装置では始動時の電圧を充分高く設
定せねばならず、装置の絶縁耐圧に充分な考慮を払う必
要が生じ、１だ装置の損失や容量も太きくしなければな
らないという欠点があった。

この発明は上記欠点を改善する目的でなされたもので、
低圧放電灯の始動時にはその点灯時よりも電圧印加期間
を長くする始動制御手段を設けることによシ、始動電圧
の低い放電灯点灯装置を提案するものである。

第２図はこの発明の第１の実施例を示す回路図で２図に
おいてα邊は商用交流電源、　（１３１は電源α渇を全
波整流する整流装置、　（１４）は平滑コンデンサ、α
つは低圧放電灯である螢光ランプα６）を付勢する高周
波インバータで、この実施例では自励式定電流形のプッ
シュプル形トランジスタインバータが用いられている。

このインバータ（１５１は次のように構成されている。

１７）はインバータ住［有］の入力端に設けられた高周
波チョークコイル、　ＵＳは出カドランス、　　（１８
ａ）、（１８ｂ）はその−次巻線で２巻線（１８ａ）　
、　（１８ｂ）の接続点に高周波チョークコイルαηが
接続されている。（１８ｃ）は−帰還巻線、（１８日）
は二次巻線、　　（１ｓｆ）、（１ｓｆ）はランプ（Ｉ
［９の予熱形電極（１６ｆ）（１６ｆ）を予熱する予熱
巻線、　　（１８ｄ）は後述する制御装置（ｌ匂の電源
巻線である。（イ）は−次巻線（１８ａ）　（１８ｂ）
に並列に接続された共振用コンデンサ、　　（２１ａ）
及び（２１ｂ）は−次巻線（１８ａ）及び（１ｓｂ）と
コンデンサａくの負端子との間に接続された一対の能動
素子であるトランジスタ、　　（２２ａ）（２２ｂ）は
一対のベース抵抗、（２）はランプσ６）の電流の限流
インピーダンスであるチョークコイルでちる。

（Ａ）はインバータ（ｌ！９の出力端にランプ（ｌｅと
並列に設けたスイッチ装置で、交流端がランプ（１６）
と並列に接続された全波整流回路（財）と、この整流回
路（財）の直流端に配置されたトランジスタ（２）とに
より構成されている。

なお（Ｂ）は高周波電源装置で、インバータ任Ｑ、スイ
ッチ装置（Ａ）、及び始動制御手段を含む制御装置α１
により構成されている。

第３図は制御装置Ｉの一実施例を示す回路図で。

図において（１８ｄ）はトランス（１咎に設けた電源巻
゛線。

（ハ）は巻線（１８（１）に誘起した低電圧の高周波を
全波整流するダイオードブリッジ、＠は逆流防止ダイオ
ード（ハ）を介してダイオードブリッジＣ匂の出力端に
接続された平滑化コンデンサ、＠は抵抗００を介してコ
ンデンサ（５）と並列に接続されたトランジスタでトラ
ンジスタ（ハ）のベース、エミッタ間に配置されている
。なおＯυは抵抗０邊を介してトランジスタ翰のベース
に接続された定電圧ダイオードである。抵抗０２はダイ
オードブリッジ（イ）の出力端とダイオード（ハ）との
間に接続されている。

捷た（Ｃ）は始動制御手段で、トランジスターと並列に
接続されたトランジスタ（至）と、そのベースに設けら
れたコンデンサ（財）と抵抗（ト）とよりなる限時回路
とにより構成されている。

このように構成された点灯装置において、電源（１カが
印加されると整流装置０漕とコンデンサＩとにより形成
された平滑化直流がインバータ（１（へ）に入力され、
−次巻線（１８ａ）（１８ｂ）　、共振用コンデンサ（
４）、帰還巻線（１８ｃ）等の働きによりトランジスタ
（２ｉａ）（２１ｂ）は交互に開閉し、インバータ（へ
）は自励″発振を開始する。この場合、高周波チョーク
コイルαηの作用により、トランジスタ（２１ａ）（２
１ｂ）のコレクタ電流ははソ矩形波状になり、−次巻線
（１８ａ）　（１８ｂ）の電圧ははｙ正弦波状になる。

従って電源巻線（１８ｄ）には第４図の図（イ）に示し
たよりなはソ正弦波状の例えば２０　ｋＨｚの高周波電
圧が発生する。この電圧はダイオードブリッジ（イ）で
全波整流され２図（ロ）に示したような電圧が定電圧ダ
イオードＣ１，）に印加されるとともにコンデンサ（５
）は充電され、抵抗（７）とトランジスタ（ハ）との直
列回路には平滑化直流が印加される。

い１定電圧ダイオード０υは図（ロ）のハツチング部分
で遮断し、空白部分で導通するものとすると。

トランジスタ（２）は第４図の図（ハ）のように期間Ｔ
１では導通し２期間Ｔ。では遮断する。

しかし、コンデンサ（財）の充電電流がほとえど零にな
る壕ではトランジスタ（ハ）が導通しているため図（ハ
）の信号はトランジスタ曽に流れ、トランジスタ（ハ）
のベースには流入しない。

従ってコンデンサ（ロ）と抵抗（至）とで定まる所定の
期間中トランジスタ（ハ）は遮断状態を推持し、ランプ
（ｌ［９には二次巻線（１ａｓ）に誘起した図（イ）の
ようなはＹ正弦波状の電圧が印加される。

一方、電極（１６ｆ）は予熱巻線（１８ｆ）のはソ正弦
波状の電圧で予熱され、その温度が適宜な値に達すると
ランプαＩ１９は比較的低い電圧で始動する。

始動後コンデンサ（ロ）の充電電流が零近くになるトラ
ンジスタ（ハ）が遮断してトランジスタ（至）のベース
には図（ハ）に示したような信号が流入し２図に）に示
したインバータ（Ｉ！９の正弦波状の出力電圧の立下り
部Ｔ。１及び立上シ部Ｔ。２でトランジスタ（ハ）は導
通して休止期間Ｔ。を形成し、出力電圧の最大瞬時値近
傍ではトランジスタＱつは遮断して印加期間Ｔ１が形成
される。この印加期間Ｔ１は始動時にランプαｅに印加
される正弦波状電圧に比し当然短い。この場合は前記従
来装置と異なシ、印加期間Ｔ１でランプαｅに電流を供
給するとともに、休止期間Ｔｏでも短絡電流が流れるの
で、限流インピーダンス（ハ）は抵抗やコンデンサの場
合は勿論、チョークコイル（ハ）でもランプαｅの電圧
、電流とも立上り一１立下シの急峻な奇麗な波形のもの
が得られ。

ランプ（１６）の効率が非常に向上する。

上記のように始動電圧の低い高周波電源装置（Ｂ）はそ
の損失や容量が小さくてすむし、絶縁耐圧も比較的簡単
なものでよいことは当然であるが、上記実施例のような
ものは次のような種々の利点がある。

先ず、第１図の図（ロ）に示したようなものは第４図の
図に）の右半分に示したように高い出カ電圧Ｖカのとこ
ろで休止期間Ｔ。を形成しているのに比し。

本実施例のようにインバータａ９の出力電圧■ｓがはｙ
正弦波状で、その瞬値の小さな立上り部で休止期間Ｔ。

を形成したものは更に容量の小さいものでランプ（ＩＱ
に図（ロ）のものと同量の電力供給ができるという利点
がある。

また従来装置が出力電圧、出力電流、及びトランジスタ
（５）　（６）　（７）　（８）等の電圧、電流の総て
が矩形波状であるのに比し、この実施例のものではトラ
ンジスタ（２１ａ）（２１ｂ）のコレクタ電流以外の上
記諸量が総て正弦波状であるのでラジオノイズが低いと
いう利点がある。

更に従来装置ではトランジスタ（５）　（６）　（７１
（８）等が高い電圧■アで急峻なスイッチングをおこな
うのに比し、この実施例のようにインバータ（イ）の能
動素子であるトランジスタ（２１ａ）　（２１ｂ）のよ
うに、その電圧と電流との少なくとも何れか一方が正弦
波状のものでは原理的にはスイッチング損失が零である
ので装置の効率が向上するという利点がある。

また更に始動電圧が低下するとトランジスタ（２５１と
してトランジスタ００よりも耐圧の低いものが使用でき
、その損失も少なくなるため装置の効率が更に向上する
という利点もある。

以上は実施例の効果であるが、ランプ（Ｉ［９の始動時
にはその点灯時よシも印加期間Ｔ１　を長くすると始動
電圧が低下し、ランプ０Ｑに同一量の電力を供給するの
に高周波電源装置（Ｂ）の損失や容量が小さくてすみ、
またその絶縁耐圧も比較的簡単でよいという効果は第１
図の一図（ロ）のものや、特開昭５７−１９６４９７号
公報の実施例に示したもの等にこの発明を適用しても得
られる効果である。

第５図はこの発明の第２の実施例を示す制御装置α９の
回路図で、第３図と同一符号は同一または相当部分を示
し、制御装置（１１を除く他の部分は第２図のものと全
く同様のものとする。

図ニおいて、（至）はコンパレータエＣで、ダイオ−ド
ブ、リッジＣ！６）で全波整流された全波脈動電圧■工
と、抵抗Ｃ３ｎ　ｆｉ　（３１で形成された７点の基準
電圧■、とを比較し、Ｖ工〈ｖＮの期間では抵抗（４０
を介して矩形波状のベース電流をトランジスタ（ハ）に
供給し。

■工〉靭の期間ではベース電流の供給を停止する。

上記のような構成のものにおいて、ｕ２が投入されると
第１の実施例同様トランス（１８＋の各巻線にははｙ正
弦波状の電圧が発生するとともにトランジスタ（ハ）は
導通し、第６図の図（イ）に示したように基準電圧■Ｎ
は比較的低い値■ＮＳに設定される。

第１の実施例同様所定時間後トランジスタ（至）が遮断
状態になると抵抗６１に電流が流れ２図（ロ）に示すよ
うに基準電圧■、は■ＮＳより高い値ＶＮｓに設定され
る。すなわちランプ（ＩＱの点灯時にはランプＨを安定
に点灯するとともにランプ効率を最大にするような印加
期間Ｔ１Ｂで点灯し、始動時には期間Ｔ１Ｂよりも長い
印加期間Ｔ１８でランプＯｅを始動させる。このような
ものでも従来装置に比して低い電圧でランプαｅを始動
させることができ、前記同様の効果が得られる。

第７図は第３の実施例を示す制御装置α→の回路図で２
図において、前回と同一符号は同一またけ相当部分を示
し、制御装置０１を除く他の部分は第２図に示しだもの
と全く同様のものとする。

図において、（Ｃ）は始動制御手段で次のように構成さ
れている。（４υは抵抗ｆ４Ｚを介してコンデンサ（５
）と並列に接続されたトランジスタ、（４３は第１の遅
延リレーの接点でその可動接点（４３ａ）はトランジス
タ（ハ）のコレクタに２寸た常閉固定接点（Ａ３ｂ）は
トランジスタ（４００ベースに接続されている。（４４
）は第１の遅延リレーよりも限時動作時間の短い第２の
遅延リレーで、その可動接点（４４ａ）はトランジスタ
（ハ）のベースに、また常閉固定接点（４４ｂ）はトラ
ンジスタ（４υのコレクタに接続されている。

なおリレー接点０騰０ａの常開固定接点（４５ｃ）（４
４ｃ）は互いに接続されている。

このような構成のものにおいて、電源（ｌ邊を投入する
と、第３図のものと同様にトランジスタ翰は第４図の図
（ハ）のような信号を発生して、接点（４５ａ）（４３
１））を介してトランジスタ（４１１に同形のベース電
流を供給する。従って、トランジスタ（４υは図（ハ）
の信号を反転した信号を発生し、接点（４４ｂ）　（４
４ａ）を介してトランジスタ（イ）に反転信号と同形の
ベース電流を供給する。その結果トランジスタ（２５１
は第８図の図（イ）に示したようにそのハツチング部分
では遮断し、空白部分では導通して第４図の図に）に示
しだものとは印加、休止が反転した電圧がランプαｅに
印加される。この間電極（１６ｆ）は予熱巻線（１８ｆ
）により予熱されているが、電圧の印加期間が短くその
瞬時値も低いだめランプ（イ）は始動しない。このよう
にして所定時間１′１．の間予熱をおこなった後、第２
のリレーが動作して接点（４４ａ）が接点（４４Ｃ）に
切換るとトランジスタ（ハ）のベースには信号が流入し
なくなるので、第８図の図（ロ）に示しだようにトラン
ジスタ（ハ）は全周期で遮断を続け。

ランプａｅにはインバータ（１つの正弦波状の出力電圧
が連続的に印加され、ランプ（１０は比較的低い電圧で
始動する。所定時間ｔ２後に第１のリレーが動作して接
点（４３ａ）が接点（４４ｃ）に切換ると、トランジス
タ（２）の発生した第４図の図（ハ）のような信号が、
接点（４３ａ）（４３ｃ）（４４ｃ）（４４ａ）を介し
てトランジスタ（ハ）のベースに流入してトランジスタ
Ｃ５１は第８図の図（ハ）に示しだように１期間Ｔ、で
は遮断し。

期間Ｔ。では導通する。従ってランプ［１６＋は第４図
の図に）に示したような電圧で点灯される。

この実施例のようなものでは前記諸効果がイＧられるこ
とは勿論、電極（１６ｆ）の予熱が不充分な状態で始動
するコールドスタートによるランプ埒命の低下を防止で
きるという利点がある。

第９図は第４の実施例を示す回路図で、前図と同一符号
は同一または相当部分を示すが、インバータ（１９には
予熱巻線（１８ｆ）（１８ｆ）は設けられていない。

図において、（４つは平滑化直流電源、（Ａ）はランプ
αｅと並列に設けたスイッチ装置であるが、この実施１
例では電極（１６ｆ’）（１６ｆ）を介してインバータ
ｔｔＳの出力端に接続されている。（４６）はインバー
タ（ｌ［有］側から電極（１６ｆ）に入る電路（ｆｌ）
と、電極（１６１からスイッチ装置（Ａ）側に出る電路
（ｆ２）とに跨って設けたカレントトランスで、電源巻
線（１８ｄ）を電源とする制御装置Ｈに接続されている
。

第１０図は始動制御手段（０）を含む制御装置０傷の回
路図で、前図と同一符号は同一または相当部分を示す。

図において、０７）は抵抗（４随を介して平滑化コンデ
ンサ（ロ）と並列に接続されたトランジスタ、　ｆ４９
）はトランジスタｅ（ト）と並列に配置されたトランジ
スタで。

−ｔのベースはトランジスタ４’ｌ）のコレクタに接続
されている。６ωはカレントトランス（４６１の出力を
全波整流するダイオードブリッジ、６υは平滑用コンデ
ンサ、Ｔ５っはトランジスタ（４７）のベース抵抗、（
至）はトランジスタ（至）のコレクタとトランジスタ（
ハ）のベース間に設けたダイオード、（財）及び６９は
ダイオード（ハ）の負極とトランジスタ（ハ）のベース
との間に直列に接続したコンデンサ及び抵抗で、始動制
御装置（Ｃ）は上記のように構成されている。

このような構成のものにおいて、電源０句が投入される
と、抵抗６９を介してコンデンサ＠の充電電流が流れト
ランジスタ（ハ）は導通する。従って電極（１６ｆ）（
１６ｆ）にははｙ連続的な正弦波状の予熱電流が流れる
が、電路（ｆｌ）と電路（ｆ２）とには方向が逆の同一
電流が流れ、カレントトランス（４０には信号は発生し
ない。その結果トランジスタ（４７）は遮断、トランジ
スタ（４ｇ）は導通となり、トランジスタ翰に発生した
信号はトランジスタ（４ωに流れる。この場合ダイオー
ド（ト）はトランジスタいや（４９）にコンデンサ（財
）の充電電流が流れるのを防止している。

なお予熱期間にはランプａｅには電極（１６ｆ）（１６
ｆ）の電圧降下しか印加されないのでランプａｅは始動
しない。所定時間後に上記充電電流がはソ零になるとト
ランジスタ（２５１は遮断し、インバータ（Ｉつの出力
電圧が連続的にランプｕｅに印加してコールドスタート
することなく、低い電圧でランプαｅを始動させる。こ
の期間ではダイオード（至）はレベルシフト用ダイオー
ドとして作用し、トランジスタ翰で発生した信号がトラ
ンジスタ（ハ）のベースに流入する懸念は全くなくなる
。

上記のようにしてランプＯｅが始動すると直ちにカレン
トトランス（４ｅに信号が発生してトランジスタ（４′
０にベース電流が流れ、トランジスタ＠ηが導通するの
でトランジスタ（４９は遮断し、トランジスタ翰に発生
した第４図の図（ハ）のような信号がトランジスタ（ハ
）に入力されて第４図の図に）のように２期間Ｔ１では
ランプαｅに電流が流れ２期間工。１１Ｔｏ２では電極
（１６ｆ）を介してスイッチ装置（Ａ）に電流が流れる
。すなわち、この実施例では予熱巻線（１８ｆ）を設け
ることなく第３の実施例と同様の効果が得られる。なお
この制御装置αＩは第２図のような構成でも使用できる
。

第１〜第３の実施例では簡単なために始動時の印加期間
から点灯時の印加期間Ｔ１に移行させるのに総て限時的
におこなったが、ランプαｅを確実始動させるには始動
後も少しの間始動時の印加期間を維持する必要があり、
その間ランプαｅその他に過電流が流れるという欠点が
あったが、第４の実施例のようにランプ（１６１の始動
に伴って変化する物理量に速応して上記移行をおこなわ
せれば上記欠点は解消できる。

上記各実施例ではスイッチ装置（Ａ）をランプαＱと並
列に設けだが、直列に設けても限流インピーダンス（ハ
）としてコンデンサを使用すると急峻な立上りの印加期
間Ｔ１が得られる。なおこの場合のトランジスタ（ハ）
の制御信号は上記各実施例の反転信号を用いる必要があ
るが、始動制御手段（Ｃ）は上記各実施例と同様なもの
が使用できる。

寸だ上記各実施例ではインバータ０５１の入力は平滑化
した直流であったが、電源ＱＢを全波整流しただけの脈
動電圧やその脈動電圧の零電圧近傍で電圧を補給する補
助電源を有するものにこの発明を適用すると特に有効で
ある。何故ならば、上記のような電圧を用いると装置の
力率が高力率になるという利点がある半面、始動時にラ
ンプαｅに印加する電圧を非常に基クシなければならな
いという欠点があるためで、この発明を適用すると電圧
を余り高く設定しなくともランプ（１６ｉを始動させる
こと・ができるからである。

前記の記述ではインバータ０５１の周波数には特に触れ
なかったが、特願昭５６−１１０３６９号公報に詳細に
開示した如く、休止期間Ｔ。を設けることによって得ら
れるランプ効率の向上は１　ｋＨｚあたりから認められ
、８０ｋＨｚにおいてもなお相当の効率向上が得られた
。しかし不快な可聴騒音を防止する観点からは約１７　
ｋＨｚ以上が好寸しく、またトランジスタ（ハ）にバイ
ポーラ型トランジスタを使用する場合にはそのスイッチ
ング損失を少なくするために１００ｋＨｚ以下が好まし
い。

上記実施例ではすべてランプ（Ｉ６）は１灯であったが
９例えば直列に接続された２灯以上のランプαｅでも同
様の効果が得られる。

壕だ上記各実施例においては、低圧放電灯はすべて螢光
ランプ（１６）であったが、休止期間Ｔ。を設けること
によるランプ効率の向上はネオンランプ（ｌｆ９やクリ
プトンラン゛ブ傾のような希ガス放電灯でも認められた
ので、この発明はそれらの低圧放電灯（１６）にも適用
できる。

この発明は以上説明したとおり、急峻な立上りの電圧印
加期間と、電圧印加休止期間とを半サイクル毎に有する
高周波交流電圧で低圧放電灯を点灯する高周波電源装置
と、上記低圧放電灯の始動時には、その点灯時よりも電
圧印加期間を長くする始動制御手段とを設けることによ
り、始動電圧を低下させることができ、装置の損失や容
量を小さくできるとともにその絶縁耐圧も簡略にできる
という効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

第１図は従来装置の説明図及び回路図、第２図はこの発
明の第１の実施例を示す回路図、第３図はその要部回路
図、第４図はその説明図、第５図は第２の実施例の回路
図、第６図はその説明図。第７図は第３の実施例の回路図、第８図はその説明図、
第９図は第４の実施例の回路図、第１０図はその要部回
路図である。図において（１句は高周波インバータ、αＱは低圧放電
灯、　　（ｉ６ｆ）は電極、α傷は制御装置、　（２１
ａ）（２１ｂ）は能動素子、（Ａ）はスイッチ装置、（
Ｂ）は高周板電源装置：（Ｃ）は始動制御装置である。なお、各図中同一符号は同−首たけ相補部分を示す。代理人　葛野信− 第４図第５図第６図ＵＢ

Claims

【特許請求の範囲】

（１）急峻な立上りの電圧印加期間と、電圧印加休止期
間とを半サイクル毎に有する高周波交流電圧で低圧放電
灯を点灯する高周波電源装置、及び上記低圧放電灯の始
動時には、その点灯時よりも電圧印加期間を長くする始
動制御手段を備えた放電灯点灯装置。
（２）低圧放電灯がその始動時に電極の予熱を要するも
のにおいて、始動の初期には上記低圧放電灯に短い電圧
印加期間の電圧を印加するとともに上記電極を予熱し、
しかる後に電圧印加期間を増加して上記低圧放電灯を始
動せしめるように始動制御手段を構成したことを特徴と
する特許請求の範囲第（１）項記載の放電灯点灯装置。
（３）高周波電源装置が、出力電圧がはソ正弦波状にな
る特性を有する高周波インバータと、この高周波インバ
ータの出力端に設けたスイッチ装置とを備え、低圧放電
灯の点灯時には、上記出力電圧の立上り部で電圧印加休
止期間を形成するとともに上記出力電圧の最大瞬時値近
傍で電圧印加期間を形成するように、上記スイッチ装置
を制御することを特徴とする特許請求の範囲第（１）項
まだは第（２）項記載の放電灯点灯装置。
（４）スイッチ装置を低圧放電灯と並列に設けたことを
特徴とする特許請求の範囲第（３）項記載の放電灯点灯
・装置。
（５）低圧放電灯の電極を介してスイッチ装置を高周波
インバータの出力端に接続したことを特徴とする特許請
求の範囲第（４）項記載の放電灯点灯装置。
（６）高周波インバータの能動素子の電圧と電流との少
くとも倒れか一方がはソ正弦波状であることを特徴とす
る特許請求の範囲第（３）項記載の放電灯点灯装置。
（７）始動時の電圧印加期間を点灯時の電圧印加期間に
移行させるのに、低圧放電灯の始動に伴う物理量の変化
に速応するように始動制御手段を構成したことを特徴と
する特許請求の範囲第（１１項乃至第（６）項の何れか
に記載の放電灯点灯装置。