JPS59179581A - コ−クス炉の燃料制御方法 - Google Patents
コ−クス炉の燃料制御方法Info
- Publication number
- JPS59179581A JPS59179581A JP58053179A JP5317983A JPS59179581A JP S59179581 A JPS59179581 A JP S59179581A JP 58053179 A JP58053179 A JP 58053179A JP 5317983 A JP5317983 A JP 5317983A JP S59179581 A JPS59179581 A JP S59179581A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- carbonization
- coal
- flow rate
- fuel
- coke oven
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B21/00—Heating of coke ovens with combustible gases
- C10B21/20—Methods of heating ovens of the chamber oven type
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はコークス炉の燃料制御方法に関するものである
。コークス炉に於ける省エネルギ一対策の一つとして、
コークス炉へ供給する燃料の供給量を、乾留の初期を大
流量とし、その後の段階では目的に応じて供給量を変更
するいわゆるプログラム加熱法が提案されている。
。コークス炉に於ける省エネルギ一対策の一つとして、
コークス炉へ供給する燃料の供給量を、乾留の初期を大
流量とし、その後の段階では目的に応じて供給量を変更
するいわゆるプログラム加熱法が提案されている。
即ちこの方法は乾留開始後、３〜９時間迄は燃料供給量
を均一加熱の場合のれ６〜コ、５倍とし、その後は零状
態をも含む小流量の状態に／〜３回程度切り換えるもの
である。
を均一加熱の場合のれ６〜コ、５倍とし、その後は零状
態をも含む小流量の状態に／〜３回程度切り換えるもの
である。
ところがこの方法では、乾留所要エネルギーをある程度
削減できるものの得られるコークスの熱間反応波強度（
Ｏ８Ｒ）が低くなるという欠点があるので、実用化には
至っていない。
削減できるものの得られるコークスの熱間反応波強度（
Ｏ８Ｒ）が低くなるという欠点があるので、実用化には
至っていない。
そこで、本発明者等は上記欠点を解消するたメ、フロク
ラム加熱法に於ける加熱パターント得られるコークスの
熱間反応波強度との関係を鋭意検討した結果、燃料の供
給量を大流量から燃料の供給量を最初に切り換える時期
における、炭化室に充填されている石炭の中心部の温度
（以下、単に炭中温度と記す〕は全て約ｉｏ。
ラム加熱法に於ける加熱パターント得られるコークスの
熱間反応波強度との関係を鋭意検討した結果、燃料の供
給量を大流量から燃料の供給量を最初に切り換える時期
における、炭化室に充填されている石炭の中心部の温度
（以下、単に炭中温度と記す〕は全て約ｉｏ。
℃であったが、この炭中温度が３３０〜７ｏθ℃に達し
た時点で燃料供給量の最初の切り換えを行なえば、熱間
反応波強度の優れたコークスが得られることを見出した
。
た時点で燃料供給量の最初の切り換えを行なえば、熱間
反応波強度の優れたコークスが得られることを見出した
。
本発明はかかる知見に基づき完成されたものであり、そ
の要旨はコークス炉の石炭乾留過程に於ける各段階で燃
料の供給量を変更するプログラム加熱法に於いて、乾留
初期の大流量から、零状態をも含む小流量への最初の切
り換えを、炭化室内充填石炭の中心部の温度が３３Ｏ〜
？ ００ ”Ｃに曝した時点で行なうことを特徴とする
コークス炉の燃料制御方法に存する。
の要旨はコークス炉の石炭乾留過程に於ける各段階で燃
料の供給量を変更するプログラム加熱法に於いて、乾留
初期の大流量から、零状態をも含む小流量への最初の切
り換えを、炭化室内充填石炭の中心部の温度が３３Ｏ〜
？ ００ ”Ｃに曝した時点で行なうことを特徴とする
コークス炉の燃料制御方法に存する。
以下、本発明の詳細な説明するに、本発明に適用するプ
ログラム加熱法に於いて石炭の乾留初期に燃料の供給を
大流量とするのは、炭化室に充填されている石炭を急速
に昇温するためであり、均一加熱法に於ける燃料供給量
の／、−倍程度以上供給するのが望ましい。供給量は多
い程好ましいが、耐火煉瓦等コークス炉の構造物に対し
て、高温、局部加熱等による悪影響が生じない範囲に留
める必要がある。具体的には炉の栴造や燃焼方式等によ
って設定するが、通常均一加熱の場合のへユ〜３倍、好
ましくは７．３〜２．３倍の範囲から選定すればよい。
ログラム加熱法に於いて石炭の乾留初期に燃料の供給を
大流量とするのは、炭化室に充填されている石炭を急速
に昇温するためであり、均一加熱法に於ける燃料供給量
の／、−倍程度以上供給するのが望ましい。供給量は多
い程好ましいが、耐火煉瓦等コークス炉の構造物に対し
て、高温、局部加熱等による悪影響が生じない範囲に留
める必要がある。具体的には炉の栴造や燃焼方式等によ
って設定するが、通常均一加熱の場合のへユ〜３倍、好
ましくは７．３〜２．３倍の範囲から選定すればよい。
勿論この流量は一定である必要はなく、例えば燃料ガス
のカロリーが変動した場合等には、流量を変えること妃
よって対応がとられる。
のカロリーが変動した場合等には、流量を変えること妃
よって対応がとられる。
燃料の供給量か零状態をも含む小流量とは、均一加熱の
場合の供給量の０．３倍程度から供給を完全え停止する
迄の範囲を指すものである。
場合の供給量の０．３倍程度から供給を完全え停止する
迄の範囲を指すものである。
燃料の供給量を零状態をも含む小流量へ最初に切り換え
る時期は、前記炭中温度が、）’！ｒＯ〜７００℃、好
ましくは’１００−Ａ！；Ｏ℃に達した時点に行なうこ
とが］ｉＷである。
る時期は、前記炭中温度が、）’！ｒＯ〜７００℃、好
ましくは’１００−Ａ！；Ｏ℃に達した時点に行なうこ
とが］ｉＷである。
炭中温度が３５０℃以下で／′ｉ得られるコークスの熱
間反応後強度が充分ではなく、また７００℃以上では乾
留所要熱量の削減率が低くなりプログラム加熱のメリッ
トが失われるので好ましくない。
間反応後強度が充分ではなく、また７００℃以上では乾
留所要熱量の削減率が低くなりプログラム加熱のメリッ
トが失われるので好ましくない。
なお、切す換えの時期は、石炭中に熱′１対等の温度測
定装置を挿入して、都度温ｔＷを測定して決定してもよ
いが、予め代表的乾留条件に於ける乾留経過時間と炭中
温度との関係を求めておき、乾留条件の変動に応じてこ
の関係を補正し、乾留開始力・らの経過時間によって切
り換えを行な９ことができ、実用的には、かかる方法は
簡便で好ましい。
定装置を挿入して、都度温ｔＷを測定して決定してもよ
いが、予め代表的乾留条件に於ける乾留経過時間と炭中
温度との関係を求めておき、乾留条件の変動に応じてこ
の関係を補正し、乾留開始力・らの経過時間によって切
り換えを行な９ことができ、実用的には、かかる方法は
簡便で好ましい。
そして、燃料の供給量を、大流量から零状態をも含む小
流量に一旦切り換えた後は、次の装入の約Ｏ，Ｓ〜／、
５時間前迄そのままの状態を維持する方法、あるいは大
流量と零状態を含む小流量との切り換えをパルス状にコ
回又はそれ以上の回数性なう方法等で実施されるが、そ
のままの状態で維持する方法の方が操作が単純となるの
で、コークス炉の温度制御が容易となり好凍しい。
流量に一旦切り換えた後は、次の装入の約Ｏ，Ｓ〜／、
５時間前迄そのままの状態を維持する方法、あるいは大
流量と零状態を含む小流量との切り換えをパルス状にコ
回又はそれ以上の回数性なう方法等で実施されるが、そ
のままの状態で維持する方法の方が操作が単純となるの
で、コークス炉の温度制御が容易となり好凍しい。
このような加熱方法により、後記実施例から明らかなよ
うに、石炭の乾留が急速に進行し、火洛もした後、押出
作業が行なわれるが、次の石炭装入に備えて炭化室の炉
壁温度を土昇させるため、再び燃料の供給量を前記した
大流量と同じ流量に切り換えることが好ましい。切り換
えのｕｇ期は仄の装入時に所定の温度となる様に、コー
クス押出しのＯ，Ｓ〜７．５時間前とすればよい。
うに、石炭の乾留が急速に進行し、火洛もした後、押出
作業が行なわれるが、次の石炭装入に備えて炭化室の炉
壁温度を土昇させるため、再び燃料の供給量を前記した
大流量と同じ流量に切り換えることが好ましい。切り換
えのｕｇ期は仄の装入時に所定の温度となる様に、コー
クス押出しのＯ，Ｓ〜７．５時間前とすればよい。
火落時期の判定は炭中温度を測定することによっても行
ない得るが、従来から行なわれている炭化室からの発生
ガスの色、発生ガスの上昇管内に於ける温度、組成等に
よって行なわれる。
ない得るが、従来から行なわれている炭化室からの発生
ガスの色、発生ガスの上昇管内に於ける温度、組成等に
よって行なわれる。
以上詳述したように、本発明はプログラム加熱法に於け
る燃料の供給量の切り換えを特定の時期に行なうという
簡単な操作により、後記実施例〃為ら明らかなように石
炭の乾留過程に於ける軟化溶融温度域での昇温速度が大
きくなるため、乾留時の石炭の軟化溶融性又は流動性が
改゛善され、結果として熱間反応後強度の大きいコーク
スが得られると共に、火落時間が短縮される利点があり
、加えて乾留所要熱量を約／θ係削減できるので、効率
的コークスの製造法として極めて有用である。
る燃料の供給量の切り換えを特定の時期に行なうという
簡単な操作により、後記実施例〃為ら明らかなように石
炭の乾留過程に於ける軟化溶融温度域での昇温速度が大
きくなるため、乾留時の石炭の軟化溶融性又は流動性が
改゛善され、結果として熱間反応後強度の大きいコーク
スが得られると共に、火落時間が短縮される利点があり
、加えて乾留所要熱量を約／θ係削減できるので、効率
的コークスの製造法として極めて有用である。
次に本発明を実施例により更に具体的に説明するが、本
発明はその要旨をこえない限り以下の実施例に限定され
るものではない。
発明はその要旨をこえない限り以下の実施例に限定され
るものではない。
なお、実施例に於ける物性値は以下の方法によって測定
した値である。
した値である。
（１）装入炭性状
灰 分（Ａｓｈ） ： Ｊ工Ｓ Ｍ ｇｇ
／コ揮発分（ＶＭ） ： Ｊ工５Ｍｇｇ／＋２ギ
ーセラー流動度（Ｆ工）：Ｊ工Ｓ Ｍ ｇｇＯ／平均反
射率（且ｏ）：Ｊ工Ｓ Ｍ ｆｉｇ／ｌ。
／コ揮発分（ＶＭ） ： Ｊ工５Ｍｇｇ／＋２ギ
ーセラー流動度（Ｆ工）：Ｊ工Ｓ Ｍ ｇｇＯ／平均反
射率（且ｏ）：Ｊ工Ｓ Ｍ ｆｉｇ／ｌ。
全硫黄分（ｓｕｇ ： Ｊ工５Ｍｇｇ／３トータル
イナート量（Ｔ工） ： ：ＪＩｆ３ Ｍ ｇ
ｇ／Ａ（２） 熱間反応後強度（Ｏ８Ｒ） 試料粒度：２０ｍ１ｎ十／朋 試料重量： 、ｘｏｏｌ／／回 ガス組成：ＯＯ，（／θθ係） ガス流量： ！；Ｎｌ／分 反応温度二Ｉ１０θ℃ 反応時間ニア２θ分 強 度：■型ドラムで６００回転後 （−２０ｒｐｍＸ、？θ分〕の／りｍｍ篩上のｗｔ係 （３）冷間ドラム強度（ＤＩ：：） Ｊｌ：Ｓ Ｋ 、２／！；／ 幅ダθＯｍｍ ｓ長さ／、２，１ｆｒｒＬ、高さダ、ｔ
７７１の炭化室に第７表に示す性状の配合炭を装入し、
装入孔より、充填された配合炭の中心部に保護管にて保
護されている熱電対を挿入した。燃料としてコークス炉
ガスを用い、第１図に示す３通りの加熱パターンにより
乾留を行なった。第１図は横軸が乾留経過時間（ｈｒハ
縦軸が燃料供給比であり、パターン／（実線）は、炭中
温度が３４ｔｏ℃に達した時点で燃料の供給を零とし、
コークス押出前／、、？ｈｒに再び大流量に切り換える
方法、パターンコ（一点鎖線〕は、燃料の供給量を一定
にした均−加熱法、パターン３（破線）は、乾留開始１
５時間後に燃料の供給量を零に切り換え、同１０時間後
に供給量を均−加熱法の場合の八−倍に切り換え、同７
３時間後に最初の流量に切り換える方法である。
イナート量（Ｔ工） ： ：ＪＩｆ３ Ｍ ｇ
ｇ／Ａ（２） 熱間反応後強度（Ｏ８Ｒ） 試料粒度：２０ｍ１ｎ十／朋 試料重量： 、ｘｏｏｌ／／回 ガス組成：ＯＯ，（／θθ係） ガス流量： ！；Ｎｌ／分 反応温度二Ｉ１０θ℃ 反応時間ニア２θ分 強 度：■型ドラムで６００回転後 （−２０ｒｐｍＸ、？θ分〕の／りｍｍ篩上のｗｔ係 （３）冷間ドラム強度（ＤＩ：：） Ｊｌ：Ｓ Ｋ 、２／！；／ 幅ダθＯｍｍ ｓ長さ／、２，１ｆｒｒＬ、高さダ、ｔ
７７１の炭化室に第７表に示す性状の配合炭を装入し、
装入孔より、充填された配合炭の中心部に保護管にて保
護されている熱電対を挿入した。燃料としてコークス炉
ガスを用い、第１図に示す３通りの加熱パターンにより
乾留を行なった。第１図は横軸が乾留経過時間（ｈｒハ
縦軸が燃料供給比であり、パターン／（実線）は、炭中
温度が３４ｔｏ℃に達した時点で燃料の供給を零とし、
コークス押出前／、、？ｈｒに再び大流量に切り換える
方法、パターンコ（一点鎖線〕は、燃料の供給量を一定
にした均−加熱法、パターン３（破線）は、乾留開始１
５時間後に燃料の供給量を零に切り換え、同１０時間後
に供給量を均−加熱法の場合の八−倍に切り換え、同７
３時間後に最初の流量に切り換える方法である。
乾留の間炭中温度を測定し、その結果を第２図に示す。
第２図は横軸が第１図に示す乾留経過時間（ｈｒ）に対
応する時間、縦ｓ／ｒｉ炭中温度（Ｑであり、実線／、
一点鎖ｆｆｓ、２、破線３は第１図のそれぞれの線に対
応する。
応する時間、縦ｓ／ｒｉ炭中温度（Ｑであり、実線／、
一点鎖ｆｆｓ、２、破線３は第１図のそれぞれの線に対
応する。
このような方法で乾留を行ない、発生ガスの炎の色及び
状態で各々の場合について火落ちを判定し、火落へＳ時
間後にコークスの押出しを行なった。得られたコークス
の平均粒径、冷間ドラム強度及び熱間反応後強度を測定
し、その結果を第−表に示す。また、炭中温度がグ００
℃から左Ｏθ℃に達する間の昇温速度、最終コークス温
度、火落時間及び均−加熱法に対する燃料削減率を併せ
て第２表に示す。
状態で各々の場合について火落ちを判定し、火落へＳ時
間後にコークスの押出しを行なった。得られたコークス
の平均粒径、冷間ドラム強度及び熱間反応後強度を測定
し、その結果を第−表に示す。また、炭中温度がグ００
℃から左Ｏθ℃に達する間の昇温速度、最終コークス温
度、火落時間及び均−加熱法に対する燃料削減率を併せ
て第２表に示す。
第２表から明らかなように、本発明は従来法に比し、火
落時間、燃料投入量（燃料削減率）及びコークスの熱間
反応後強度の点が優れている。
落時間、燃料投入量（燃料削減率）及びコークスの熱間
反応後強度の点が優れている。
【図面の簡単な説明】
第１図はコークス炉の加熱パターンの説明図、第２図は
第１図に示す各加熱ノくターンに於ける炭中温度の測定
結果を示す図である。 出 願 人 三菱化成工業株式会社 代 理 人 弁理士 要否用 − （ほか７名）
第１図に示す各加熱ノくターンに於ける炭中温度の測定
結果を示す図である。 出 願 人 三菱化成工業株式会社 代 理 人 弁理士 要否用 − （ほか７名）
Claims (1)
- （ＩＪ コークス炉の石炭乾留過程に於ける各段階で
燃料の供給量を変更するプログラム加熱法に於いて、乾
留初期の大流量から、零状態をも含む小流量への最初の
切り換えを、炭化室内充填石炭の中心部の温度が３５０
〜７００１ ℃に達した時点で行なうことを特徴とする
コークス炉の燃料制御方法。
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053179A JPS59179581A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | コ−クス炉の燃料制御方法 |
| GB08407608A GB2138019B (en) | 1983-03-29 | 1984-03-23 | Method of controlling fuel for a coke oven |
| DE3411469A DE3411469C2 (de) | 1983-03-29 | 1984-03-28 | Verfahren zur Brennstoffsteuerung für einen Koksofen |
| US06/815,181 US4980028A (en) | 1983-03-29 | 1985-12-23 | Method of controlling fuel for a coke oven |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58053179A JPS59179581A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | コ−クス炉の燃料制御方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59179581A true JPS59179581A (ja) | 1984-10-12 |
Family
ID=12935636
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58053179A Pending JPS59179581A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | コ−クス炉の燃料制御方法 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4980028A (ja) |
| JP (1) | JPS59179581A (ja) |
| DE (1) | DE3411469C2 (ja) |
| GB (1) | GB2138019B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60166385A (ja) * | 1984-02-09 | 1985-08-29 | Mitsubishi Chem Ind Ltd | コ−クス炉の燃料制御方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB2149421B (en) * | 1983-11-07 | 1986-08-20 | Mitsubishi Chem Ind | Method of regulating fuel for a coke oven |
| WO1999007807A1 (de) * | 1997-08-06 | 1999-02-18 | Europäisches Entwicklungszentrum Für Kokereitechnik Gmbh | Einzelkammersystem zum verkoken |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5628285A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Control of combustion in coke oven |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB563037A (en) * | 1942-07-16 | 1944-07-26 | Shawinigan Chem Ltd | Improvements in and relating to carbonization |
| GB644203A (en) * | 1945-07-17 | 1950-10-04 | David Dalin | A method for destructive distillation of fuel in retort furnaces and means for carrying out the method |
| GB677398A (en) * | 1949-10-14 | 1952-08-13 | Concordia Bergbau Aktien Ges | Method of operating coke ovens |
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| DE1771688B1 (de) * | 1968-06-26 | 1972-02-03 | Koppers Gmbh Heinrich | Verfahren zur Regelung der Beheizung von Verkokungsoefen |
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| JPS4839502A (ja) * | 1971-09-20 | 1973-06-11 | ||
| FR2284662A1 (fr) * | 1974-06-27 | 1976-04-09 | Lorraine Houilleres | Procede de fabrication de coke pulverulent et de coke reactif en grains |
| DE2434723C3 (de) * | 1974-07-19 | 1978-08-03 | Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zum Betrieb von Koksofenbatterien |
| JPS5212201A (en) * | 1975-07-21 | 1977-01-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Method for controlling burning of fuel gas in coke furnace |
| US4351701A (en) * | 1981-01-12 | 1982-09-28 | Bethlehem Steel Corporation | Method of controlling a coking cycle |
| JPS57159877A (en) * | 1981-03-27 | 1982-10-02 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for controlling combustion in coke oven |
| ZA828269B (en) * | 1981-12-08 | 1983-09-28 | Bethlehem Steel Corp | Method and system for determining mass temperature in the hostile environment |
-
1983
- 1983-03-29 JP JP58053179A patent/JPS59179581A/ja active Pending
-
1984
- 1984-03-23 GB GB08407608A patent/GB2138019B/en not_active Expired
- 1984-03-28 DE DE3411469A patent/DE3411469C2/de not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-12-23 US US06/815,181 patent/US4980028A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5628285A (en) * | 1979-08-17 | 1981-03-19 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Control of combustion in coke oven |
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Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2138019B (en) | 1987-02-25 |
| US4980028A (en) | 1990-12-25 |
| DE3411469A1 (de) | 1984-10-04 |
| GB8407608D0 (en) | 1984-05-02 |
| DE3411469C2 (de) | 1998-11-05 |
| GB2138019A (en) | 1984-10-17 |
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