JPS59178931A - 回転電機の固定子 - Google Patents
回転電機の固定子Info
- Publication number
- JPS59178931A JPS59178931A JP5326983A JP5326983A JPS59178931A JP S59178931 A JPS59178931 A JP S59178931A JP 5326983 A JP5326983 A JP 5326983A JP 5326983 A JP5326983 A JP 5326983A JP S59178931 A JPS59178931 A JP S59178931A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- stator
- ring
- frame
- core
- vibration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
- H02K5/00—Casings; Enclosures; Supports
- H02K5/24—Casings; Enclosures; Supports specially adapted for suppression or reduction of noise or vibrations
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Iron Core Of Rotating Electric Machines (AREA)
- Motor Or Generator Frames (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は回転電機の固定子に係り、特に固定子枠にリン
グが取り付けられている回転電機の固定子に関するもの
である。
グが取り付けられている回転電機の固定子に関するもの
である。
第１図および第２図には回転電機例えばオーバーハング
タイプの誘導電動機の従来例が示されている。同図に示
されているように回転磁界を発生する固定子１は固定子
コイル２、固定子鉄心３および固定子枠４等から構成さ
れ、固定子コイル２は磁路を形成する固定子鉄心３のス
ロット中に装着され、固定子鉄心３はアーム５により支
持され、アーム５の外周には固定子枠４が取り伺けられ
ている。このアーム５と固定子枠４とは溶接によって一
体となっており、固定子鉄心３はアーム５間に圧入され
ている。これに対して回転磁界によって回転する回転子
６は、軸受７と軸受７を固定し磁気空隙を保持させてい
るエンドブラケット８゜９とによって支持されている。
タイプの誘導電動機の従来例が示されている。同図に示
されているように回転磁界を発生する固定子１は固定子
コイル２、固定子鉄心３および固定子枠４等から構成さ
れ、固定子コイル２は磁路を形成する固定子鉄心３のス
ロット中に装着され、固定子鉄心３はアーム５により支
持され、アーム５の外周には固定子枠４が取り伺けられ
ている。このアーム５と固定子枠４とは溶接によって一
体となっており、固定子鉄心３はアーム５間に圧入され
ている。これに対して回転磁界によって回転する回転子
６は、軸受７と軸受７を固定し磁気空隙を保持させてい
るエンドブラケット８゜９とによって支持されている。
そしてこの固定子１および回転子６を崩する誘導電動機
全体の重量は、ブラケット９をフランジ構造とし、この
部分を相手機械に取り付けることによってオーバー・・
ング状に支持される。
全体の重量は、ブラケット９をフランジ構造とし、この
部分を相手機械に取り付けることによってオーバー・・
ング状に支持される。
このように構成された誘導電動機の固定子コイル２に交
流電流を流すと固定子１に回転磁界が発生し、回転子６
の導体に電流が流れて回転）・ルクを生じると共に、磁
気吸引力によって固定子１と回転子６とは半径方向の電
磁力を受ける。この電磁力が加振力となって固定子１を
振動させるが、との加振力には基本波磁束によるものと
、固定子１および回転子６のスロットの影響で磁気空隙
中の起磁力分布が階段状になることにより生ずるスロッ
ト高調波磁束によるものとがあり、基本波磁束による加
振力は電源周波数の２倍の周波数となす、スロット高周
波磁束による加振力は固定子１および回転子６のスロッ
ト数の組合わせおよび磁極数により異なるが普通９００
から２０００１−Ｉ ｚ程度となる。
流電流を流すと固定子１に回転磁界が発生し、回転子６
の導体に電流が流れて回転）・ルクを生じると共に、磁
気吸引力によって固定子１と回転子６とは半径方向の電
磁力を受ける。この電磁力が加振力となって固定子１を
振動させるが、との加振力には基本波磁束によるものと
、固定子１および回転子６のスロットの影響で磁気空隙
中の起磁力分布が階段状になることにより生ずるスロッ
ト高調波磁束によるものとがあり、基本波磁束による加
振力は電源周波数の２倍の周波数となす、スロット高周
波磁束による加振力は固定子１および回転子６のスロッ
ト数の組合わせおよび磁極数により異なるが普通９００
から２０００１−Ｉ ｚ程度となる。
ところでこれらの加振力となる加振周波数に対して固定
子鉄心３、固定子枠４あるいは固定子１全体としての固
有振動数が近いか一致している場合には振動の倍率が大
きくなり、大きな振動を生じ、これが音源となって大き
な騒音を発生する。
子鉄心３、固定子枠４あるいは固定子１全体としての固
有振動数が近いか一致している場合には振動の倍率が大
きくなり、大きな振動を生じ、これが音源となって大き
な騒音を発生する。
この振動は半径方向の加振力を受けているので円環振動
となり、固定子鉄心３からアーム５を介して固定子枠４
に伝達され固定子１全体を振動させる。
となり、固定子鉄心３からアーム５を介して固定子枠４
に伝達され固定子１全体を振動させる。
このような円環振動による振動、騒音を低くするため固
定子鉄心の振動を緩衝材で支持して、アームや固定子枠
に伝達し難くすることが考えられた。それには緩衝材の
剛性を小さくシナければならないが、固定子鉄心は回転
子の駆動トルりの反力としての円周方向のトルクを受け
ているので、緩衝材はこの力と固定子鉄心自体の重量と
を支持しなければならず、その剛性を小さくすることは
困難であった。これに代るものとして第３図から第６図
に示されているように固定子枠にリングを設けて固定子
の円環振動を小さくすることが考案されている。このう
ち第３図および第４図に示されているものは固定子枠４
ａの切欠き穴１０または排気穴１１近傍などの振幅の大
きな位置にリング１２ａを取り付けるものであり、振幅
の大きな位置に取り付けるので予め振動の状態が判って
いることが必要であるが、回転数の移動、電源周波数の
移動により種々の加振周波数が発生するような使用条件
の誘導電動機では運転中に加振周波数が移動するため、
振幅の大きな位置が移動してしまう。これに対して第５
図および第６図に示されているものは固定子枠４ｂの外
周に締伺リング１２ｂをボルト１３およびナラｌ−１３
ａで締付は設置するものであり、ボルト１３およびナツ
ト１３ａによる締付リング１２ｂの締付力を調節して固
定子枠４ｂの共振点を加振周波数から外そうとするもの
で、加振周波数が基本波周波数のように低い場合には比
較的有効であるが、高調波磁束による振動のように高い
周波数に対しては締付けによる固定子枠４ｂの剛性アッ
プが難しく、固定子枠４ｂの共振点を加振周波数から外
し難い。また締付けによる固定子枠４ｂの剛性アップ性
能を向上させるため締付リング１２ｂを大型化すれば、
１ｂ」定子枠４ｂとの接触をよくするために固定子枠４
ｂ外周と締付リング１２ｂの内周面とを機械加工しなけ
ればならない。
定子鉄心の振動を緩衝材で支持して、アームや固定子枠
に伝達し難くすることが考えられた。それには緩衝材の
剛性を小さくシナければならないが、固定子鉄心は回転
子の駆動トルりの反力としての円周方向のトルクを受け
ているので、緩衝材はこの力と固定子鉄心自体の重量と
を支持しなければならず、その剛性を小さくすることは
困難であった。これに代るものとして第３図から第６図
に示されているように固定子枠にリングを設けて固定子
の円環振動を小さくすることが考案されている。このう
ち第３図および第４図に示されているものは固定子枠４
ａの切欠き穴１０または排気穴１１近傍などの振幅の大
きな位置にリング１２ａを取り付けるものであり、振幅
の大きな位置に取り付けるので予め振動の状態が判って
いることが必要であるが、回転数の移動、電源周波数の
移動により種々の加振周波数が発生するような使用条件
の誘導電動機では運転中に加振周波数が移動するため、
振幅の大きな位置が移動してしまう。これに対して第５
図および第６図に示されているものは固定子枠４ｂの外
周に締伺リング１２ｂをボルト１３およびナラｌ−１３
ａで締付は設置するものであり、ボルト１３およびナツ
ト１３ａによる締付リング１２ｂの締付力を調節して固
定子枠４ｂの共振点を加振周波数から外そうとするもの
で、加振周波数が基本波周波数のように低い場合には比
較的有効であるが、高調波磁束による振動のように高い
周波数に対しては締付けによる固定子枠４ｂの剛性アッ
プが難しく、固定子枠４ｂの共振点を加振周波数から外
し難い。また締付けによる固定子枠４ｂの剛性アップ性
能を向上させるため締付リング１２ｂを大型化すれば、
１ｂ」定子枠４ｂとの接触をよくするために固定子枠４
ｂ外周と締付リング１２ｂの内周面とを機械加工しなけ
ればならない。
本発明は以上の点に鑑みなされたものであり、騒音低減
を可能とした回転電機の固定子を提供することを目的と
するものである。
を可能とした回転電機の固定子を提供することを目的と
するものである。
リングを、固定子鉄心の軸方向長さと対向した固定子枠
の外周上に対向して設けたことを特徴とするものである
。
の外周上に対向して設けたことを特徴とするものである
。
円環振動による固定子の振動、騒音を低減するためには
、使用条件における加振周波数の領域外に固定子の円環
振動の固有振動数をずらしてし才えはよいが、誘導電動
機の発電制動を行なう場合には、加振周波数をｆ（Ｈｚ
）、回転子のスロット数をｎＳ ％回転数をＮ（ｒ／Ｓ
）とすればｆ ＝ ｎ ｓ Ｘ Ｎ ・
−（１）で与えられる加振周波数ｆの加振力を発生する
。
、使用条件における加振周波数の領域外に固定子の円環
振動の固有振動数をずらしてし才えはよいが、誘導電動
機の発電制動を行なう場合には、加振周波数をｆ（Ｈｚ
）、回転子のスロット数をｎＳ ％回転数をＮ（ｒ／Ｓ
）とすればｆ ＝ ｎ ｓ Ｘ Ｎ ・
−（１）で与えられる加振周波数ｆの加振力を発生する
。
（１）式で回転数Ｎは制動力により最高回転数からほぼ
零まで移動するので加振周波数ｆもそれに従って移動す
る。従ってこのような使用条件を考慮すると固定子の円
環振動の固有振動数をとの加振周波数ｆの領域の上限よ
りも高い周波数にずらす必要がある。そのためには固定
子の円環振動の固有振動数ｆｏが、Ｋを経験定数、ｎを
円周上の波数、Ｅをヤング率、■を断面２次モーメント
、ｇを重力の加速度、八を断面積、γを密度、Ｒを半径
とすれば、 で与えられるので、断面２次モーメント１を大きくして
やればよい。それには固定子の加振力の振動源が固定子
鉄心で、振動はこの固定子鉄心からアームを介して固定
子鉄心の軸方向長さと対向した寸法範囲内の固定子枠に
伝達され、次いでこの範囲外の固定子枠に伝達してゆく
ので、固定子鉄心の軸方向長さと対向した固定子枠の断
面２次モーメント１を大きくしてやれば効果的であるこ
とが確められた。そこで本発明ではリングを、固定子鉄
心の軸方向長さと対向した固定子枠の外周上に対向して
設けた。このようにすることにより騒音低減を可能とし
た回転電機の固定子を得ることを可能としたものである
。
零まで移動するので加振周波数ｆもそれに従って移動す
る。従ってこのような使用条件を考慮すると固定子の円
環振動の固有振動数をとの加振周波数ｆの領域の上限よ
りも高い周波数にずらす必要がある。そのためには固定
子の円環振動の固有振動数ｆｏが、Ｋを経験定数、ｎを
円周上の波数、Ｅをヤング率、■を断面２次モーメント
、ｇを重力の加速度、八を断面積、γを密度、Ｒを半径
とすれば、 で与えられるので、断面２次モーメント１を大きくして
やればよい。それには固定子の加振力の振動源が固定子
鉄心で、振動はこの固定子鉄心からアームを介して固定
子鉄心の軸方向長さと対向した寸法範囲内の固定子枠に
伝達され、次いでこの範囲外の固定子枠に伝達してゆく
ので、固定子鉄心の軸方向長さと対向した固定子枠の断
面２次モーメント１を大きくしてやれば効果的であるこ
とが確められた。そこで本発明ではリングを、固定子鉄
心の軸方向長さと対向した固定子枠の外周上に対向して
設けた。このようにすることにより騒音低減を可能とし
た回転電機の固定子を得ることを可能としたものである
。
以下、図示した実施例に基づいて本発明を説明する。第
７図および第８図には本発明の一実施例が示されている
。なお従来と同じ部品には同じ符号を付したので説明を
省略する。本実施例ではリング１２Ｃを、固定子鉄心３
の軸方向長さと対向した固定子枠４Ｃの外周上に対向し
て設けた。このようにすることにより固定子１ａの円環
振動の固有振動数が加振周波数の領域の上限よりも高い
周波数側にずれるようになって、騒音低減を可能とした
回転電機の固定子１ａを得ることができる。
７図および第８図には本発明の一実施例が示されている
。なお従来と同じ部品には同じ符号を付したので説明を
省略する。本実施例ではリング１２Ｃを、固定子鉄心３
の軸方向長さと対向した固定子枠４Ｃの外周上に対向し
て設けた。このようにすることにより固定子１ａの円環
振動の固有振動数が加振周波数の領域の上限よりも高い
周波数側にずれるようになって、騒音低減を可能とした
回転電機の固定子１ａを得ることができる。
すなわち固定子鉄心３の軸方向長さと対向した固定子枠
４Ｃの外周上に対向したリング１２Ｃを溶接によって接
合した。このようにすることにより固定子枠４Ｃの断面
２次モーメントを効果的に大きくすることができるよう
になって、固定子１ａの円環振動の固有振動数を使用領
域の加振周波数の上限よりも高くすることができるよう
になり、固定子１ａの騒音を低減させることができる。
４Ｃの外周上に対向したリング１２Ｃを溶接によって接
合した。このようにすることにより固定子枠４Ｃの断面
２次モーメントを効果的に大きくすることができるよう
になって、固定子１ａの円環振動の固有振動数を使用領
域の加振周波数の上限よりも高くすることができるよう
になり、固定子１ａの騒音を低減させることができる。
なお本実施例ではリング１２Ｃに円形のものを使用した
が、これに限るものではなくほぼ半円形のものを使用す
るようにしてもよい。
が、これに限るものではなくほぼ半円形のものを使用す
るようにしてもよい。
以上の実施例について固定子鉄心の軸方向長さと対向し
た固定子枠の外周上にリングを設けた本実施例の固定子
と、リングを設けない固定子とについて振動レベルを比
較検討した。検討結果は縦軸に振動レベルをとり横軸に
周波数をとって周波数による振動レベルの変化特性が示
されている第９図に示されているように、本実施例の固
定子の円環振動の固有振動数は図中に実線で示されてい
るように１２９４ Ｈｚと図中に点線表示のリングを設
けてない固定子の１１１２Ｈｚよりも大きく、かつ使用
領域内の加振周波数の上限よりも外にずれており、従っ
て使用領域内における振動レベルは小さくなっている。
た固定子枠の外周上にリングを設けた本実施例の固定子
と、リングを設けない固定子とについて振動レベルを比
較検討した。検討結果は縦軸に振動レベルをとり横軸に
周波数をとって周波数による振動レベルの変化特性が示
されている第９図に示されているように、本実施例の固
定子の円環振動の固有振動数は図中に実線で示されてい
るように１２９４ Ｈｚと図中に点線表示のリングを設
けてない固定子の１１１２Ｈｚよりも大きく、かつ使用
領域内の加振周波数の上限よりも外にずれており、従っ
て使用領域内における振動レベルは小さくなっている。
これはリングによる固定子枠の断面２次モーメントが効
果的に大きくなったためである。
果的に大きくなったためである。
第１０図には本発明の他の実施例が示されている。本実
画側では対向したリング１２Ｃ間を軸方向部材１４で固
定した。このようにすることによりリング１２Ｃの軸方
向への倒れを防止することができる。
画側では対向したリング１２Ｃ間を軸方向部材１４で固
定した。このようにすることによりリング１２Ｃの軸方
向への倒れを防止することができる。
上述のように本発明は固定子枠の断面２次モーメントを
効果的に大きくなるようにしたので、効果的に大きくな
って、固定子の騒音を低減することができるようになり
、騒音低減を可能とした回転電機の固定子を得ることが
できる。
効果的に大きくなるようにしたので、効果的に大きくな
って、固定子の騒音を低減することができるようになり
、騒音低減を可能とした回転電機の固定子を得ることが
できる。
第１図は従来の回転電機の固定子の回転電機の縦断側面
図、第２図は第１図のＡ−Ａ線に沿う断面図、第３図は
従来の回転電機の固定子の他の例の回転電機の正面図、
第４図は第３図の側面図、第５図は従来の回転電機の固
定子の更に他の例の縦断側面図、第６図は第５図のＢ−
Ｂ線に沿う断面図、第７図は本発明の回転電機の固定子
の一実施例の縦断側面図、第８図は第７図のｃ −ｃ線
に沿う断面図、第９図は同じく一実施例のリングを設け
た固定子とリングを設けてない固定子との周波数による
振動レベルの変化特性図、第１０図は本発明の回転電機
の固定子の他の実施例の縦断側面図である。 ｌａ・・固定子、２・・・固定子コイル、３・・・固定
子鉄心、４Ｃ・・固定子枠、５・・・アーム、１２Ｃ・
・・リング、１４・・・軸方向部材。 代理人 弁理士 長崎博男 （ほか１名）
図、第２図は第１図のＡ−Ａ線に沿う断面図、第３図は
従来の回転電機の固定子の他の例の回転電機の正面図、
第４図は第３図の側面図、第５図は従来の回転電機の固
定子の更に他の例の縦断側面図、第６図は第５図のＢ−
Ｂ線に沿う断面図、第７図は本発明の回転電機の固定子
の一実施例の縦断側面図、第８図は第７図のｃ −ｃ線
に沿う断面図、第９図は同じく一実施例のリングを設け
た固定子とリングを設けてない固定子との周波数による
振動レベルの変化特性図、第１０図は本発明の回転電機
の固定子の他の実施例の縦断側面図である。 ｌａ・・固定子、２・・・固定子コイル、３・・・固定
子鉄心、４Ｃ・・固定子枠、５・・・アーム、１２Ｃ・
・・リング、１４・・・軸方向部材。 代理人 弁理士 長崎博男 （ほか１名）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、固定子コイルと、この固定子コイルを装着した固定
子鉄心と、この固定子鉄心をアームを介して支持してい
る固定子枠とを備え、前記固定子枠にはリングが設けら
れている回転電機の固定子において、前記リングを、前
記固定子鉄心の軸方向長さと対向した前記固定子枠の外
周上に対向して設けたことを特徴とする回転電機の固定
子。 ２、 前記リングが、その対向間が軸方向部材で固定さ
れたものである特許請求の範囲第１項記載の回転電機の
固定子。 ３、前記リングが、はぼ半円形または円形である特許請
求の範囲第１項記載の回転電機の固定子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5326983A JPS59178931A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | 回転電機の固定子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5326983A JPS59178931A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | 回転電機の固定子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59178931A true JPS59178931A (ja) | 1984-10-11 |
Family
ID=12938028
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5326983A Pending JPS59178931A (ja) | 1983-03-29 | 1983-03-29 | 回転電機の固定子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59178931A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1139544A1 (en) * | 2000-03-27 | 2001-10-04 | Calsonic Kansei Corporation | Motor for driving blower fan with reduced noise emission |
| JP2010136526A (ja) * | 2008-12-04 | 2010-06-17 | Nishishiba Electric Co Ltd | 回転電機の固定子 |
-
1983
- 1983-03-29 JP JP5326983A patent/JPS59178931A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1139544A1 (en) * | 2000-03-27 | 2001-10-04 | Calsonic Kansei Corporation | Motor for driving blower fan with reduced noise emission |
| JP2001275303A (ja) * | 2000-03-27 | 2001-10-05 | Calsonic Kansei Corp | 送風ファン駆動用モータ |
| US7030524B2 (en) | 2000-03-27 | 2006-04-18 | Calsonic Kansei Corporation | Motor for driving blower fan |
| JP2010136526A (ja) * | 2008-12-04 | 2010-06-17 | Nishishiba Electric Co Ltd | 回転電機の固定子 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2006516879A (ja) | 磁束を増大してモータトルク密度を改善する台形状モータ磁極装置 | |
| US9948159B2 (en) | Stator supporting structure for rotating electrical machine and rotating electrical machine including the same | |
| CN108432100B (zh) | 旋转电机 | |
| US3445694A (en) | Vibration dampener for dynamoelectric machine claw-tooth rotors | |
| JP7172239B2 (ja) | 車両用駆動装置 | |
| US20150364966A1 (en) | Rotating electrical machine | |
| JP2000350425A (ja) | 車両用交流発電機 | |
| JPS59178931A (ja) | 回転電機の固定子 | |
| JP2002233103A (ja) | 車両用回転電機 | |
| JPH03134345A (ja) | モータ内蔵形アクチュエータ | |
| JP2002281698A (ja) | 回転電機の固定子およびそれを用いた回転電機 | |
| JP2000138404A (ja) | エキシマレーザ装置用の貫流ファン | |
| JPH07264804A (ja) | 回転電機 | |
| JP3497644B2 (ja) | 回転電機の固定子 | |
| US2953697A (en) | Magnetic core for dynamoelectric machines | |
| JPS6087639A (ja) | 車輌用交流発電機 | |
| JPS61293128A (ja) | 交流回転電機 | |
| JP3267419B2 (ja) | 回転電機 | |
| EP1172917A3 (en) | Spindle Motor | |
| JP2007210386A (ja) | 電動パワーステアリング用モータ | |
| JPH0538111A (ja) | 車両用交流発電機の回転子 | |
| JP2003319576A (ja) | モータステータ | |
| JPH01298927A (ja) | 回転電機の回転子 | |
| JPH08130847A (ja) | モータ | |
| JPS644295Y2 (ja) |