JPS591784B2 - 振動及び騒音防止部材として使用される合金 - Google Patents
振動及び騒音防止部材として使用される合金Info
- Publication number
- JPS591784B2 JPS591784B2 JP16776779A JP16776779A JPS591784B2 JP S591784 B2 JPS591784 B2 JP S591784B2 JP 16776779 A JP16776779 A JP 16776779A JP 16776779 A JP16776779 A JP 16776779A JP S591784 B2 JPS591784 B2 JP S591784B2
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- JP
- Japan
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- vibration damping
- alloy
- present
- damping ability
- vibration
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Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、コンプレッサやその他の機器の部材さして使
用し、これらの機器から発生する振動、騒音を減少させ
るに好適な犬なる振動減衰能を有する振動及び騒音防止
部材として使用される合金に関する。
用し、これらの機器から発生する振動、騒音を減少させ
るに好適な犬なる振動減衰能を有する振動及び騒音防止
部材として使用される合金に関する。
最近公害問題として重視されているものの一つに各種の
機器から発生する騒音がある。
機器から発生する騒音がある。
このため現在各種の機器の製造にあたってはこれらの機
器より発生する振動、騒音を少しでも減少させるような
努力が払われている。ところで、各種の機器より発生す
る振動、騒音を減少させるには種々の方法があるが、そ
の一つに犬なる振動減衰能を有する材料を機器の部材き
して使用し、振動を吸収させる方法がある。
器より発生する振動、騒音を少しでも減少させるような
努力が払われている。ところで、各種の機器より発生す
る振動、騒音を減少させるには種々の方法があるが、そ
の一つに犬なる振動減衰能を有する材料を機器の部材き
して使用し、振動を吸収させる方法がある。
従来、このような振動減衰部材としてはプラスチックが
ある。しかし、プラスチックは機械的強度、耐熱性とも
に低いので使用範囲が限定されるという欠点があった。
そこでこのような欠点を除去するために金属材料で犬な
る振動減衰能を有するものが望まれ、マンガン（Ｍｎ）
を４０〜６０％含む銅（Ｃｕ）合金が開発された。
ある。しかし、プラスチックは機械的強度、耐熱性とも
に低いので使用範囲が限定されるという欠点があった。
そこでこのような欠点を除去するために金属材料で犬な
る振動減衰能を有するものが望まれ、マンガン（Ｍｎ）
を４０〜６０％含む銅（Ｃｕ）合金が開発された。
ところが、このＭｎ−Ｃｕ系合金は室温付近の温度では
振動減衰能は大きいが、振動減衰能の遷移温度は５０〜
８００Ｃと低く、この温度以上では振動減衰能が急激に
低下してしまう。このため、コンプレッサの弁座などの
ように、通常１００℃程度の温度にさらされる機器の振
動減衰部材としては適さないきいう欠点があった。一方
、上記合金以外に鋳鉄やマグネシウム（Ｍｇ）等も大な
る振動減衰能を有する材料であるが、鋳鉄は冷間圧延に
よる薄板の製造やプレス成形等の塑性加工ができず、ま
たＭｇは、機械的強度が小さい等、機器の部材として実
用性に乏しいきいう欠点がある。本発明者らは、このよ
うな従来合金の欠点を改善するため高温度においても犬
なる振動減衰能を有し、且つ耐熱性と耐食性に優れ、し
かも機械的強度が大で塑性加工性に優れた振動減衰合金
を開発し、先に提案した。
振動減衰能は大きいが、振動減衰能の遷移温度は５０〜
８００Ｃと低く、この温度以上では振動減衰能が急激に
低下してしまう。このため、コンプレッサの弁座などの
ように、通常１００℃程度の温度にさらされる機器の振
動減衰部材としては適さないきいう欠点があった。一方
、上記合金以外に鋳鉄やマグネシウム（Ｍｇ）等も大な
る振動減衰能を有する材料であるが、鋳鉄は冷間圧延に
よる薄板の製造やプレス成形等の塑性加工ができず、ま
たＭｇは、機械的強度が小さい等、機器の部材として実
用性に乏しいきいう欠点がある。本発明者らは、このよ
うな従来合金の欠点を改善するため高温度においても犬
なる振動減衰能を有し、且つ耐熱性と耐食性に優れ、し
かも機械的強度が大で塑性加工性に優れた振動減衰合金
を開発し、先に提案した。
この合金は重量％でＡＡｌ〜８％および／またはＣｒ２
〜３０％，ＳｉＯ．５％以下、Ｍｎｌ％以下、残部Ｆｅ
および附随的不純物からなるＦｅ系振動減衰合金である
。
〜３０％，ＳｉＯ．５％以下、Ｍｎｌ％以下、残部Ｆｅ
および附随的不純物からなるＦｅ系振動減衰合金である
。
本発明は先に開発したこの耐熱性と耐食性に優れたＦｅ
系振動減衰合金について更にその振動減衰能を向上させ
るため一連の研究を行なった結果見い出したものである
。
系振動減衰合金について更にその振動減衰能を向上させ
るため一連の研究を行なった結果見い出したものである
。
即ち、本発明に係わる振動および騒音防止部材として使
用される合金は、重量％で、ＣｒＯ．ｌ〜３０％と、Ａ
ＩＯ．ｌ〜１２％とを含み、これに７％以下のＷ，Ｔａ
，５％以下のＮｂ，Ｖ，４％以下のＭＯ，Ｓｉ，Ｇｅお
よび３％以下のＭｎのうちの少なくとも一種（ただしＷ
，Ｔａ，Ｎｂ，ＭＯ，Ｇｅのいずれも含まない場合には
ＳｉＯ．５％以下およびＭｎｌ％以下の範囲を除く）を
含むＦｅ系合金からなることを特徴とするものである。
用される合金は、重量％で、ＣｒＯ．ｌ〜３０％と、Ａ
ＩＯ．ｌ〜１２％とを含み、これに７％以下のＷ，Ｔａ
，５％以下のＮｂ，Ｖ，４％以下のＭＯ，Ｓｉ，Ｇｅお
よび３％以下のＭｎのうちの少なくとも一種（ただしＷ
，Ｔａ，Ｎｂ，ＭＯ，Ｇｅのいずれも含まない場合には
ＳｉＯ．５％以下およびＭｎｌ％以下の範囲を除く）を
含むＦｅ系合金からなることを特徴とするものである。
以下本発明において上記合金元素の添加理由とその限定
理由について説明する。
理由について説明する。
本発明合金のベースとなるＦｅ系合金としては、Ｃｒお
よび／またはＡ７を含むＦｅ系合金であり、これらＣｒ
およびＡＡは共に組織をフエライト化させて振動減衰能
を向上させる作用をなす元素である。
よび／またはＡ７を含むＦｅ系合金であり、これらＣｒ
およびＡＡは共に組織をフエライト化させて振動減衰能
を向上させる作用をなす元素である。
かかるこれら元素は振動減衰能を向上させる効果の他、
付加的な効果として更に耐食性と耐熱性を向上されるこ
とから、その添加範囲としては、Ｃｒが０．１〜３０％
，ＡＡが０．１〜１２％にする必要がある。また本発明
合金の添加元素である、Ｗ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｖ，ＭＯ，Ｓ
ｉ，Ｇｅ，Ｍｎはいずれも振動減衰能の向上に寄与する
ものであって、上記した範囲の下限に満たない場合には
十分な振動減衰能が得られない。
付加的な効果として更に耐食性と耐熱性を向上されるこ
とから、その添加範囲としては、Ｃｒが０．１〜３０％
，ＡＡが０．１〜１２％にする必要がある。また本発明
合金の添加元素である、Ｗ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｖ，ＭＯ，Ｓ
ｉ，Ｇｅ，Ｍｎはいずれも振動減衰能の向上に寄与する
ものであって、上記した範囲の下限に満たない場合には
十分な振動減衰能が得られない。
また、上記した範囲を越えると振動減衰能はかえって低
下するのみならず、塑性加工性および塑性が著しく劣化
する。また、ベースとなるＦｅ系合金の他、Ｓｉのみま
たはＭｎのみ或いはそ，れら両者のみしか含まれない場
合に、ＳｉＯ．５％以下の範囲およびＭｎｌ％以下の範
囲を除くのは、その範囲ではＳｉ，Ｍｎは脱酸剤、脱硫
剤としてしか働かず、振動減衰能の向上に寄与しないた
めである。この焼なまし処理において結晶粒が成長する
と共に、添加元素であるＷ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｖ，ＭＯ，Ｓ
ｉＧｅ，Ｍｎは結晶格子間に固浴するＣ，Ｏなとの侵入
型不純物を化合物化して固定することにより、結晶格子
間に存在する不純物を減少せしめて機械的な外力による
磁壁の移動を容易にして更に優れた振動減衰能が得られ
るものである。
下するのみならず、塑性加工性および塑性が著しく劣化
する。また、ベースとなるＦｅ系合金の他、Ｓｉのみま
たはＭｎのみ或いはそ，れら両者のみしか含まれない場
合に、ＳｉＯ．５％以下の範囲およびＭｎｌ％以下の範
囲を除くのは、その範囲ではＳｉ，Ｍｎは脱酸剤、脱硫
剤としてしか働かず、振動減衰能の向上に寄与しないた
めである。この焼なまし処理において結晶粒が成長する
と共に、添加元素であるＷ，Ｔａ，Ｎｂ，Ｖ，ＭＯ，Ｓ
ｉＧｅ，Ｍｎは結晶格子間に固浴するＣ，Ｏなとの侵入
型不純物を化合物化して固定することにより、結晶格子
間に存在する不純物を減少せしめて機械的な外力による
磁壁の移動を容易にして更に優れた振動減衰能が得られ
るものである。
即ち上記添加するＷ，’ Ｔａ，Ｎｂ，Ｖ，ＭＯ，Ｓｉ
，Ｇｅ，Ｍｎなどは侵入型不純物であるＣや０と反応し
てこれらを炭化物または酸化物として固定する作用をな
すものである。またこの処理においてＭｎを除く他の添
加元素は休心立方格子構造化（フエライト化）を促進す
る作用をなし、更に優れた振動減衰能が得られる。また
焼きなまし処理も十分な振動減衰能を得るための必須要
件であり、これにより内部応力の除去および結晶粒の成
長が促進され、磁壁の移動性が高められ、もって振動減
衰能が向上する。
，Ｇｅ，Ｍｎなどは侵入型不純物であるＣや０と反応し
てこれらを炭化物または酸化物として固定する作用をな
すものである。またこの処理においてＭｎを除く他の添
加元素は休心立方格子構造化（フエライト化）を促進す
る作用をなし、更に優れた振動減衰能が得られる。また
焼きなまし処理も十分な振動減衰能を得るための必須要
件であり、これにより内部応力の除去および結晶粒の成
長が促進され、磁壁の移動性が高められ、もって振動減
衰能が向上する。
焼きなましの熱処理は温度と時間の関数であるから、そ
の条件を明確に定めることは難しいが、実用上有効な振
動減衰能を出すためには１ｘ１０ｘ１００（Ｍｍ）の試
料で保持時間を１時間とした場合、約７００〜１２００
℃の範囲が適当であった。なお、本発明の合金には、前
述の各成分元素の他に不純物としてＣ，Ｐその他の元素
が付随的に含まれるが、これら不純物元素の含有量は全
体として０．５％以下であることが望ましい。次に本発
明の実施例を比較例と共に説明する。
の条件を明確に定めることは難しいが、実用上有効な振
動減衰能を出すためには１ｘ１０ｘ１００（Ｍｍ）の試
料で保持時間を１時間とした場合、約７００〜１２００
℃の範囲が適当であった。なお、本発明の合金には、前
述の各成分元素の他に不純物としてＣ，Ｐその他の元素
が付随的に含まれるが、これら不純物元素の含有量は全
体として０．５％以下であることが望ましい。次に本発
明の実施例を比較例と共に説明する。
表−１〜表−４に示す試料／１６．１〜Ａ３Ｏが本発明
の実施例であり、表−５に示す試料Ａ３ｌ〜Ａ３６は比
較例である。この比較例のうち／Ｉ６３ｌ〜／Ｉ６３３
は熱処理を十分に行なっていないものである。更にＡ３
４は本発明者が先に提案したＦｅ−Ｃｒ−Ａ１１系合金
で、また４３５，Ａ３６は、先に提案した合金の組成範
囲を外れるもので、これらは何れも侵入型不純物を化合
物化させて固定する添加元素を含まないものである。上
記各表に示す組成の合金はほぼ１６００℃の温度で真空
溶解後鋳造したもので、その鋳造材を鋳造、圧延して厚
さ約１ｍｍの板とし、その板より幅１０闘、長さ１００
ｍｍの試験片を切出し、これに各表に示すような焼きな
ましのための熱処理を施してから曲げ振動を与えて対数
減衰率δを室温で測定した。
の実施例であり、表−５に示す試料Ａ３ｌ〜Ａ３６は比
較例である。この比較例のうち／Ｉ６３ｌ〜／Ｉ６３３
は熱処理を十分に行なっていないものである。更にＡ３
４は本発明者が先に提案したＦｅ−Ｃｒ−Ａ１１系合金
で、また４３５，Ａ３６は、先に提案した合金の組成範
囲を外れるもので、これらは何れも侵入型不純物を化合
物化させて固定する添加元素を含まないものである。上
記各表に示す組成の合金はほぼ１６００℃の温度で真空
溶解後鋳造したもので、その鋳造材を鋳造、圧延して厚
さ約１ｍｍの板とし、その板より幅１０闘、長さ１００
ｍｍの試験片を切出し、これに各表に示すような焼きな
ましのための熱処理を施してから曲げ振動を与えて対数
減衰率δを室温で測定した。
この種合金の対数減衰率の値は振幅依存性か大きいので
測定に際しては全ての試料に一定の振幅振動を与えた。
測定に際しては全ての試料に一定の振幅振動を与えた。
測定結果を表中に併せて示してある。なお、各表におい
ては、双晶型振動減衰合金（ Ｃｕ− ４０Ｍｎ−２Ａ
Ａ合金であって、６９０℃×１ｈの水焼入れの後、２０
０℃Ｘｌ２ｈ，４４Ｏ’Ｃｘｌｈの熱処理を施したもの
）の対数減衰率δ０を基準とし、それに対する比δ／δ
０で各試料の振動減衰能を表わしている。
ては、双晶型振動減衰合金（ Ｃｕ− ４０Ｍｎ−２Ａ
Ａ合金であって、６９０℃×１ｈの水焼入れの後、２０
０℃Ｘｌ２ｈ，４４Ｏ’Ｃｘｌｈの熱処理を施したもの
）の対数減衰率δ０を基準とし、それに対する比δ／δ
０で各試料の振動減衰能を表わしている。
前記表より明らかなように、本発明に係る振動減衰合金
は室温においては比較例の合金に比べて優れた振動減衰
能を有していることが判る。
は室温においては比較例の合金に比べて優れた振動減衰
能を有していることが判る。
表−１の各実施例はベースとなるＦｅ系合金を形成する
Ｃｒ，Ａｌｌの他に、本発明に規定する添加元素のうち
の１種を添加したものであり、このように侵入型不純物
を化合物化させる元素を１種でも含んでいれば振動減衰
能δ／δ０は０．７０以上と優れた効果が得られる。ま
た表−２乃至表−４に示す実施例では本発明に規定する
添加元素を複合して添加したものであり、このような場
合にはペースとなるＦｅ系合金に含まれるＣｒ，ＡＡの
量が、その合計で０．５％程度き低い範囲においても優
れた振動減衰効果が得られる。また表−２の／Ｉ６９、
表−３のＡｌ７、表−４の／１６．２５のように本発明
に規定する添加元素の合計量が１０％を越えるものは、
ベースとなるＦｅ系合金に含まれるＣｒ，Ａ７が夫々０
．１％程度の低い範囲においても十分な振動減衰効果が
得られ、特にこのような低Ａｌのものは溶接性にも優れ
ている。更に表−４の慮２９および／Ｉ６．３Ｏに示す
如くベースがＣｒ，ＡＡの何れか一方を含むＦｅ系合金
の場合においても、同様に優れた振動減衰効果を有する
ことが確認される。ところで、本発明に係る合金は室温
で大きい振動減衰能を有するだけでなく、Ｃｕ−４０Ｍ
ｎ−２’ＡＡ合金に比べて高温においても優れた振動減
衰能を示すという特徴がある。
Ｃｒ，Ａｌｌの他に、本発明に規定する添加元素のうち
の１種を添加したものであり、このように侵入型不純物
を化合物化させる元素を１種でも含んでいれば振動減衰
能δ／δ０は０．７０以上と優れた効果が得られる。ま
た表−２乃至表−４に示す実施例では本発明に規定する
添加元素を複合して添加したものであり、このような場
合にはペースとなるＦｅ系合金に含まれるＣｒ，ＡＡの
量が、その合計で０．５％程度き低い範囲においても優
れた振動減衰効果が得られる。また表−２の／Ｉ６９、
表−３のＡｌ７、表−４の／１６．２５のように本発明
に規定する添加元素の合計量が１０％を越えるものは、
ベースとなるＦｅ系合金に含まれるＣｒ，Ａ７が夫々０
．１％程度の低い範囲においても十分な振動減衰効果が
得られ、特にこのような低Ａｌのものは溶接性にも優れ
ている。更に表−４の慮２９および／Ｉ６．３Ｏに示す
如くベースがＣｒ，ＡＡの何れか一方を含むＦｅ系合金
の場合においても、同様に優れた振動減衰効果を有する
ことが確認される。ところで、本発明に係る合金は室温
で大きい振動減衰能を有するだけでなく、Ｃｕ−４０Ｍ
ｎ−２’ＡＡ合金に比べて高温においても優れた振動減
衰能を示すという特徴がある。
その実験データを図に示す。図は本発明の実施例の試料
屑１５、腐２３、Ａ２７と前記Ｃｕ− ４０Ｍｎ− ２
ＡＩ！合金について、前記測定方法に準じて室温から３
００℃までの振動減衰能の温度特性を測定した結果であ
る。゛ 図から明らかなように、Ｃｕ−４０Ｍｎ−２Ａ
１合金は約５００℃付近から急激に振動減衰能が低下す
るのに対し、本発明のものは室温から３００℃程度まで
全くその特性は劣下せず、優れた温度特性を有している
。
屑１５、腐２３、Ａ２７と前記Ｃｕ− ４０Ｍｎ− ２
ＡＩ！合金について、前記測定方法に準じて室温から３
００℃までの振動減衰能の温度特性を測定した結果であ
る。゛ 図から明らかなように、Ｃｕ−４０Ｍｎ−２Ａ
１合金は約５００℃付近から急激に振動減衰能が低下す
るのに対し、本発明のものは室温から３００℃程度まで
全くその特性は劣下せず、優れた温度特性を有している
。
なお表−５の比較例の試料／１６３１，３２，３３はそ
れぞれ表−２の４１４、表−３の朧２２、表−４の４２
６と組成は等しいが、熱処理が不十分であって焼きなま
しの効果が現われていないことを示している。
れぞれ表−２の４１４、表−３の朧２２、表−４の４２
６と組成は等しいが、熱処理が不十分であって焼きなま
しの効果が現われていないことを示している。
また／１６３４〜／１６３６のＦｅ−Ｃｒ−Ａ７系合金
は侵入型不純物を化合物化させるＷ，ＴａｙＮｂ，Ｖ，
ＭＯなどの元素を含まないもので振動減衰能δ／δ０が
０．４６以下であるのに対し、本発明はこの点を改善し
て不純物を固定することにより磁壁の移動を更に容易に
して高い振動減衰能が得られたものである。また、本発
明に係る振動減衰合金の引張り強さは、例えば実施例の
試料Ａ６ｌ７が６４．３ｋｇ／ＭｉｚＡ２４が６３．７
ｋｇ／Ｍｉ，Ａ２８が６４．９ｋｇ／一であるのに対し
、前記Ｃｕ４ＯＭｎ２Ａｌ合金の引張り強さは５０．５
ｋｇ／一であり、本発明に係る振動減衰合金は機械的強
度も優れている。
は侵入型不純物を化合物化させるＷ，ＴａｙＮｂ，Ｖ，
ＭＯなどの元素を含まないもので振動減衰能δ／δ０が
０．４６以下であるのに対し、本発明はこの点を改善し
て不純物を固定することにより磁壁の移動を更に容易に
して高い振動減衰能が得られたものである。また、本発
明に係る振動減衰合金の引張り強さは、例えば実施例の
試料Ａ６ｌ７が６４．３ｋｇ／ＭｉｚＡ２４が６３．７
ｋｇ／Ｍｉ，Ａ２８が６４．９ｋｇ／一であるのに対し
、前記Ｃｕ４ＯＭｎ２Ａｌ合金の引張り強さは５０．５
ｋｇ／一であり、本発明に係る振動減衰合金は機械的強
度も優れている。
またＣｒを含むＦｅ系合金をベースとする本発明合金は
耐食性にも優れた効果を有するもので、例えは１０％Ｎ
ａＣｌ水溶液中に１０分間隔の繰返しによる発錆試験に
おいてＪＩＳＳ４ＯＣが６回、本発明実施例の／１６１
１が１０５回で夫々発錆が認められ、優れた耐食性を有
することが確認された。
耐食性にも優れた効果を有するもので、例えは１０％Ｎ
ａＣｌ水溶液中に１０分間隔の繰返しによる発錆試験に
おいてＪＩＳＳ４ＯＣが６回、本発明実施例の／１６１
１が１０５回で夫々発錆が認められ、優れた耐食性を有
することが確認された。
従って本発明に係る振動減衰合金は高温でも大なる振動
減衰能を有すを（ｌ！：キもに、優れた機械的強さ、塑
性加工性、耐熱性、および耐食性をも併せ有するもので
ある。また、本発明に係る振動減衰合金において、切削
加工性向上のためのＳ，Ｐｂ，Ｃａ等の元素および耐食
性の尚一層の向上のためのＮｉ，Ｃｕ等の元素の少量の
添加は本発明の効果を何ら損うものではない。
減衰能を有すを（ｌ！：キもに、優れた機械的強さ、塑
性加工性、耐熱性、および耐食性をも併せ有するもので
ある。また、本発明に係る振動減衰合金において、切削
加工性向上のためのＳ，Ｐｂ，Ｃａ等の元素および耐食
性の尚一層の向上のためのＮｉ，Ｃｕ等の元素の少量の
添加は本発明の効果を何ら損うものではない。
図は本発明の実施例の振動減衰能の温度特性を従来の双
晶型振動減衰合金と対比して示す曲線図である。
晶型振動減衰合金と対比して示す曲線図である。
Claims (1)
- １ 重量％で、Ｃｒ０．１〜３０％と、Ａｌ０．１〜１
２％とを含み、これに７％以下のＷ、Ｔａ、５％以下の
Ｎｂ、Ｖ、４％以下のＭｏ、Ｓｌ、Ｇｅおよび３％以下
のＭｎのうちの少なくとも一種（ただしＷ、Ｔａ、Ｎｂ
、Ｍｏ、Ｇｅのいずれも含まない場合にはＳｉ０．５％
以下およびＭｎ１％以下の範囲を除く）を含むＦｅ系合
金からなることを特徴とする振動及び、騒音防止部材と
して使用される合金。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16776779A JPS591784B2 (ja) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | 振動及び騒音防止部材として使用される合金 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16776779A JPS591784B2 (ja) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | 振動及び騒音防止部材として使用される合金 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP49076939A Division JPS5817805B2 (ja) | 1974-07-05 | 1974-07-05 | 振動減衰合金の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5589455A JPS5589455A (en) | 1980-07-07 |
| JPS591784B2 true JPS591784B2 (ja) | 1984-01-13 |
Family
ID=15855715
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16776779A Expired JPS591784B2 (ja) | 1979-12-24 | 1979-12-24 | 振動及び騒音防止部材として使用される合金 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS591784B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010041532A1 (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-15 | 株式会社豊田自動織機 | 鉄合金、鉄合金部材およびその製造方法 |
| CN104832431A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-08-12 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机及含有该旋转式压缩机的制冷设备 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2536256B2 (ja) * | 1990-08-04 | 1996-09-18 | 日本鋼管株式会社 | 高強度制振合金 |
-
1979
- 1979-12-24 JP JP16776779A patent/JPS591784B2/ja not_active Expired
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010041532A1 (ja) * | 2008-10-10 | 2010-04-15 | 株式会社豊田自動織機 | 鉄合金、鉄合金部材およびその製造方法 |
| US8641835B2 (en) | 2008-10-10 | 2014-02-04 | Kabushiki Kaisha Toyota Jidoshokki | Iron alloy, iron-alloy member, and process for manufacturing the same |
| CN104832431A (zh) * | 2015-04-14 | 2015-08-12 | 广东美芝制冷设备有限公司 | 旋转式压缩机及含有该旋转式压缩机的制冷设备 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5589455A (en) | 1980-07-07 |
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