JPS59177314A - 含クロム溶鋼の精錬方法 - Google Patents
含クロム溶鋼の精錬方法Info
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- JPS59177314A JPS59177314A JP5012283A JP5012283A JPS59177314A JP S59177314 A JPS59177314 A JP S59177314A JP 5012283 A JP5012283 A JP 5012283A JP 5012283 A JP5012283 A JP 5012283A JP S59177314 A JPS59177314 A JP S59177314A
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/005—Manufacture of stainless steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
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- Materials Engineering (AREA)
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- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は含クロム溶鋼の精錬方法に係り、詳しくは、少
なくとも鋼浴下面から酸素と不活性ガスを含む混合ガス
または酸素または不活性ガスを吹込んで脱炭する際の脱
炭末期または仕上精錬を行なう際の空気による窒素の吸
収を有効に防止して精錬できろ含クロム溶鋼の精錬方法
に係ろ− 現在、ステンレス鋼等の含クロム溶鋼の脱炭プロセスと
してＡＯＤ法が広く用いられているへこのＡＯＤ法では
、＠１図に示す如く、精錬容器１の底部に設けられた二
重羽口２から不活性ガスと酸素の混合ガス３を含クロム
溶鋼４中に底吹きし、炭素−クロムの平衡条件を規制す
るＰｃｏ値を低下させ、これによって、クロム（以下−
Ｃｒという。）を優先酸化させることなく、脱炭を行な
っている。その後は、更に仕上げ精錬が行なわれ、この
ときＫは、けい素などの還元剤や９石灰、ホタル石等の
造滓剤が添加され、二重羽口２からは不活性ガスのみを
吹込んで溶鋼とスラグとを指押して精錬が行なわれろ。
なくとも鋼浴下面から酸素と不活性ガスを含む混合ガス
または酸素または不活性ガスを吹込んで脱炭する際の脱
炭末期または仕上精錬を行なう際の空気による窒素の吸
収を有効に防止して精錬できろ含クロム溶鋼の精錬方法
に係ろ− 現在、ステンレス鋼等の含クロム溶鋼の脱炭プロセスと
してＡＯＤ法が広く用いられているへこのＡＯＤ法では
、＠１図に示す如く、精錬容器１の底部に設けられた二
重羽口２から不活性ガスと酸素の混合ガス３を含クロム
溶鋼４中に底吹きし、炭素−クロムの平衡条件を規制す
るＰｃｏ値を低下させ、これによって、クロム（以下−
Ｃｒという。）を優先酸化させることなく、脱炭を行な
っている。その後は、更に仕上げ精錬が行なわれ、この
ときＫは、けい素などの還元剤や９石灰、ホタル石等の
造滓剤が添加され、二重羽口２からは不活性ガスのみを
吹込んで溶鋼とスラグとを指押して精錬が行なわれろ。
また、ＡＯＤ法の如く酸素を底吹きして脱炭する場合、
その脱炭機構はガス吹込時に羽目近傍においてＣＴが酸
化されてクロム酸化物が生成され、このクロム酸化物が
溶鋼中を上昇するガス気泡の界面で炭素と反応して脱炭
が進行すると云われている。
その脱炭機構はガス吹込時に羽目近傍においてＣＴが酸
化されてクロム酸化物が生成され、このクロム酸化物が
溶鋼中を上昇するガス気泡の界面で炭素と反応して脱炭
が進行すると云われている。
従って、脱炭酸素効率は、炭素（以下、Ｃという。）σ
）ガス気泡界面への移動量とガス気泡界面上σ）脱炭反
応Ｍ（＋７）バランスで決まり、脱炭反応σ）進行にと
もなって溶鋼中σ）Ｃ量が減少することによりバランス
がくずれ９羽口近傍のＣｒ分の酸化反応が曾・勢になる
。このため、低Ｃ領域に近づくπ従って、脱炭酸素効率
が低下する。
）ガス気泡界面への移動量とガス気泡界面上σ）脱炭反
応Ｍ（＋７）バランスで決まり、脱炭反応σ）進行にと
もなって溶鋼中σ）Ｃ量が減少することによりバランス
がくずれ９羽口近傍のＣｒ分の酸化反応が曾・勢になる
。このため、低Ｃ領域に近づくπ従って、脱炭酸素効率
が低下する。
例えば、Ｃｒ１８％を含む溶鋼に酸素な底吹きして脱炭
処理したときσ）溶鋼中σ）Ｃ量と脱炭酸素効率を示す
と、第２図に示す通りであって。
処理したときσ）溶鋼中σ）Ｃ量と脱炭酸素効率を示す
と、第２図に示す通りであって。
第２図から明らかな通り、溶鋼中のＣ量の低下ｃともプ
、仁って脱炭酸素効率は低下し、とくに。
、仁って脱炭酸素効率は低下し、とくに。
Ｃ１，０％以上σ′）高炭素領域ではその低下割合は比
軟的緩やかであるが、Ｃ１，０％以下の低Ｃ領域では低
下割合は治しくなり、Ｃ０，４０％以下になると、脱炭
酸素効率は極端に低下し、底吹きガスから生成さｉｔろ
排ガス量も著しく低下していく。また、仕上精錬期では
不活性ガ哀量は溶鋼σ）指押に供す２）のみであるため
、排ガス量も少ない。
軟的緩やかであるが、Ｃ１，０％以下の低Ｃ領域では低
下割合は治しくなり、Ｃ０，４０％以下になると、脱炭
酸素効率は極端に低下し、底吹きガスから生成さｉｔろ
排ガス量も著しく低下していく。また、仕上精錬期では
不活性ガ哀量は溶鋼σ）指押に供す２）のみであるため
、排ガス量も少ない。
この浴ｍからθ）排ガス量の低下および吹込みガス惜の
低下は、必然的に精錬容器中の炉内圧の低下を招来し、
外部からの容器内への空気の侵入を助長する。こσ〕た
め１通常σ）ＡＯＤ（・Ｘ・業条件では、脱炭末期およ
び仕上精錬期には溶鋼中に侵入空気より窒素が多量に吸
収され、暫次窒素含有量が増加する傾向になる。高純度
のフェライト鋼等では、溶鋼中の♀素含有量（・工１１
００ＰＰ以下１ｃ制御する必要があって、脱炭末期およ
び仕上精錬期に空気による句〆素吸収が制御できろ精錬
方法が望まれている。
低下は、必然的に精錬容器中の炉内圧の低下を招来し、
外部からの容器内への空気の侵入を助長する。こσ〕た
め１通常σ）ＡＯＤ（・Ｘ・業条件では、脱炭末期およ
び仕上精錬期には溶鋼中に侵入空気より窒素が多量に吸
収され、暫次窒素含有量が増加する傾向になる。高純度
のフェライト鋼等では、溶鋼中の♀素含有量（・工１１
００ＰＰ以下１ｃ制御する必要があって、脱炭末期およ
び仕上精錬期に空気による句〆素吸収が制御できろ精錬
方法が望まれている。
本発明は上記欠点の解決を目的とし、具体的ＶＣは、脱
炭酸素効率が著しく低下する脱炭末期および仕上精錬期
において、空気侵入による窒素吸収が効果的に制御して
精錬でき、高純度のステンレス鋼が製造できろ含Ｃｒ溶
鋼の精錬方法を提案する１、 すなわち１本発明方法は少なくとも鋼浴下面から酸素と
不活性ガスの混合ガスまたは酸素または不活性ガスを吹
込んで、含クロム溶愉を炭素量が所定値に達するまで脱
炭し、さらに炉頂よりθ）上吹ランスを併用して鋼浴上
または炉内に不活１／ｉ、ガスを上吹きして精錬するこ
とを特徴とする。
炭酸素効率が著しく低下する脱炭末期および仕上精錬期
において、空気侵入による窒素吸収が効果的に制御して
精錬でき、高純度のステンレス鋼が製造できろ含Ｃｒ溶
鋼の精錬方法を提案する１、 すなわち１本発明方法は少なくとも鋼浴下面から酸素と
不活性ガスの混合ガスまたは酸素または不活性ガスを吹
込んで、含クロム溶愉を炭素量が所定値に達するまで脱
炭し、さらに炉頂よりθ）上吹ランスを併用して鋼浴上
または炉内に不活１／ｉ、ガスを上吹きして精錬するこ
とを特徴とする。
以下、本発明方法について詳しく説明する。
まず、含Ｃｒ溶鋼に対して少なくとも鋼浴下面から酸素
フ工らびに不活性ガスの混合ガスまたは酸素または不活
性ガスを個別的に吹込み、溶鍋中のＣ量が所定値に達し
脱炭酸素効率が著しく低下するまで脱炭する。
フ工らびに不活性ガスの混合ガスまたは酸素または不活
性ガスを個別的に吹込み、溶鍋中のＣ量が所定値に達し
脱炭酸素効率が著しく低下するまで脱炭する。
との脱炭処理は第１Ｉ￥１に示す如＜、ＡＯＤ法ｉ（よ
ろ底吹きによって行なうこともできるが。
ろ底吹きによって行なうこともできるが。
第３１′ｙ１に示す如く底吹きと上吹きを併用しても行
１．ｃうことができろ。
１．ｃうことができろ。
すなわち、第３図は後者の如く底吹きと上吹きとを併用
して脱炭処理する場合の説明図１であって、半耐畦容器
１σ）底部に第１図で示すＡＯＤ法と同様に二重羽口２
が設けられるが一炉頂部には上吹ランス５がランス昇降
装置６によって昇降自在π設けられている。
して脱炭処理する場合の説明図１であって、半耐畦容器
１σ）底部に第１図で示すＡＯＤ法と同様に二重羽口２
が設けられるが一炉頂部には上吹ランス５がランス昇降
装置６によって昇降自在π設けられている。
従って、精錬容器１中の含Ｃｒ溶鋼４には。
羽口２から不活性ガスと酸素の混合ガス３が底吹きされ
ろと同時に、上吹ランス５から酸素７が上吹きされて脱
炭処理が行なわれる。なお。
ろと同時に、上吹ランス５から酸素７が上吹きされて脱
炭処理が行なわれる。なお。
不活性ガス、酸素を個別的Ｖｃｒｉ−（吹きすることが
できろ。また、この場合、上吹ランス５の鋼浴面からの
ランス高さく以下、ランス高さという）や、上吹き酸素
量は含Ｃｒ溶鋼中のＣ量の推移。
できろ。また、この場合、上吹ランス５の鋼浴面からの
ランス高さく以下、ランス高さという）や、上吹き酸素
量は含Ｃｒ溶鋼中のＣ量の推移。
つまり、含Ｃｒ溶鋼中におげろ脱炭反応の進行度合に応
じて制御して精錬されろ。このように、精錬すると、容
量の大きな精錬容器を用いなくとも、吹込酸素量を太き
くして脱炭速度を速めろことができろと共に、酸素吹込
みによろ脱炭反応時の生成熱も有効に利用できろ１、ま
ず１羽口２からの底吹き混合ガス３の１１′ｉ性エネル
ギーによって鋼浴表面からスプラッシュが発生するが、
このスプラッシュに上吹ランス５からの酸素ジェット７
の下降エネルギーによっておさえられ、このため、スプ
ラッシュの盛上り高さは低くおさえられ、精錬容器の容
量を大きくなくとも吹込酸素量を増やすことができろ。
じて制御して精錬されろ。このように、精錬すると、容
量の大きな精錬容器を用いなくとも、吹込酸素量を太き
くして脱炭速度を速めろことができろと共に、酸素吹込
みによろ脱炭反応時の生成熱も有効に利用できろ１、ま
ず１羽口２からの底吹き混合ガス３の１１′ｉ性エネル
ギーによって鋼浴表面からスプラッシュが発生するが、
このスプラッシュに上吹ランス５からの酸素ジェット７
の下降エネルギーによっておさえられ、このため、スプ
ラッシュの盛上り高さは低くおさえられ、精錬容器の容
量を大きくなくとも吹込酸素量を増やすことができろ。
更に詳しく説明すると１例えば、第２図に示す如＜、Ｃ
ｒ１８％程度の溶鋼でＣ０，４％以上の如き領域では、
吹込酸素量に比例して脱炭速度が速められ、精錬時間の
短縮ならびに作業能率σ）改善の上から多量の酸素を吹
込んで、脱炭速度を速めろのが好ましい１、 しかし、ＡＯＤ法の如く底吹きのみにより酸素を吹込む
場合は、酸素吹込量を増加させると。
ｒ１８％程度の溶鋼でＣ０，４％以上の如き領域では、
吹込酸素量に比例して脱炭速度が速められ、精錬時間の
短縮ならびに作業能率σ）改善の上から多量の酸素を吹
込んで、脱炭速度を速めろのが好ましい１、 しかし、ＡＯＤ法の如く底吹きのみにより酸素を吹込む
場合は、酸素吹込量を増加させると。
炉壁耐火物θ）溶損を招来するほか、鋼浴表面から飛散
するスプラッシュの発生量が増大すると共に、スプラッ
シュの発生高さが高くなる。
するスプラッシュの発生量が増大すると共に、スプラッ
シュの発生高さが高くなる。
従って、これに対応するよう、精錬容器の容量を大きく
（〜て酸素吹込量の増大をはかる必要があり、精錬容器
の大型化は築炉のための耐火物量の増大、耐火物溶損量
の増大によって、耐火物原単位θ）著しい高騰となる。
（〜て酸素吹込量の増大をはかる必要があり、精錬容器
の大型化は築炉のための耐火物量の増大、耐火物溶損量
の増大によって、耐火物原単位θ）著しい高騰となる。
こσ）点から。
通常、ＡＯＤ法に、０７〜ＩＮ、７１′（ｈ／ｌ／分程
度ＶＣ設計された精錬容器で脱炭されていて、吹込ｍ素
置を噌太することがむずかしい９、こび）点、上記の如
く混合ガスによって底吹きすると同時に、上吹ランスに
よって上吹きする場合は１例えば、２Ｎｍ’０２／ｌ／
分σ）如く吹込酸素量を増大しても、鋼浴表面から発生
するスプラッシュの発生量や高さを低くおさえろことが
できるので全く支障がなく、脱炭反応時の生成熱も上吹
き酸素によって有効に利用できろ。
度ＶＣ設計された精錬容器で脱炭されていて、吹込ｍ素
置を噌太することがむずかしい９、こび）点、上記の如
く混合ガスによって底吹きすると同時に、上吹ランスに
よって上吹きする場合は１例えば、２Ｎｍ’０２／ｌ／
分σ）如く吹込酸素量を増大しても、鋼浴表面から発生
するスプラッシュの発生量や高さを低くおさえろことが
できるので全く支障がなく、脱炭反応時の生成熱も上吹
き酸素によって有効に利用できろ。
また、酸素を上吹きする場合、その上吹きランス高さや
、上吹き酸素量を溶鋼中のＣ量の推移に合わせて制御す
るのが好ましく、とくに。
、上吹き酸素量を溶鋼中のＣ量の推移に合わせて制御す
るのが好ましく、とくに。
上吹きランスのランス高さや上吹き酸素量は脱炭初期か
ら終期までハードブローの条件からノットブローの条件
に連続的に変化させろσ）が好ましい〜 すなわち−精錬反応からみろと、上吹きランスからの酸
素ジェットの運動量が増大寸ろほど。
ら終期までハードブローの条件からノットブローの条件
に連続的に変化させろσ）が好ましい〜 すなわち−精錬反応からみろと、上吹きランスからの酸
素ジェットの運動量が増大寸ろほど。
所謂ハードプローの条件になり、脱炭反応効率が向上す
る。これに反し、酸素ジェットの運動量が低い場合は、
所謂ソフトプローの条件と１より、上吹き酸素σ）＃Ａ
浴表面に達する割合が少なくなるが、この上吹き酸素に
よって脱炭反応で生成放出されろＣＯガスが有効に再燃
焼され。
る。これに反し、酸素ジェットの運動量が低い場合は、
所謂ソフトプローの条件と１より、上吹き酸素σ）＃Ａ
浴表面に達する割合が少なくなるが、この上吹き酸素に
よって脱炭反応で生成放出されろＣＯガスが有効に再燃
焼され。
この再燃焼によって、ＣＯ＋ ’ｒ ０２→ＣＯ２の式
により反応熱が生成され１反応熱は有効に銅浴前に伝達
されて鋼浴温度が上昇し、脱炭反応は改善さ第１、る。
により反応熱が生成され１反応熱は有効に銅浴前に伝達
されて鋼浴温度が上昇し、脱炭反応は改善さ第１、る。
上記の如く、含Ｃｒ溶鋼を酸素の底吹き処理する場合の
脱炭反応は、ガス吹込羽口近傍に生成されろクロム酸化
物とＣとの上昇ガス気泡の界面におけろ反応バランスに
よって決まり、脱炭反応が進行し末期にいたると、溶鋼
中のＣ量の減少１ｃよりバランスがくずれてＣｒ分の酸
化反応が優勢になり、第２図に示す如く、脱炭酸素効率
が低下する１、従って、上吹きランスのランス高さ、上
吹き酸素量は１例えば、Ｃｒ１８％程度を含む溶鋼の場
合０例えば、ｃｉ、ｏ％以上の高炭素領域では上吹きラ
ンスの条件はノ・−ドブローの条件としてＣを直接酸化
し、ＣＯを阿燃焼するが、Ｃ量、０％以下の低炭素領域
で（・罪。
脱炭反応は、ガス吹込羽口近傍に生成されろクロム酸化
物とＣとの上昇ガス気泡の界面におけろ反応バランスに
よって決まり、脱炭反応が進行し末期にいたると、溶鋼
中のＣ量の減少１ｃよりバランスがくずれてＣｒ分の酸
化反応が優勢になり、第２図に示す如く、脱炭酸素効率
が低下する１、従って、上吹きランスのランス高さ、上
吹き酸素量は１例えば、Ｃｒ１８％程度を含む溶鋼の場
合０例えば、ｃｉ、ｏ％以上の高炭素領域では上吹きラ
ンスの条件はノ・−ドブローの条件としてＣを直接酸化
し、ＣＯを阿燃焼するが、Ｃ量、０％以下の低炭素領域
で（・罪。
溶鋼中のＣの直接酸化を起こさせることなく。
主としてＣＯの再燃焼を行なう条件、所謂ソフトブロー
の条件となる。
の条件となる。
次に、上記の如く溶鋼中のＣが所定値に達するまで脱炭
し、さらに、上吹きランスからアルゴンその他の不活性
ガスを炉内または鋼浴表面に吹込む。この上吹きランス
からアルゴンその他σ）不活性ガスを炉内または鋼浴表
面に吹込む工程がグ本発明においては、きわめて重要な
意義を有するものである。このように不活性ガスを吹込
むと、脱炭末期に十分なわトガス量が確（Ｑでき、空気
の侵入が防止でき、侵入空気によっての溶鋼中への窒素
の吸収が十分に防止でき。
し、さらに、上吹きランスからアルゴンその他の不活性
ガスを炉内または鋼浴表面に吹込む。この上吹きランス
からアルゴンその他σ）不活性ガスを炉内または鋼浴表
面に吹込む工程がグ本発明においては、きわめて重要な
意義を有するものである。このように不活性ガスを吹込
むと、脱炭末期に十分なわトガス量が確（Ｑでき、空気
の侵入が防止でき、侵入空気によっての溶鋼中への窒素
の吸収が十分に防止でき。
高純度のステンレス鋼が製造できろ。
すなわち、脱炭が進行し５例えば、Ｃ０，４０％（，１
８％Ｃｒの溶鋼の場合）の如く所定値までＣ量が低減し
、それ以下の領域に達すると。
８％Ｃｒの溶鋼の場合）の如く所定値までＣ量が低減し
、それ以下の領域に達すると。
上記の如く、底吹きガスから生成されろ排ガス量も著し
く低下する。この排ガス量の低下は必然的に精錬容器中
の炉内圧の低下を招来し、外部から力空気の侵入を助長
する。しかし、この点、上記の如く、上吹きランスπよ
って不活性ガスを導入すると、脱炭末期であっても十分
な排ガス量が確保でき、空気の侵入は十分に防止でき、
俗物中Ｏ）窒素含有量に］ ＯＯＰＰｒｎ以下の如くき
わめて低く制御できろ。
く低下する。この排ガス量の低下は必然的に精錬容器中
の炉内圧の低下を招来し、外部から力空気の侵入を助長
する。しかし、この点、上記の如く、上吹きランスπよ
って不活性ガスを導入すると、脱炭末期であっても十分
な排ガス量が確保でき、空気の侵入は十分に防止でき、
俗物中Ｏ）窒素含有量に］ ＯＯＰＰｒｎ以下の如くき
わめて低く制御できろ。
こθ）脱炭末期の不活性ガス吹込みは、常法のＡ、 Ｏ
Ｄ法で溶射する場合でも、更に、上吹き併用により溶製
する場合であっても、酸素効率が著しく低い領域におい
て充分な４ノＦガス量が確保でき、空気による窒素吸収
が制御できて、きわめて低い窒素含有量の鋼が製造でき
、きわめて有効である。
Ｄ法で溶射する場合でも、更に、上吹き併用により溶製
する場合であっても、酸素効率が著しく低い領域におい
て充分な４ノＦガス量が確保でき、空気による窒素吸収
が制御できて、きわめて低い窒素含有量の鋼が製造でき
、きわめて有効である。
次に、実施例１ｍついて説明する。
まず、１８％Ｃｒならびに１．５％Ｃを含む溶鋼５５ト
ンを用いて、超低炭素、低窒素の５ＵＳ−４３０ＩＡを
目４票（Ｃ＋Ｎ＜ ２００ ＰＰｍ ）として脱炭溶製
処理を行なった。この場合１本発明法によって脱炭精錬
する場合には、Ｃ１，５％〜０．４０％以下まで酸素を
底吹きと共に上吹きを行フエつて脱緩し、そθ）後は上
吹ぎランスからは７′ルゴンのみを上吹きし、最後の仕
上げ精錬では底吹キもアルゴンｆ）みを用いた。なお、
この条件は第１表に示す通りであった。
ンを用いて、超低炭素、低窒素の５ＵＳ−４３０ＩＡを
目４票（Ｃ＋Ｎ＜ ２００ ＰＰｍ ）として脱炭溶製
処理を行なった。この場合１本発明法によって脱炭精錬
する場合には、Ｃ１，５％〜０．４０％以下まで酸素を
底吹きと共に上吹きを行フエつて脱緩し、そθ）後は上
吹ぎランスからは７′ルゴンのみを上吹きし、最後の仕
上げ精錬では底吹キもアルゴンｆ）みを用いた。なお、
この条件は第１表に示す通りであった。
これに対し、比較σ）１こめに、従来例θ）Ａ Ｃ’ｊ
Ｄ法によって上記のところと同じ組成の溶鋼を溶穿、１
化だ。この比較例でに第１表に示す如＜、Ｃ１，５％か
らＣ０，４０％まで混合ガス（アルコ゛ン＋酸素）を底
吹きし、そσ）後も、混合ガスケ底吹きし、最後の仕上
げ精錬の場合はアルコ゛ンのみを底吹きしたが、Ｃ０，
４０％以後でに本発明法の如（アルゴンの上吹きは行な
わなかった。
Ｄ法によって上記のところと同じ組成の溶鋼を溶穿、１
化だ。この比較例でに第１表に示す如＜、Ｃ１，５％か
らＣ０，４０％まで混合ガス（アルコ゛ン＋酸素）を底
吹きし、そσ）後も、混合ガスケ底吹きし、最後の仕上
げ精錬の場合はアルコ゛ンのみを底吹きしたが、Ｃ０，
４０％以後でに本発明法の如（アルゴンの上吹きは行な
わなかった。
以上の通りに１本発明法と比、＄り例とによって溶製し
、溶製後の溶鋼中の最終Ｃ含有量ｉ・（ＰＰｍ）。
、溶製後の溶鋼中の最終Ｃ含有量ｉ・（ＰＰｍ）。
最終Ｃ含有量（ＰＰｒｎ）のほか、Ｃ０，４０％までの
脱炭速度（％／分）や＋ Ｗ錬終了時までに金属酸化物
の還元に消費されたＳ】原単位を示すと、第１表の通り
であった。
脱炭速度（％／分）や＋ Ｗ錬終了時までに金属酸化物
の還元に消費されたＳ】原単位を示すと、第１表の通り
であった。
第１表で対比して示したところから明らかな通り１本発
明法の如く、脱炭末期および仕上精錬期において、アル
ゴンを上吹きして排ガス量を増加させた場合は、最終の
窒素分は大巾に低下することが判る。
明法の如く、脱炭末期および仕上精錬期において、アル
ゴンを上吹きして排ガス量を増加させた場合は、最終の
窒素分は大巾に低下することが判る。
以上詳しく説明した通り１本発明法は、含Ｃｒ溶佑をＣ
惜が所定値に達するまで脱炭し、さらに炉頂よりの上吹
ぎランスを併用して鋼浴上または炉内に不活性ガスを上
吹きして精錬する方法であるから、脱炭末期および仕上
精錬期においても十分な排ガス量が確保でき、容器内に
大気が流入しブｆいので空気σ）侵入によって、窒素分
が溶鋼中に入るのを防止でとる。従って、極低窒素び）
含クロム溶鋼、とくに−３ＴＪＳ−４３０鋼の如きステ
ンレス鋼も容易に溶製できる。
惜が所定値に達するまで脱炭し、さらに炉頂よりの上吹
ぎランスを併用して鋼浴上または炉内に不活性ガスを上
吹きして精錬する方法であるから、脱炭末期および仕上
精錬期においても十分な排ガス量が確保でき、容器内に
大気が流入しブｆいので空気σ）侵入によって、窒素分
が溶鋼中に入るのを防止でとる。従って、極低窒素び）
含クロム溶鋼、とくに−３ＴＪＳ−４３０鋼の如きステ
ンレス鋼も容易に溶製できる。
第１１￥１は従来例のＡＯＤ法で使用する精錬容器の配
置図、第２図は含Ｃｒ溶釧の底吹き脱炭時の溶中中のＣ
量と脱炭酸素効率との関係を示すグラフ、第３し１は底
吹きと同時に上吹きを行なうことができろ精錬容器σ）
配；＝、’、ｔン１である。 符号１・・・・・・精錬容器 ２・・・・・・二重羽口 ３−・・・・・混合ガス ４・・・・・・含Ｃｒ溶鋼 ５・・・・・・上吹きランス ６・・・・−・ランス昇降装置 ７・・・・・・酸素 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代理人弁理士松下義勝 弁護士副島文雄 第１図 第２図 うｇ＠中／）ｃＸ 第３図
置図、第２図は含Ｃｒ溶釧の底吹き脱炭時の溶中中のＣ
量と脱炭酸素効率との関係を示すグラフ、第３し１は底
吹きと同時に上吹きを行なうことができろ精錬容器σ）
配；＝、’、ｔン１である。 符号１・・・・・・精錬容器 ２・・・・・・二重羽口 ３−・・・・・混合ガス ４・・・・・・含Ｃｒ溶鋼 ５・・・・・・上吹きランス ６・・・・−・ランス昇降装置 ７・・・・・・酸素 特許出願人 日本冶金工業株式会社 代理人弁理士松下義勝 弁護士副島文雄 第１図 第２図 うｇ＠中／）ｃＸ 第３図
Claims (1)
- 含クロム溶鋼の炉外精錬方法において、鋼浴下面から酸
素と不活性ガスの混合ガスまたは酸素または不活性ガス
を吹込んで含クロム溶鋼を炭素量が所定値に達するまで
脱炭し、さらに、炉頂よりの上吹ランスを併用して鋼浴
上又は炉内に不活性ガスを上吹きして精錬することを特
徴とする含クロム溶鋼の精錬方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5012283A JPS59177314A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5012283A JPS59177314A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59177314A true JPS59177314A (ja) | 1984-10-08 |
| JPH0135887B2 JPH0135887B2 (ja) | 1989-07-27 |
Family
ID=12850315
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5012283A Granted JPS59177314A (ja) | 1983-03-24 | 1983-03-24 | 含クロム溶鋼の精錬方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59177314A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0690137A3 (en) * | 1994-06-06 | 1997-04-23 | Kawasaki Steel Co | Process for decarburizing chromium-containing steel melts |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57207107A (en) * | 1981-06-12 | 1982-12-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preventing method for nitrogen absorption of molten steel |
-
1983
- 1983-03-24 JP JP5012283A patent/JPS59177314A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57207107A (en) * | 1981-06-12 | 1982-12-18 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Preventing method for nitrogen absorption of molten steel |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0690137A3 (en) * | 1994-06-06 | 1997-04-23 | Kawasaki Steel Co | Process for decarburizing chromium-containing steel melts |
| US5743938A (en) * | 1994-06-06 | 1998-04-28 | Kawasaki Steel Corporation | Method of decarburizing refining molten steel containing Cr |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0135887B2 (ja) | 1989-07-27 |
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