JPS59173201A - 高圧縮性合金鋼粉の製造方法 - Google Patents
高圧縮性合金鋼粉の製造方法Info
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- JPS59173201A JPS59173201A JP58045297A JP4529783A JPS59173201A JP S59173201 A JPS59173201 A JP S59173201A JP 58045297 A JP58045297 A JP 58045297A JP 4529783 A JP4529783 A JP 4529783A JP S59173201 A JPS59173201 A JP S59173201A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は圧縮性のすくれた合金鋼粉の製造方法に関する
。
。
合金鋼粉の代表的な鋼種は、Al5I4100 (0,
85%Mn−1,0%Cr−0,25%M o )であ
り、我が国でも製造されている。その他の合金鋼粉とし
ては、Al5I4600 (0,2%Mn−2,0%
Ni −0,5%Mo)のような高価なNi−Mo鋼粉
、より安価なAIS+9400 (0,25%M n−
0,25%Cr−0,2%M o )などが知られてい
る。しかし、これらはいずれも圧縮性がよくなく、5
T / caで圧縮成形したときの圧粉密度が6.7g
/cn!またはそわ以下と低い。
85%Mn−1,0%Cr−0,25%M o )であ
り、我が国でも製造されている。その他の合金鋼粉とし
ては、Al5I4600 (0,2%Mn−2,0%
Ni −0,5%Mo)のような高価なNi−Mo鋼粉
、より安価なAIS+9400 (0,25%M n−
0,25%Cr−0,2%M o )などが知られてい
る。しかし、これらはいずれも圧縮性がよくなく、5
T / caで圧縮成形したときの圧粉密度が6.7g
/cn!またはそわ以下と低い。
このように従来の合金鋼粉の圧縮性が低い原因としては
次のことが考えられる。
次のことが考えられる。
(1)炭素(C)含有量が高い:
従来の一般的な合金鋼粉は、C含有量が0.05〜0.
10%(重量%、以下、特に指定がなけれは%はすべて
重量%である)と高い。Cは侵入型に固溶してフェライ
ト地を硬化させ、或いは炭化物を形成する元素であり、
C含有量が高くなると圧縮性は著しく低下する。
10%(重量%、以下、特に指定がなけれは%はすべて
重量%である)と高い。Cは侵入型に固溶してフェライ
ト地を硬化させ、或いは炭化物を形成する元素であり、
C含有量が高くなると圧縮性は著しく低下する。
(2)フェライト結晶粒が微細である:従来の合金鋼粉
はほとんどが水アトマイス法により製造されており、噴
霧媒として使用する水による酸化のために、鋼中のS
i、Mn、 Cr、■のような易酸化性元素が酸化され
、製造された合金鋼粉は比較的多量の酸素を含有してい
る。このような水アトマイス鋼粉の酸素(酸化物)は大
部分粒子表面に存在するが、2割程度は内部に存在する
と言われている。この内部酸化物の存在のため、水アト
マイス鋼粉の結晶粒は、油アトマイス鋼粉(油を噴霧媒
として製造した鋼粉、噴霧媒による酸化かほとんど皆無
)に比較して成長しにくい。結晶粒が微細であれば、圧
縮性は低下する。
はほとんどが水アトマイス法により製造されており、噴
霧媒として使用する水による酸化のために、鋼中のS
i、Mn、 Cr、■のような易酸化性元素が酸化され
、製造された合金鋼粉は比較的多量の酸素を含有してい
る。このような水アトマイス鋼粉の酸素(酸化物)は大
部分粒子表面に存在するが、2割程度は内部に存在する
と言われている。この内部酸化物の存在のため、水アト
マイス鋼粉の結晶粒は、油アトマイス鋼粉(油を噴霧媒
として製造した鋼粉、噴霧媒による酸化かほとんど皆無
)に比較して成長しにくい。結晶粒が微細であれば、圧
縮性は低下する。
(3)熱処理後の冷却速度が大きい;
従来の合金鋼粉の製造法においては、熱処理後の冷却速
度が比較的大きいのが普通である。この冷却速度が大き
いと、転位密度の増加あるいは炭化物の析出により粒子
は硬化し、圧縮性が低下する。
度が比較的大きいのが普通である。この冷却速度が大き
いと、転位密度の増加あるいは炭化物の析出により粒子
は硬化し、圧縮性が低下する。
本発明の目的は、5 T / caの成形圧での圧粉密
度が6.9g/cff1以上と圧縮性が従来品よりずく
れている合金鋼粉の製造方法を提供することである。
度が6.9g/cff1以上と圧縮性が従来品よりずく
れている合金鋼粉の製造方法を提供することである。
ごこに、本発明は、1種または2種以上の合金元素を含
有する合金鋼粉を、水素を含有する還元雰囲気中で90
0°C以上の温度に10分間以上加熱して、炭素含有M
O,03%以下、酸素含有量0.15%以下まで脱炭還
元し、次いて(1)600°Cまでの冷却速度を30°
C/分以下て徐冷するか、或いは(2)一旦室温まで冷
却し、さらに再び水素を含有する雰囲気中で800〜6
00℃に10分間以上加熱保持することを特徴とする高
圧縮性合金鋼粉の製造方法を要旨とする。
有する合金鋼粉を、水素を含有する還元雰囲気中で90
0°C以上の温度に10分間以上加熱して、炭素含有M
O,03%以下、酸素含有量0.15%以下まで脱炭還
元し、次いて(1)600°Cまでの冷却速度を30°
C/分以下て徐冷するか、或いは(2)一旦室温まで冷
却し、さらに再び水素を含有する雰囲気中で800〜6
00℃に10分間以上加熱保持することを特徴とする高
圧縮性合金鋼粉の製造方法を要旨とする。
以下、本発明を詳述する。
本発明で処理原料として用いる合金鋼粉は、水アトマイ
ズ法および油アトマイズ法のいずれで得たものでもよい
。ただし、圧縮性の改善は、油アトマイス粉を使用した
方が、(1)結晶粒が成長しやすい、(2)低炭素、低
酸素の鋼粉が得やすいという理由により、水アトマイス
粉を使用した場合より一般に大きくなる。
ズ法および油アトマイズ法のいずれで得たものでもよい
。ただし、圧縮性の改善は、油アトマイス粉を使用した
方が、(1)結晶粒が成長しやすい、(2)低炭素、低
酸素の鋼粉が得やすいという理由により、水アトマイス
粉を使用した場合より一般に大きくなる。
かかる合金鋼粉は一般にマンガン(Mnll、クロム(
Cr)、バナジウム(■)、ホウ素(B)、ゲイ素(S
i)、銅(Cu)、ニッケル(Ni)、モリブデン(M
o)、コバルト(Co)、タングステン(W)、ニオブ
(Nb)、リン(P)、スズ(Sn)なとの合金元素を
1種または2種以上含有し、残部は実質的に鉄である。
Cr)、バナジウム(■)、ホウ素(B)、ゲイ素(S
i)、銅(Cu)、ニッケル(Ni)、モリブデン(M
o)、コバルト(Co)、タングステン(W)、ニオブ
(Nb)、リン(P)、スズ(Sn)なとの合金元素を
1種または2種以上含有し、残部は実質的に鉄である。
各合金元素の量が一般にいずれも2%を越えない低合金
鋼粉であるのが好ましい。
鋼粉であるのが好ましい。
本発明の好適態様にあっては、原料鋼粉は、Mn: 6
.3〜2.0%、Cr : 0.1〜2.0%、Mo:
0.05〜1.0%、Cu: 0.2〜2.0%、N
i : 0.1〜2.0%、P : 0.02−0.1
0%、およびS n : 0.01−0.1%から選は
れた1種または2種以上の元素を含め8.残部が実質的
に鉄からなる。原料鋼粉の組成がこの範囲内であると、
次に述べる理由により、合金鋼粉の圧縮性のめならずそ
の他の特性も改善され、目的とする6、9g/cm以上
の圧粉密度(潤滑剤として0.8%のステアリン酸亜鉛
を用いて成形圧5 T / c♂で測定した値、以下間
し)を有し、しかも焼入性や成形性にもすくれた合金鋼
粉の製造が可能となる。
.3〜2.0%、Cr : 0.1〜2.0%、Mo:
0.05〜1.0%、Cu: 0.2〜2.0%、N
i : 0.1〜2.0%、P : 0.02−0.1
0%、およびS n : 0.01−0.1%から選は
れた1種または2種以上の元素を含め8.残部が実質的
に鉄からなる。原料鋼粉の組成がこの範囲内であると、
次に述べる理由により、合金鋼粉の圧縮性のめならずそ
の他の特性も改善され、目的とする6、9g/cm以上
の圧粉密度(潤滑剤として0.8%のステアリン酸亜鉛
を用いて成形圧5 T / c♂で測定した値、以下間
し)を有し、しかも焼入性や成形性にもすくれた合金鋼
粉の製造が可能となる。
Mn、Cr :MnとCrはともに焼入性を向上させる
元素であるが、MnO,3%未満、Cr0.1%未満て
はその9J+果が少ない。一方、それぞれ2.0%を越
えると、残留オーステナイトの生成および圧粉密度の低
下を生ずる。
元素であるが、MnO,3%未満、Cr0.1%未満て
はその9J+果が少ない。一方、それぞれ2.0%を越
えると、残留オーステナイトの生成および圧粉密度の低
下を生ずる。
Mo:Moは焼入性向」二効果のほか、焼戻抵抗、焼戻
脆性緩和に有効であるか、005%以下では効果か少な
い。しかし、MOは高価であり、また多ずぎると圧粉密
度の低下をきたすため、1.0%以下であるのが好まし
い。
脆性緩和に有効であるか、005%以下では効果か少な
い。しかし、MOは高価であり、また多ずぎると圧粉密
度の低下をきたすため、1.0%以下であるのが好まし
い。
Cu:Cuは焼入性向上のほか、合金相析出による硬化
元素でもあるが、0.2%以下ではその効果はあまりな
く、2.0%を越えると圧縮性の低下をもたらす。
元素でもあるが、0.2%以下ではその効果はあまりな
く、2.0%を越えると圧縮性の低下をもたらす。
Ni :Niは焼入性向上効果のばか靭性も向上させる
元素である。しかし、その量が0.1%以下では効果か
小さく、2.0%を越えると圧粉密度の低下を生ずる。
元素である。しかし、その量が0.1%以下では効果か
小さく、2.0%を越えると圧粉密度の低下を生ずる。
P、Sn:PとSnはとも乙こフェライ1−地を硬化さ
せる元素であり、強度の改善に有効であるが、その量か
それぞれ0.02%および0.01%以下では効果か小
さく、一方それぞれ0,1%を越えると圧粉密度の低下
および粒界脆化をもたらす。
せる元素であり、強度の改善に有効であるが、その量か
それぞれ0.02%および0.01%以下では効果か小
さく、一方それぞれ0,1%を越えると圧粉密度の低下
および粒界脆化をもたらす。
本発明の方法では、原料鋼粉をまず水素(N7)を含有
する還元雰囲気中で900°C以上に10分間以上加熱
して、炭素(jto、03%以下、酸素量0.15%以
下となるように脱炭還元する。この熱処理の雰囲気はH
2ほかにN2、Arなどの不活性ガスを含有しうる。ま
た、N7○などの酸化性成分も、雰囲気が全体として還
元性である範囲内で、少量なら存在させうる。
する還元雰囲気中で900°C以上に10分間以上加熱
して、炭素(jto、03%以下、酸素量0.15%以
下となるように脱炭還元する。この熱処理の雰囲気はH
2ほかにN2、Arなどの不活性ガスを含有しうる。ま
た、N7○などの酸化性成分も、雰囲気が全体として還
元性である範囲内で、少量なら存在させうる。
本発明者らは、この熱処理温度が圧縮性向上に大きな影
響を与えることを見出した。添イ」図面の第1図に、加
熱温度と圧縮性の関係を示す。このブラフは、Al31
4100の鋼粉(原組成0.31%C−0,67%Mn
−1,03%Cr−0,22%M O−0,06%酸素
、残部Fe)について、加熱時間30分、雰囲気組成9
6%l−12−4%l−120の熱処理で得られたもの
である。なお、熱処理1多の鋼粉糾或は、0.005%
C−067%Mn −1,03%Cr −0,22%M
o −0,15%酸素、残部Feてあった。このグラ
フから、加熱温度の七昇乙こ伴って圧縮性は向上し、加
熱温度か900“Cより低くなると圧縮性は/!R,第
に低下することがわかる。
響を与えることを見出した。添イ」図面の第1図に、加
熱温度と圧縮性の関係を示す。このブラフは、Al31
4100の鋼粉(原組成0.31%C−0,67%Mn
−1,03%Cr−0,22%M O−0,06%酸素
、残部Fe)について、加熱時間30分、雰囲気組成9
6%l−12−4%l−120の熱処理で得られたもの
である。なお、熱処理1多の鋼粉糾或は、0.005%
C−067%Mn −1,03%Cr −0,22%M
o −0,15%酸素、残部Feてあった。このグラ
フから、加熱温度の七昇乙こ伴って圧縮性は向上し、加
熱温度か900“Cより低くなると圧縮性は/!R,第
に低下することがわかる。
加熱温度を10分間としたのは、熱処理の効果を得るに
は最低10分間の保持時間が必要なこと、および所望の
脱炭還元にも少なくともその程度の熱処理時間が必要で
あるからである。
は最低10分間の保持時間が必要なこと、および所望の
脱炭還元にも少なくともその程度の熱処理時間が必要で
あるからである。
ごの900 ’C以上の還元雰囲気中での熱処理により
炭素@0.03%以下、酸素量0.15%以下まで脱炭
還元することが必要である。
炭素@0.03%以下、酸素量0.15%以下まで脱炭
還元することが必要である。
Cは、前述したように、鋼中に侵入型に固溶してフェラ
イト地の硬化あるいは炭化物の形成を生じるので、鋼粉
の圧縮性を改善するにはC量の低いことか望まれる。6
.9g/Cnt以」二の圧粉密度を得ようとする場合、
C量を0.03%以下とする必要かある。
イト地の硬化あるいは炭化物の形成を生じるので、鋼粉
の圧縮性を改善するにはC量の低いことか望まれる。6
.9g/Cnt以」二の圧粉密度を得ようとする場合、
C量を0.03%以下とする必要かある。
酸素は、圧粉密度、成形性に悪影響を及・ぼすほか、鋼
粉焼結材の浸炭性、゛焼入性などの熱処理特性にも大き
な影響を及ぼし、その含有量は可及的に低くすべきであ
る。圧粉密度を6.9 g/c翳以上とし、また均一な
組織を得るには、酸素’#O,15%以下とすることが
不可欠である。
粉焼結材の浸炭性、゛焼入性などの熱処理特性にも大き
な影響を及ぼし、その含有量は可及的に低くすべきであ
る。圧粉密度を6.9 g/c翳以上とし、また均一な
組織を得るには、酸素’#O,15%以下とすることが
不可欠である。
不発Iす1の1態様によると、」二連したような熱処理
により脱炭還元した鋼粉を、次いて、600′Cまての
冷却速度を30°C/分以下の速度で徐冷する。熱処理
後の冷却速度がこれより大きくなると、たとえ熱処理に
よりc:o、o3%以下、酸素: 0.15%以下に脱
炭還元が行われても、冷却後に得られた鋼粉は圧縮性が
改善されず、目的とする6、9 g /ca以上の圧粉
密度は得られにくい− 第2図に、前記と同一の原組成を有するA j S 1
4100鋼粉を、96%H2−4%H20の雰囲気中で
900°Cの温度に30分間加熱して0.008%C1
0,09%酸素まで脱炭還元した後、900〜600°
C2間の冷却速度を変えて冷却した場合の、得られた鋼
粉の圧粉密度と冷却速度との関係を示す。この図から明
らかなように、900〜600°Cでの冷却速度と鋼粉
の圧粉密度との層間にははっきりした相関関係が認めら
れ、冷却速度が遅くなるほど圧粉密度は向上する。6.
9 g /cnt以上の圧粉密度を得るには、前記温度
範囲での冷却速度を30°C/分以下としなりればなら
ないことが、このグラフかられかる。
により脱炭還元した鋼粉を、次いて、600′Cまての
冷却速度を30°C/分以下の速度で徐冷する。熱処理
後の冷却速度がこれより大きくなると、たとえ熱処理に
よりc:o、o3%以下、酸素: 0.15%以下に脱
炭還元が行われても、冷却後に得られた鋼粉は圧縮性が
改善されず、目的とする6、9 g /ca以上の圧粉
密度は得られにくい− 第2図に、前記と同一の原組成を有するA j S 1
4100鋼粉を、96%H2−4%H20の雰囲気中で
900°Cの温度に30分間加熱して0.008%C1
0,09%酸素まで脱炭還元した後、900〜600°
C2間の冷却速度を変えて冷却した場合の、得られた鋼
粉の圧粉密度と冷却速度との関係を示す。この図から明
らかなように、900〜600°Cでの冷却速度と鋼粉
の圧粉密度との層間にははっきりした相関関係が認めら
れ、冷却速度が遅くなるほど圧粉密度は向上する。6.
9 g /cnt以上の圧粉密度を得るには、前記温度
範囲での冷却速度を30°C/分以下としなりればなら
ないことが、このグラフかられかる。
冷却速度が大きいと鋼粉の圧縮性が悪化するのは、既に
述べたように、転位密度の増加または炭化物の析出によ
る粒子の硬化に起因するものと思われる。
述べたように、転位密度の増加または炭化物の析出によ
る粒子の硬化に起因するものと思われる。
このような観点から、本発明者らは、粒子の硬化を緩和
する焼きなましの効果についても検討した結果、上記熱
処理後に一旦室温まで冷却した鋼粉を、Δ3変態点直下
の800〜600°Cの温度に再加熱することによって
も、徐冷と同様の圧粉密度の向北りl果が達成されると
の知見を得た。この再加熱温度への等温保持は10分間
以上行うことがゼ・要である。
する焼きなましの効果についても検討した結果、上記熱
処理後に一旦室温まで冷却した鋼粉を、Δ3変態点直下
の800〜600°Cの温度に再加熱することによって
も、徐冷と同様の圧粉密度の向北りl果が達成されると
の知見を得た。この再加熱温度への等温保持は10分間
以上行うことがゼ・要である。
次に実施例により本発明を例示する。
ブ」[例−
浦アトマイス法または水アトマイズ法により得た合金鋼
粉を、油ア1−マイス粉は4%112096%■12、
水アトマイス粉は100%H2の還元雰囲気中でそれぞ
れf;熱処理し、室温まで冷却後、その−R1(につい
ては同し雰囲気中で再加熱して焼きなましを行なった。
粉を、油ア1−マイス粉は4%112096%■12、
水アトマイス粉は100%H2の還元雰囲気中でそれぞ
れf;熱処理し、室温まで冷却後、その−R1(につい
ては同し雰囲気中で再加熱して焼きなましを行なった。
得られた鋼粉に0.8%のステアリン酸亜鉛を潤滑剤と
して加えて5T/cIδの圧力で成形し、成形体の圧粉
密度を1+1定した。第1表に、q4H処理後の鋼粉の
化学組成、熱処理条件(加熱温度、加熱時間、冷却速度
)、再加熱条件(温度、時間)を、得られた鋼粉の圧粉
密度と共に示す。
して加えて5T/cIδの圧力で成形し、成形体の圧粉
密度を1+1定した。第1表に、q4H処理後の鋼粉の
化学組成、熱処理条件(加熱温度、加熱時間、冷却速度
)、再加熱条件(温度、時間)を、得られた鋼粉の圧粉
密度と共に示す。
この表の結果が示すように、例えば例1と例13を比較
すると、これらは熱処理後の冷却速度が異なるだけであ
るが、冷却速度を20℃/分の徐冷とすることによって
圧粉密度の大幅な向上が得られる。
すると、これらは熱処理後の冷却速度が異なるだけであ
るが、冷却速度を20℃/分の徐冷とすることによって
圧粉密度の大幅な向上が得られる。
また、例2と例13を比べると、例13のような冷却速
度が大きいために圧粉密度の向上が得られなかった鋼粉
でも、冷却後に適当な温度に再加熱して等温保持するこ
とにより、やはり大幅に圧粉密度が向上することがわか
る。例、14はC量と酸素量が高いと圧粉密度が著しく
低下することを、また例15および例16は熱処理の加
熱温度が低すぎると圧粉密度の向上をもたら今ないこと
5をそれぞれ実証している。
度が大きいために圧粉密度の向上が得られなかった鋼粉
でも、冷却後に適当な温度に再加熱して等温保持するこ
とにより、やはり大幅に圧粉密度が向上することがわか
る。例、14はC量と酸素量が高いと圧粉密度が著しく
低下することを、また例15および例16は熱処理の加
熱温度が低すぎると圧粉密度の向上をもたら今ないこと
5をそれぞれ実証している。
本発明によると、例3が示すように、水アトマイス法に
よって得た合金鋼粉からも圧粉密度が6.9g/ Ca
以上の高圧縮性鋼粉を製造することができる。
よって得た合金鋼粉からも圧粉密度が6.9g/ Ca
以上の高圧縮性鋼粉を製造することができる。
しかし、第1表かられかるように、油アトマイズ法/
で得た合金鋼粉を原料とする方が、脱炭還元のための熱
処理の加熱温度を低くすることができ、また圧粉密度も
一般により高く、なる傾向があるため有利である。
で得た合金鋼粉を原料とする方が、脱炭還元のための熱
処理の加熱温度を低くすることができ、また圧粉密度も
一般により高く、なる傾向があるため有利である。
第1図は、合金鋼粉の還元雰囲気中での熱処理温度が鋼
粉の圧粉密度に及ばず影響を示すグラフ、および 第2図は、と記熱処理後の冷却速度(横軸、対数目盛)
が鋼粉の圧粉密度に及ぼす影響を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代・埋入 弁理士 広 瀬 章 −
粉の圧粉密度に及ばず影響を示すグラフ、および 第2図は、と記熱処理後の冷却速度(横軸、対数目盛)
が鋼粉の圧粉密度に及ぼす影響を示すグラフである。 出願人 住友金属工業株式会社 代・埋入 弁理士 広 瀬 章 −
Claims (2)
- (1)1種または2種以上の合金元素を含有する合金鋼
粉を、水素を含有する還元雰囲気中で900 ’C以上
の温度に10分間以上加熱して、炭素含有量0.03重
量%以下、酸素含を量0.15重量%以下まで脱炭還元
し、次いで600′Cまでの冷却速度を30°C/分以
下で徐冷することを特徴とする、高圧縮性合金鋼粉の製
造方法。 - (2)1種または2種以上の合金元素を含有する合金鋼
粉を、水素を含有する還元雰囲気中で900°C以上の
温度に10分間以上加熱して、炭素含有量003重量%
以下、酸素含有量0.15重量%以下まで脱炭還元し、
次いで一旦室温まで冷却した後、再び水素を含有する雰
囲気中で800〜600 ’Cに10分間以上加熱保持
することを特徴とする高圧縮性合金鋼粉の製造方法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58045297A JPS59173201A (ja) | 1983-03-19 | 1983-03-19 | 高圧縮性合金鋼粉の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP58045297A JPS59173201A (ja) | 1983-03-19 | 1983-03-19 | 高圧縮性合金鋼粉の製造方法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59173201A true JPS59173201A (ja) | 1984-10-01 |
Family
ID=12715376
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP58045297A Pending JPS59173201A (ja) | 1983-03-19 | 1983-03-19 | 高圧縮性合金鋼粉の製造方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS59173201A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2009085001A1 (en) | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
JP2010159495A (ja) * | 1998-01-21 | 2010-07-22 | Hoganas Ab | 鉄基粉末の製造方法 |
US8398739B2 (en) | 2007-12-27 | 2013-03-19 | Hoganas Ab (Publ) | Iron-based steel powder composition, method for producing a sintered component and component |
WO2016041977A1 (en) | 2014-09-16 | 2016-03-24 | Höganäs Ab (Publ) | A pre-alloyed iron- based powder, an iron-based powder mixture containing the pre-alloyed iron-based powder and a method for making pressed and sintered components from the iron-based powder mixture |
-
1983
- 1983-03-19 JP JP58045297A patent/JPS59173201A/ja active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2010159495A (ja) * | 1998-01-21 | 2010-07-22 | Hoganas Ab | 鉄基粉末の製造方法 |
WO2009085001A1 (en) | 2007-12-27 | 2009-07-09 | Höganäs Ab (Publ) | Low alloyed steel powder |
US8398739B2 (en) | 2007-12-27 | 2013-03-19 | Hoganas Ab (Publ) | Iron-based steel powder composition, method for producing a sintered component and component |
WO2016041977A1 (en) | 2014-09-16 | 2016-03-24 | Höganäs Ab (Publ) | A pre-alloyed iron- based powder, an iron-based powder mixture containing the pre-alloyed iron-based powder and a method for making pressed and sintered components from the iron-based powder mixture |
US10465268B2 (en) | 2014-09-16 | 2019-11-05 | Höganäs Ab (Publ) | Pre-alloyed iron-based powder, an iron-based powder mixture containing the pre-alloyed iron-based powder and a method for making pressed and sintered components from the iron-based powder mixture |
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