JPH0849047A - 粉末冶金用合金鋼粉 - Google Patents
粉末冶金用合金鋼粉Info
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- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
浸炭焼入れ材が得られるような合金鋼粉を提供する。 【構成】 C:0.02%以下、Si:0.1%以下、
Mn:0.3%以下、Mo:0.1〜6.0%、V:
0.05〜2.0%、O:0.25%以下の予合金鋼粉
をベースとし、これにMo粉、Cu粉、Ni粉、Co
粉、W粉を混合または拡散付着させる。
Description
浸炭焼入れ材、焼結鍛造材および焼結鍛造浸炭焼入れ材
の製造に適した、粉末冶金用のMo−V予合金鋼粉および
Mo粉、Cu粉、Ni粉、Co粉およびW粉の1種以上を部分的
に拡散付着した部分拡散Mo−V予合金鋼粉に関するもの
であり、浸炭、窒化、焼入れ等の熱処理用として好適に
用いられる。
で製造される焼結材、焼結浸炭焼入れ材、焼結鍛造材、
焼結鍛造浸炭焼入れ材等(サイジングやコイニングや切
削や穿孔等の加工による寸法や形状の矯正・造形加工、
ショットピーニングや浸炭窒化等の表面処理も含むので
以下「焼結熱処理材」という)は、次第に高強度部品の
領域にまで拡大されつつある。例えば、自動車部品とし
てのギヤなどには高い引張強さと疲れ強さが要求され
る。粉末冶金法で自動車ギヤを製造する場合、引張強さ
と疲れ強さの向上のためにMo、Cu、Ni、Co、W、Mn、C
r、V、P、Siなどを合金化させた鉄系の焼結熱処理材
を製造し、浸炭、窒化−焼入れ−焼戻し熱処理を行う。
一般に、鉄系の焼結熱処理材は、その引張強さが高いほ
ど疲れ強さも高くなるので、引張強さの高くなる合金鋼
粉の開発が行われてきている。鉄系の焼結熱処理材の高
強度化には、基地(マトリックスともいう)強化、
高圧縮性(空孔減少化)および低酸素量化(低介在物
量化)を図る必要があり、鉄粉の製造工程あるいは圧縮
成形する前の混合工程(原料粉の段階ともいう)で、
C、Mo、Cu、Ni、Co、W、Mn、Cr、V、P、Siなどの合
金元素を加える。
W、Mn、Cr、V、P、Siなどの合金元素を加えた粉末と
して、 (1) 純鉄粉に各合金元素粉末を配合した混合粉 (2) 完全に各元素を合金化した予合金鋼粉 (3) 純鉄粉や予合金鋼粉の表面に各合金元素粉末を部分
的に拡散付着した部分拡散合金鋼粉(複合合金鋼粉とも
いう)が製造されている。
混合粉は、の純鉄粉並みの高圧縮性を確保できるとい
う利点がある。しかしながら、焼結の際には、添加した
Feより活性金属であるMn、Cr、V、Siなどは焼結雰囲気
や浸炭雰囲気のCO2 濃度や露点を低く厳密に制御しない
と酸化を起こしての低酸素量化を図れず、さらに、各
合金元素がFe中に十分拡散せずに不均質組織のままとな
っての基地強化を達成できないという問題がある。
末を配合した混合粉は、近年の高強度化の要求に対応で
きず、使用されない状態に至っている。これに対し、
(2) の各元素を完全に合金化した予合金鋼粉は、溶鋼を
アトマイズして製造するため、溶鋼のアトマイズ工程で
の酸化と完全合金化による固溶硬化作用を生ずるが、M
o、Mn、Cr、V、Siなどの合金元素の種類と量を限定す
ることにより、の低酸素量化との純鉄粉並みの高圧
縮性とを確保できる。また、の完全合金化による基地
強化の可能性があり、高強度用の予合金鋼粉として開発
が行われている。
や予合金鋼粉に各元素の金属粉末を配合し非酸化性また
は還元性の雰囲気のもとで加熱して、純鉄粉や予合金鋼
粉の表面に各金属粉末を部分的に拡散接合して製造する
ため、(1) の混合粉および(2) の予合金鋼粉の良い点を
組み合わせることができる。したがっての低酸素量化
との純鉄粉並みの高圧縮性とを確保でき、完全合金相
と部分的な濃化相からなる複合組織となっての基地強
化の可能性があり、高強度用の部分拡散予合金鋼粉とし
て開発が行われている。
本的な合金成分としてMoが多くの場合用いられている。
これは鉄鋼材料の強化元素としてMoが用いられるのと同
じ理由による。すなわち、Moは鉄鋼材料においてフェラ
イトの生成を防ぎ、ベイナイト組織化して母相(マトリ
ックス)を変態強化し、母相と炭化物に分配して母相を
固溶強化するとともに、微細炭化物となって母相を析出
強化する。さらには、ガス浸炭性が良く非粒界酸化元素
なので浸炭強化する。
Siを制限した高強度用の予合金鋼粉に関するものとして
は、特公昭58-10962号公報、特公平4-74406 号公報、特
開昭59-226153 号公報、特公平4-59361 号公報、特開昭
61-295302 号公報およびWO90/06198号公報が知られてい
る。また、Moを必須として含み、Mn、Cr、V、Siを制限
した高強度用の予合金鋼粉を母粉として、これにCu粉ま
たは酸化Cu粉およびNi粉または酸化Ni粉を部分的に拡散
付着した部分拡散予合金鋼粉関するものとしては、特公
昭63-66362号公報、特公平5-68522 号公報および特公平
6-19081 号公報が知られている。
Mn、Cr、V、Siを限定した高強度用の公知の予合金鋼粉
については、次の問題点がある。特公昭58-10962号公報
に記載の予合金鋼粉は、Mnが0.35〜1.50%と高いため、
水アトマイズ、還元焼鈍、焼結および浸炭焼入れの各工
程でMnが酸化し、かつ浸炭焼入れ材は残留オーステナイ
トが増加するため合金量の割りには強度が低いという問
題点がある。
153 号公報に記載の予合金鋼粉は、Cが0.03〜0.4 %と
高いため、圧縮性が悪いという問題点がある。特公平4-
59361 号公報に記載の予合金鋼粉は、Crが0.1 〜0.3 %
と高いため、水アトマイズ、還元焼鈍、焼結および浸炭
焼入れの各工程でCrが酸化し、かつ浸炭焼入れ材は残留
オーステナイトが増加するため合金量の割りには強度が
低いという問題点がある。
号公報に記載の予合金鋼粉は、Moが0.2 〜最大2.5 %と
いった単一元素の予合金なので、浸炭焼入れ材の強度が
低いという問題点がある。また、Moを必須として含み、
Mn、Cr、V、Siなどを限定した高強度用の予合金鋼粉を
母粉とし、これにCu粉または酸化Cu粉およびNi粉または
酸化Ni粉を部分的に拡散付着した公知の部分拡散予合金
鋼粉についても、次の問題点がある。
2 号公報に記載の部分拡散予合金鋼粉は、Moが0.1 〜最
大2.0 %といった単一元素の予合金なので、浸炭焼入れ
材の強度が低いという問題点がある。特公平6-19081 号
公報に記載の部分拡散予合金鋼粉は、Mnを0.05〜0.25%
含むが、Moが0.2 〜1.5 %であるため、このMn量ではMn
による基地強化はない。したがってこれもMoの単一元素
の予合金と同じで、浸炭焼入れ材の強度が低いという問
題点がある。
おけるの低酸素量化との純鉄粉並みの高圧縮性とを
確保し、かつ焼結材または浸炭焼入れ材におけるの低
酸素量化との基地強化を達成した、MoとVを必須元素
として含む、高強度用の予合金鋼粉および部分拡散予合
金鋼粉を提供することを目的とする。
を解決した、粉末段階におけるの低酸素量化との純
鉄粉並みの高圧縮性とを確保し、かつ焼結材または浸炭
焼入れ材におけるの低酸素量化との基地強化を向上
した、C:0.02%以下、Si:0.1 %以下、Mn:0.3 %以
下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cr:0.1 %以
下、O:0.25%以下とし、Mo:0.1 〜6.0 %とV:0.05
〜2.0 %とを基本組成として予合金で含む鋼粉である。
マイズ工程、還元焼鈍工程、焼結工程および浸炭焼入れ
などの熱処理工程でFeより易酸化性の元素の量を低く
制限することにより、低酸素量化を達成できるという知
見に基づいている。本発明のMo−V予合金鋼粉は、低酸
素量化、低炭素量化およびマトリックスの硬さが純鉄並
みであることにより純鉄粉並みの高圧縮性を確保できる
という知見に基づいている。
金鋼粉に比べ、黒鉛と混合して焼結し、さらに熱処理し
た場合、Mo炭化物に加えて、Mo- Vの相互作用により一
層微細なV炭化物を析出し、かつ組織が微細化するため
に一段と高強度化を達成できるという知見に基づいてい
る。本発明のMo−Vを必須とし、さらにCu、Ni、Coおよ
びWの1種以上を含む予合金鋼粉は、Cを含む焼結熱処
理材においてマトリックスを固溶強化し、かつ組織が微
細化するために一段と高強度化を達成できるという知見
に基づいている。
Cu、Ni、CoおよびWの1種以上を予合金して含み、これ
らにNbおよびBの1種以上を含む予合金鋼粉は、Cを含
む焼結熱処理材においてマトリックスを固溶強化と、Nb
およびBの炭窒化物の析出と、組織が微細化するために
一段と高強度化を達成できるという知見に基づいてい
る。
粉にMo粉、Cu粉、Ni粉、Co粉およびW粉の1種以上を配
合した鋼粉は、同一組成の予合金鋼粉に比べ、圧縮性が
優れるためにCを含む焼結熱処理材において一段と高強
度化を達成できるという知見に基づいている。本発明の
Mo−Vを必須として含む予合金鋼粉を母粉とし、これに
Mo粉または酸化Mo粉、Cu粉または酸化Cu粉、Ni粉または
酸化Ni粉、Co粉または酸化Co粉およびW粉または酸化W
粉をMo、Cu、Ni、CoおよびWとして1種以上を部分的に
拡散付着した部分拡散予合金鋼粉は、Mo単一予合金鋼粉
を用いた部分拡散予合金鋼粉に比べ、Cを含む焼結熱処
理材において組織が複合化するとともに微細化するため
に一段と高強度化を達成できるという知見に基づいてい
る。
る。重量%でC:0.02%以下、Si:0.1 %以下、Mn:0.
3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cr:0.1
%以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜6.0 %、V:0.05
〜2.0 %、O:0.25%以下を予合金して含み、残部がFe
および不可避的不純物からなることを特徴とする粉末冶
金用合金鋼粉であり、重量%でC:0.02%以下、Si:0.
1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03
%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜
6.0 %、V:0.05〜2.0 %、O:0.25%以下と、Cu:4.
0 %以下、Ni:6.0 %以下、Co:10.0%以下、W:4.0
%以下のうちの1種以上とを予合金して含み、残部がFe
および不可避的不純物からなることを特徴とする粉末冶
金用合金鋼粉であり、重量%でC:0.02%以下、Si:0.
1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03
%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜
6.0 %、V:0.05〜2.0 %、O:0.25%以下と、Nb:0.
10%以下またはB:0.03%以下の1種以上とを予合金し
て含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを
特徴とする粉末冶金用合金鋼粉であり、重量%でC:0.
02%以下、Si:0.1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03
%以下、S:0.03%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %
以下、Mo:0.1 〜6.0 %、V:0.05〜2.0 %、O:0.25
%以下と、Cu:4.0 %以下、Ni:6.0 %以下、Co:10.0
%以下、W:4.0 %以下のうちの1種以上と、さらにN
b:0.10%以下、B:0.03%以下の1種以上とを予合金
して含み、残部がFeおよび不可避的不純物からなること
を特徴とする粉末冶金用合金鋼粉であり、請求項1〜4
のそれぞれに記載の予合金鋼粉に重量%で、Mo粉:4%
以下、Cu粉:4%以下、Ni粉:10%以下、Co粉:4%以
下およびW粉:4%以下のうちの1種以上の粉末を混合
したことを特徴とする粉末冶金用合金鋼粉であり、請求
項1〜4のそれぞれに記載の予合金鋼粉表面上に、重量
%で、Mo量:4%以下、Cu量:4%以下、Ni量:10%以
下、Co量:4%以下およびW量:4%以下の1種以上の
金属粉末が部分的に拡散付着していることを特徴とする
粉末冶金用合金鋼粉である。
素、低炭素のMo−V予合金鋼粉および部分拡散Mo−V予
合金鋼粉であり、Mo単一予合金鋼粉または部分拡散予合
金鋼粉に比べ、Cを含む焼結熱処理材において一段と高
強度化を達成したものである。したがって本発明では、
その酸化物が酸化Feより易還元性元素であるMo、Cu、N
i、CoおよびWを予合金または部分拡散付着させて含む
ことができるが、その酸化物が酸化Feより難還元性元
素であるSi、Mn、Crを低い量に限定し、Al、Ti、Zr、C
a、Mgなどは現在の溶鋼精錬技術で不可避的に混入する
量にとどめるものである。以下に、本発明鋼粉における
各合金元素についてその作用効果および含有量の限定理
由を述べる。
3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%以下、Cr:0.1
%以下、Al:0.1 %以下、O:0.25%以下の予合金につ
いて;C、Si、Mn、P、S、CrおよびOはその予合金量
が低いほど圧縮性が向上する傾向を示す。C、P、Sは
鋼粉のフェライト相の硬化作用が大きく圧縮加工性を著
しく悪化させる元素である。また、Si、Mn、Cr、Alは鋼
粉のO量と正相関があり、さらに鋼粉O量と圧粉密度の
間にも正相関がある。Si:0.1 %以下、Mn:0.3 %以
下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下にすることがO:
0.25%以下の鋼粉を製造できる条件である。これに加え
てC:0.02%以下、P:0.03%以下およびS:0.03%以
下にしたとき純鉄粉並みの圧粉密度をもつ鋼粉を製造で
きるのである。
粉を1wt% 混合してJSPM標準1-64に基づいて686MPaで成
形して圧粉密度を測定したとき、7.0Mg/m3以上の純鉄粉
並みの圧粉密度を得るには、C:0.02%以下、Si:0.1
%以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%
以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、O:0.25%以
下に抑えなければならない。
合金について;MoとVはともに鋼粉のフェライト相の硬
化作用が小さく圧縮加工性が良好で、浸炭窒化性に優
れ、Cを含む焼結熱処理材においてベイナイト相または
マルテンサイト相に変態し、微細炭窒化物を析出して組
織を微細化するために、高強度化を達成するための必須
元素である。Mo:0.1 %未満とV:0.05%未満では強度
の向上効果がなく、Mo:6.0 %超え、V:2.0 %超えで
は純鉄粉並みの圧粉密度を得ることができない。したが
ってMo:0.1 〜6.0 %、V:0.05〜2.0 %に限定する。
0.0%以下、W:4.0 %以下の予合金について;Mo−Vを
必須とする予合金鋼粉に、Cu、Ni、CoおよびWの1種以
上を予合金として含ませることにより、黒鉛とともに焼
結・熱処理する際、焼結材ではベイナイト相またはマル
テンサイト相変態開始を低温側に移行させて組織を微細
化し、浸炭焼入れ材ではマルテンサイト変態開始を低温
側に移行させて基地を強化するため、焼結材および浸炭
焼入れ材のいずれにおいても高強度化する。Cu:4.0 %
超え、Ni:6.0 %超え、Co:10.0%超え、W:4.0 %超
えると圧粉密度が低下しすぎ、また浸炭焼入れ材の残留
オーステナイトが増大して強度を低下させる。よって、
Cu:4.0 %以下、Ni:6.0 %以下、Co:10.0%以下、
W:4.0 %以下に限定する。
合金について;Mo−V予合金鋼粉、およびCu、Ni、Coお
よびWの1種以上を含むMo−Vを必須とする予合金鋼粉
に、NbまたはBの1種以上を予合金として含ませること
により、黒鉛とともに焼結・熱処理する際、炭窒化物が
微細析出してマトリックスをさらに強化するが、それぞ
れNb:0.10%超え、B:0.03%超えの範囲では強度の向
上効果がない。よって、Nb:0.10%以下、B:0.03%以
下に限定する。
量で4%以下のCu粉または酸化Cu粉、Ni量で10%以下の
Ni粉または酸化Ni粉、Co量で4%以下のCo粉または酸化
Co粉、W量で4%以下のW粉または酸化W粉を配合する
ことについて;Mo−V予合金鋼粉、またはCu、Ni、Coお
よびWの1種以上を含むMo−Vを必須とする予合金鋼
粉、またはCu、Ni、Co、Wの1種以上とNb、Bの1種以
上とを含むMo−Vを必須とする予合金鋼粉に、Mo粉、Cu
粉、Ni粉、Co粉、W粉の1種以上を配合することによ
り、黒鉛とともに焼結. 熱処理する際、完全合金相と部
分的な濃化相から成る複合組織を形成して基地を強化す
るため、焼結材および浸炭焼入れ材のいずれにおいても
一段と高強度化することができる。このときの複合組織
はC量とMo粉、Cu粉、Ni粉、Co粉およびW粉との配合組
み合わせによって、Mo、V、Wの炭窒化物が微細析出し
たベイナイト相とマルテンサイト相とが配分される。こ
の場合の配合とは、Mo、Cu、Ni、Co、Wがそれぞれ金属
粉のときは混合および部分拡散熱処理を行うことを意味
する。また、Mo、Cu、Ni、Co、Wがそれぞれ酸化物粉の
ときは酸素除去と部分拡散とを兼ねた熱処理をすること
を意味する。
を超え、Ni量が10%を超え、Co量が4%を超えると圧粉
密度が低下し過ぎ、また浸炭焼入れ材の残留オーステナ
イトが増大して強度を低下させる。したがって、Cu、N
i、Co、Wの粉末配合量は、それぞれMo量で4%以下、C
u量で4%以下、Ni量で10%以下、Co量で4%以下およ
びW量で4%以下に限定する。
説明する。 (実施例1)表1に、水アトマイズ法で製造したMo−V
系の予合金鋼粉の化学組成を示す。
を主原料として高周波誘導電気炉でAr中で溶製した後、
8mmφの耐火物製ノズルから溶鋼を自然流下させ、円環
型水ノズルから12MPa の圧力で0.3m3/min の水を噴射し
て粉末にした。合金組成の調整は電解Feの溶鋼に低炭素
含有のフェロアロイと電解メタルを投入して行った。Mo
−V系の各予合金鋼粉は、水アトマイズ後、脱水・真空
乾燥した後、180 μm 篩を通過した鋼粉についてH2ガス
(露点が0℃)中で 950℃× 45minの条件で還元焼鈍
し、ハンマーミルで解砕し、もう一度180 μm 篩を通過
させて製造した。
圧粉密度、焼結材引張強さおよび浸炭焼入れ焼戻し材引
張強さを測定した。圧粉密度はJSPM標準で1-64に準拠
し、潤滑剤としてステアリン酸亜鉛粉を1wt%配合し、
686MPaで成形して測定した。焼結材の引張強さは0.9wt
%の黒鉛粉と1wt%のステアリン酸亜鉛粉を配合し、68
6MPaで10×10×55mmのバーを成形した後、N2-10vol H2
ガス中で1150℃×60min保持し700 〜300 ℃間を20〜30
℃/minの速度で冷却して焼結し、平行部が5 φ×15mmの
小型丸棒試験片に機械加工して測定した。また、浸炭焼
入れ焼戻し材の引張強さは、0.15wt%の黒鉛粉と1wt%
のステアリン酸亜鉛粉を配合し、686MPaで10×10×55mm
のバーを成形した後、N2-10vol H2 ガス中で1150℃×60
min 保持し、700 〜300 ℃間を20〜30℃/minの速度で冷
却して焼結し、平行部が5 φ×15mmの小型丸棒試験片に
機械加工し、カーボンポテンシャルが0.9 %のメタノー
ル滴注エンリッチのプロパン変成ガス中で 920℃×150m
in浸炭し、カーボンポテンシャルが 0.7%のメタノール
滴注エンリッチのプロパン変成ガス中で 870℃×44min
拡散焼鈍を行い、60℃の油中に焼入れ、180 ℃×60min
油中で焼戻しして測定した。
0.1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.
03%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、O:0.25
%以下とし、Mo:0.1 〜6.0 %とV:0.05〜2.0 %とし
たMo−V系の各予合金鋼粉は、7.0Mg/m3以上の純鉄粉並
みの圧粉密度を示し、その焼結体および浸炭焼入れ焼戻
し体の引張強さが強い。
Si、Mn、Cr、Al、Vが所定量を超えるとO量が急増し、
かつC、P、S、Mo、Vが所定量を超えると圧縮性が急
減する。このために焼結体および浸炭焼入れ焼戻し体の
強度も急減する。また、所定量を超えてMo、Vを予合金
しても圧縮性が急減するために、合金量を多くしたにも
かかわらず焼結体および浸炭焼入れ焼戻し材の強度が急
減する。
したMo−V−Cu−Ni−Co−W系の予合金鋼粉の化学組成
を示す。これらのMo−V−Cu−Ni−Co−W系の予合金鋼
粉は実施例1に示したMo−V系の予合金鋼粉と同様の方
法および条件で製造し、圧粉密度、焼結材の引張強さお
よび浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さを測定した。
0.1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.
03%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、O:0.25
%以下とし、Mo:0.1 〜6.0 %、V:0.05〜2.0 %と、
Cu:4.0 %以下、Ni:6.0 %以下、Co:10.0%以下、
W:4.0 %以下のうちの1種以上とを予合金したMo−V
−Cu−Ni−Co−W系の予合金鋼粉は、いずれも7.0Mg/m3
以上の純鉄粉並みの圧粉密度を示し、その焼結材および
浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さは表1に示したMo−V系
の予合金鋼粉と比べて一段と大である。
したMo−V−Nb−B系の予合金鋼粉の化学組成を示す。
これらのMo−V−Nb−B系の予合金鋼粉は実施例1に示
したMo−V系の予合金鋼粉と同様の方法および条件で製
造するとともに圧粉密度、焼結材の引張強さおよび浸炭
焼入れ焼戻し材の引張強さを測定した。
0.1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.
03%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、O:0.25
%以下とし、Mo:0.1 〜6.0 %、V:0.05〜2.0 %と、
Nb:0.008 〜0.10%、B:0.0008〜0.03%の1種以上と
を予合金したMo−V−Nb−B系の予合金鋼粉は、いずれ
も7.0Mg/m3以上の純鉄粉並みの圧粉密度を示し、その焼
結材および浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さは表1に示し
たMo−V系の予合金鋼粉と比べて一段と大である。
したMo−V−Cu−Ni−Co−W−Nb−B系の予合金鋼粉の
化学組成を示す。これらのMo−V−Cu−Ni−Co−W系の
予合金鋼粉は実施例1に示したMo−V系の予合金鋼粉と
同様の方法および条件で製造し、圧粉密度、焼結材の引
張強さおよび浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さを測定し
た。
0.1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.
03%以下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、O:0.25
%以下とし、Mo:0.1 〜6.0 %、V:0.05〜2.0 %と、
Cu:4.0 %以下、Ni:6.0 %以下、Co:10.0%以下、
W:4.0 %以下のうちの1種以上と、さらにNb:0.008
〜0.10%、B:0.0008〜0.03%の1種以上とを予合金し
たMo−V−Cu−Ni−Co−W−Nb−B系の予合金鋼粉は、
いずれも7.0Mg/m3以上の純鉄粉並みの圧粉密度を示し、
その焼結材および浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さは表2
に示したMo−V−Cu−Ni−Co−W系の予合金鋼粉と比べ
て一段と大である。
合金鋼粉(A)、2.10%Mo−0.55%V−2.50%Ni−2.50
%Cu−6.50%Co−2.50%W予合金鋼粉(B)および2.10
%Mo−0.55%V−6.00%Ni−4.00%Cu−10.00 %Co−4.
00%W−0.046 %Nb−0.01%B予合金鋼粉(C)の化学
組成および、表6にそのそれぞれに対するMo粉:4%以
下、Cu粉:4%以下、Ni粉:10%以下、Co粉:4%以下
およびW粉:4%以下のうちの1種以上の金属粉の配合
の状況を示す。
10%Mo−0.55%V−2.50%Ni−2.50%Cu−6.50%Co−2.
50%W予合金鋼粉および2.10%Mo−0.55%V−6.00%Ni
−4.00%Cu−10.00 %Co−4.00%W−0.046 %Nb−0.01
%B予合金鋼粉はいずれも実施例1に示したMo−V系の
予合金鋼粉と同様の方法および条件で製造した。また、
Mo粉、Cu粉、Ni粉、Co粉およびW粉はいずれも酸化物を
還元して得た25μm 以下の金属粉を用いて混合した。圧
粉密度、焼結材の引張強さおよび浸炭焼入れ焼戻し材の
引張強さは実施例1と同様の方法および条件で製造し、
測定した。
金鋼粉、2.10%Mo−0.55%V−2.50%Ni−2.50%Cu−6.
50%Co−2.50%W予合金鋼粉および2.10%Mo−0.55%V
−6.00%Ni−4.00%Cu−10.00 %Co−4.00%W−0.046
%Nb−0.01%B予合金鋼粉にMo粉:4%以下、Cu粉:4
%以下、Ni粉:10%以下、Co粉:4%以下およびW粉:
4%以下のうちの1種以上の金属粉を配合した鋼粉は、
いずれも、それぞれの元の予合金鋼粉より高い圧粉密度
を示し、また、その焼結材および浸炭焼入れ焼戻し材の
引張強さもそれぞれの予合金鋼粉と比べて一段と高い。
−0.046 %Nb−0.01%B予合金鋼粉(D)および2.10%
Mo−0.55%V−6.00%Ni−4.00%Cu−10.00 %Co−4.00
%W−0.046 %Nb−0.01%B予合金鋼粉(C)の組成お
よび、表8にそのそれぞれに対するMo量で4%以下のMo
粉または酸化Mo粉、Cu量で4%以下のCu粉または酸化Cu
粉、Ni量で10%以下のNi粉または酸化Ni粉、Co量で4%
以下のCo粉または酸化Co粉およびW量で4%以下のW粉
または酸化W粉の1種以上の粉末の配合の状況を示す。
−V系の予合金鋼粉と同様の方法および条件で製造し
た。また、Mo粉として25μm 以下、Cu粉として45μm 以
下、Ni粉として45μm 以下、Co粉として25μm 以下、お
よびW粉として25μm 以下のものを用いて混合した。さ
らに酸化物としては10μm 以下の酸化Mo粉、酸化Cu粉、
酸化Ni粉、酸化Co粉および酸化W粉を用いて混合した。
予合金鋼粉へのこれらの金属粉および酸化金属粉の拡散
付着は、H2気流中で 800から 900℃の温度勾配のある連
続炉で熱処理して行い、ハンマーミルで解砕し、180 μ
m の篩通過粉にした。なお、圧粉密度、焼結材の引張強
さおよび浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さは実施例1と同
様の方法および条件で製造し、測定した。
0.046 %Nb−0.01%B予合金鋼粉および2.10%Mo−0.55
%V−6.00%Ni−4.00%Cu−10.00 %Co−4.00%W−0.
046%Nb−0.01%B予合金鋼粉に、Mo量で4%以下のMo
粉または酸化Mo粉、Cu量で4%以下のCu粉または酸化Cu
粉、Ni量で10%以下のNi粉または酸化Ni粉、Co量で4%
以下のCo粉または酸化Co粉およびW量で4%以下のW粉
または酸化W粉の1種以上の粉末を配合し、当該予合金
鋼粉の表面にMo粉、Cu粉、Ni粉、Co粉およびW粉の1種
以上を部分的に拡散付着した鋼粉は、いずれも、それぞ
れの元の予合金鋼粉より高い圧粉密度を示し、また、そ
の焼結材および浸炭焼入れ焼戻し材の引張強さもそれぞ
れの予合金鋼粉と比べて一段と高い。
%以下、Si:0.1 %以下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%
以下、S:0.03%以下、Cr:0.1 %以下、O:0.25%以
下とし、Mo:0.1 〜6.0 %とV:0.05〜2.0 %とを基本
組成としているから、溶鋼のアトマイズ工程、還元焼鈍
工程、焼結工程および浸炭焼入れなどの熱処理工程での
酸化を極微小に制御でき、かつ、鋼粉段階におけるFe基
地の硬さを純鉄粉並みにできるようになった。したがっ
て、本発明のMo−V予合金鋼粉は、圧縮成形工程では純
鉄粉並みの高圧縮性を示し、高密度の成形体が容易に得
られるようになった。
金鋼粉に比べ、Cを含む焼結材および浸炭焼入れなどの
熱処理材においてMo炭化物の析出に加えて微細なV炭化
物を析出し、かつ組織が微細化するために一段と高強度
化を達成できるようになった。本発明のMo−Vを必須と
し、さらにCu、Ni、CoおよびWの1種以上を含む予合金
鋼粉は、Cを含む焼結材および浸炭焼入れなどの熱処理
材においてFe基地を固溶強化するとともに組織を微細化
するために一段と高強度化を達成できるという効果があ
る。
Cu、Ni、CoおよびWの1種以上を予合金して含み、これ
らにNbおよびBの1種以上を含む予合金鋼粉は、Cを含
む焼結材および浸炭焼入れなどの熱処理材においてNbお
よびBの炭窒化物を微細析出するとともに組織を微細化
するために一段と高強度化を達成できるという効果があ
る。
粉にMo粉、Cu粉、Ni粉、Co粉およびW粉1種以上を配合
した鋼粉は、同一組成の予合金鋼粉に比べて圧縮性が優
れ、かつCを含む焼結材および浸炭焼入れなどの熱処理
材において組織が複合化するために一段と高強度化を達
成できるという効果がある。本発明のMo−Vを必須とし
て含む予合金鋼粉を母粉とし、これにMo粉または酸化Mo
粉、Cu粉または酸化Cu粉、Ni粉または酸化Ni粉、Co粉ま
たは酸化Co粉およびW粉または酸化W粉をMo、Cu、Ni、
CoおよびWとして1種以上を部分的に拡散付着した部分
拡散予合金鋼粉は、Mo単一予合金鋼粉を用いた部分拡散
予合金鋼粉に比べて、Cを含む焼結材および浸炭焼入れ
などの熱処理材において組織が複合化するとともに微細
化するために容易に一段と高強度化を達成できるという
効果がある。
Claims (6)
- 【請求項1】 重量%でC:0.02%以下、Si:0.1 %以
下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%以
下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜6.0
%、V:0.05〜2.0 %、O:0.25%以下を予合金して含
み、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする粉末冶金用合金鋼粉。 - 【請求項2】 重量%でC:0.02%以下、Si:0.1 %以
下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%以
下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜6.0
%、V:0.05〜2.0 %、O:0.25%以下と、Cu:4.0 %
以下、Ni:6.0%以下、Co:10.0%以下、W:4.0 %以
下のうちの1種以上とを予合金して含み、残部がFeおよ
び不可避的不純物からなることを特徴とする粉末冶金用
合金鋼粉。 - 【請求項3】 重量%でC:0.02%以下、Si:0.1 %以
下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%以
下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜6.0
%、V:0.05〜2.0 %、O:0.25%以下と、Nb:0.10%
以下またはB:0.03%以下の1種以上とを予合金して含
み、残部がFeおよび不可避的不純物からなることを特徴
とする粉末冶金用合金鋼粉。 - 【請求項4】 重量%でC:0.02%以下、Si:0.1 %以
下、Mn:0.3 %以下、P:0.03%以下、S:0.03%以
下、Cr:0.1 %以下、Al:0.1 %以下、Mo:0.1 〜6.0
%、V:0.05〜2.0 %、O:0.25%以下と、Cu:4.0 %
以下、Ni:6.0%以下、Co:10.0%以下、W:4.0 %以
下のうちの1種以上と、さらにNb:0.10%以下または
B:0.03%以下の1種以上とを予合金して含み、残部が
Feおよび不可避的不純物からなることを特徴とする粉末
冶金用合金鋼粉。 - 【請求項5】 請求項1〜4のそれぞれに記載の予合金
鋼粉に重量%で、Mo粉:4%以下、Cu粉:4%以下、Ni
粉:10%以下、Co粉:4%以下およびW粉:4%以下の
うちの1種以上の粉末を混合したことを特徴とする粉末
冶金用合金鋼粉。 - 【請求項6】 請求項1〜4のそれぞれに記載の予合金
鋼粉表面上に、重量%で、Mo量:4%以下、Cu量:4%
以下、Ni量:10%以下、Co量:4%以下およびW量:4
%以下の1種以上の金属粉末が部分的に拡散付着してい
ることを特徴とする粉末冶金用合金鋼粉。
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JP18259594A JP3446322B2 (ja) | 1994-08-03 | 1994-08-03 | 粉末冶金用合金鋼粉 |
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JPH0849047A true JPH0849047A (ja) | 1996-02-20 |
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