JPS59165402A - 耐熱性の改良された複合永久磁石 - Google Patents
耐熱性の改良された複合永久磁石Info
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- JPS59165402A JPS59165402A JP58039479A JP3947983A JPS59165402A JP S59165402 A JPS59165402 A JP S59165402A JP 58039479 A JP58039479 A JP 58039479A JP 3947983 A JP3947983 A JP 3947983A JP S59165402 A JPS59165402 A JP S59165402A
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- JP
- Japan
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- permanent magnet
- rare earth
- resin
- combination
- magnet
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01F—MAGNETS; INDUCTANCES; TRANSFORMERS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR MAGNETIC PROPERTIES
- H01F1/00—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties
- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/032—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials
- H01F1/04—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of hard-magnetic materials metals or alloys
- H01F1/047—Alloys characterised by their composition
- H01F1/053—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals
- H01F1/055—Alloys characterised by their composition containing rare earth metals and magnetic transition metals, e.g. SmCo5
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、希土類金属間化合物磁石粉末を有機物樹脂と
混合射出成形法で製造する耐熱性の改良された複合永久
磁石に係るものである。近年希土類金属間化合物磁石は
、大変高い磁気性能を有することから各方面に実用化は
進んできた。その製造方法の主なものは、■焼結法 ■
樹脂結合法でつくられている。一般的には焼結法は、高
い磁気性能を得られる利点を有する反面、硬く脆いため
形状の制限、加工性が悪いなどの欠点もあった。
混合射出成形法で製造する耐熱性の改良された複合永久
磁石に係るものである。近年希土類金属間化合物磁石は
、大変高い磁気性能を有することから各方面に実用化は
進んできた。その製造方法の主なものは、■焼結法 ■
樹脂結合法でつくられている。一般的には焼結法は、高
い磁気性能を得られる利点を有する反面、硬く脆いため
形状の制限、加工性が悪いなどの欠点もあった。
一方樹脂結合法は、磁石粉末を適当な有機物バインダー
と混合し圧縮成形する方法であるが、磁気性能は前者に
比べ低いものの、成形性、加工性にすぐれ、且つ割れ欠
けの心配がない利点を有する、従って用途別に希土類金
属間化合物磁石は使い分けられている。例えば、薄肉状
リング磁石、偏平状磁石などは、樹脂結合圧縮成形磁石
が採用されている。圧縮成形型樹脂結合磁石は、有機物
樹脂の量は、容量比５〜２５％程度で、残部磁石粉末の
混合物を金型中で２〜７ ｔｏｎβで圧縮成形する方法
によって行われている。このためどうしても成形物内部
は、３〜８チ程度の空孔を有する。また結合材の有機物
樹脂の量が少いため、磁石粉末の表面は、完全に該結合
材で被覆できないことがある。以上の理由によって、着
磁した永久磁石は加熱されると、不可逆減磁ポ゛がどう
しても犬きくなってしまう欠点があった。このため前記
したような利点を有する反面、本永久磁石の使用温変範
囲は、高々８０〜１００℃士でであへた。近時のように
、圧縮成形法による樹脂結合希土類金属間化合物永久磁
石の実用化が進んでくると、磁束（フラツクス）の熱安
定性にすぐれた複合永久磁石が強く末鎖されてきた。本
発明はかかる欠点を除去すべく、鋭意実験を重ねてきた
。その結果大変耐熱性にすぐれた複合永久磁石を提供で
きるようになった。
と混合し圧縮成形する方法であるが、磁気性能は前者に
比べ低いものの、成形性、加工性にすぐれ、且つ割れ欠
けの心配がない利点を有する、従って用途別に希土類金
属間化合物磁石は使い分けられている。例えば、薄肉状
リング磁石、偏平状磁石などは、樹脂結合圧縮成形磁石
が採用されている。圧縮成形型樹脂結合磁石は、有機物
樹脂の量は、容量比５〜２５％程度で、残部磁石粉末の
混合物を金型中で２〜７ ｔｏｎβで圧縮成形する方法
によって行われている。このためどうしても成形物内部
は、３〜８チ程度の空孔を有する。また結合材の有機物
樹脂の量が少いため、磁石粉末の表面は、完全に該結合
材で被覆できないことがある。以上の理由によって、着
磁した永久磁石は加熱されると、不可逆減磁ポ゛がどう
しても犬きくなってしまう欠点があった。このため前記
したような利点を有する反面、本永久磁石の使用温変範
囲は、高々８０〜１００℃士でであへた。近時のように
、圧縮成形法による樹脂結合希土類金属間化合物永久磁
石の実用化が進んでくると、磁束（フラツクス）の熱安
定性にすぐれた複合永久磁石が強く末鎖されてきた。本
発明はかかる欠点を除去すべく、鋭意実験を重ねてきた
。その結果大変耐熱性にすぐれた複合永久磁石を提供で
きるようになった。
本発明の目的は、樹脂結合永久磁石の耐熱性、付言すれ
ば、着磁後の不可逆減磁率を低くし且つ長時間加速試験
でも安定させることにある。
ば、着磁後の不可逆減磁率を低くし且つ長時間加速試験
でも安定させることにある。
上記目的を達成するための本発明の詳細な説明する。希
土類金属間化合物磁石粉末を形成する希土類金属は、元
素記号の１３ｍ 、 Ｃｅ 、 Ｌａ、 、 Ｙ 、
Ｎｄ 、Ｐ’ｒＧｄ などに代表される軽希土類が
挙げられる。希土類金属（Ｒ）は、１種ヌけ２種以上で
あって、次に挙げる遷移金属との比は一般式で界わせば
６．０〜８．８の範囲である。これはＲＣａ５〜Ｒ２Ｃ
！０１７結晶構造を採約、各結晶は結晶異方性定数Ｋｌ
け大変高く、高性能化の大きな決め手となる。次に組成
式でけＲ（Ｏｏｒ−ｕ、−ｖ−ｗ Ｏｕｕ Ｆｅｖ
Ｍｗ＞ｅ、ｏ、＋＋ｓ、ｓ Ｋおける遷移金属の選
定理由と組成範囲の理由付けは以下のようになる。Ｃｏ
け、Ｒとｃｏから基本結晶構造の六方晶を形成し、磁気
的性質の飽和磁化（４π丁ｓ）−軸異方性を維持する上
下可決であって、他のＦｅ 、 Ｃｕ 、 Ｍと置換さ
れる。Ｃｕは特に析出硬化を促進するための必須成分で
Ｒ２ＣＱＩ７系結晶から彦る希土類金属間化合物では大
変重要である。特にその量はＵが００１以下では、二相
分離析出硬化による効果が少ない、このため保磁力（ｉ
Ｈｃ）け２００００ｅ以下と小さくなり実用材料に供し
得ない。一方Ｕが０．２０を越えると４π工Ｓを下げ高
エネルギー積とけ言い難い。Ｆｅ ｕ Ｑ、４ Ｑをこ
えると、本来のＲＣｏ５ 、’ Ｒ２’０ＱＩ７結晶か
らずれ、且つ硬質磁性材料とは言えなくなる。特に異方
性磁場は伊端に低下し、ｉＨｃは大変低くなってしまう
。またＦｅは０．０１以下でけ４π工ｓ Ｉｄ高められ
ない。したがって高性能化を達成するためにはこれ以上
とＩまた。Ｗけ前記した以外の遷移金属から選ばれその
効果は熱処理における、相安定性を改良し且つ析出硬化
を助長すると考えられている。−力量を多くＷ≦ｏ１ｏ
になると４π■８を急激に低めるので、これまでと。
土類金属間化合物磁石粉末を形成する希土類金属は、元
素記号の１３ｍ 、 Ｃｅ 、 Ｌａ、 、 Ｙ 、
Ｎｄ 、Ｐ’ｒＧｄ などに代表される軽希土類が
挙げられる。希土類金属（Ｒ）は、１種ヌけ２種以上で
あって、次に挙げる遷移金属との比は一般式で界わせば
６．０〜８．８の範囲である。これはＲＣａ５〜Ｒ２Ｃ
！０１７結晶構造を採約、各結晶は結晶異方性定数Ｋｌ
け大変高く、高性能化の大きな決め手となる。次に組成
式でけＲ（Ｏｏｒ−ｕ、−ｖ−ｗ Ｏｕｕ Ｆｅｖ
Ｍｗ＞ｅ、ｏ、＋＋ｓ、ｓ Ｋおける遷移金属の選
定理由と組成範囲の理由付けは以下のようになる。Ｃｏ
け、Ｒとｃｏから基本結晶構造の六方晶を形成し、磁気
的性質の飽和磁化（４π丁ｓ）−軸異方性を維持する上
下可決であって、他のＦｅ 、 Ｃｕ 、 Ｍと置換さ
れる。Ｃｕは特に析出硬化を促進するための必須成分で
Ｒ２ＣＱＩ７系結晶から彦る希土類金属間化合物では大
変重要である。特にその量はＵが００１以下では、二相
分離析出硬化による効果が少ない、このため保磁力（ｉ
Ｈｃ）け２００００ｅ以下と小さくなり実用材料に供し
得ない。一方Ｕが０．２０を越えると４π工Ｓを下げ高
エネルギー積とけ言い難い。Ｆｅ ｕ Ｑ、４ Ｑをこ
えると、本来のＲＣｏ５ 、’ Ｒ２’０ＱＩ７結晶か
らずれ、且つ硬質磁性材料とは言えなくなる。特に異方
性磁場は伊端に低下し、ｉＨｃは大変低くなってしまう
。またＦｅは０．０１以下でけ４π工ｓ Ｉｄ高められ
ない。したがって高性能化を達成するためにはこれ以上
とＩまた。Ｗけ前記した以外の遷移金属から選ばれその
効果は熱処理における、相安定性を改良し且つ析出硬化
を助長すると考えられている。−力量を多くＷ≦ｏ１ｏ
になると４π■８を急激に低めるので、これまでと。
た。
Ｗとしテ１ｄ、Ｔｉ 、 ｚｒ 、 Ｈｆ 、 Ｎｂ
、 Ａｔ 、 ｃｒ 、 ｖ 、 Ｎ？：を拒独また２
種以上使用しても同様の効果を得られる。本発明は主体
的に、Ｒ２Ｃｏ＋ｙ型結晶構造を示す、希土類金属化合
物組成物を使用することを特徴としている。次に該組成
物は、不活性雰囲気中で低周波加熱゛々どによって溶製
される。溶湯は、鋳型に注湯され、凝固し鋳塊を得る。
、 Ａｔ 、 ｃｒ 、 ｖ 、 Ｎ？：を拒独また２
種以上使用しても同様の効果を得られる。本発明は主体
的に、Ｒ２Ｃｏ＋ｙ型結晶構造を示す、希土類金属化合
物組成物を使用することを特徴としている。次に該組成
物は、不活性雰囲気中で低周波加熱゛々どによって溶製
される。溶湯は、鋳型に注湯され、凝固し鋳塊を得る。
得られ−た合金インゴットのミクロ組織は、柱状晶であ
った。次に磁気硬化のため熱処理を行う。鋳造組織、偏
析等の除去、ミクロ組織の調整をはかることを目的ＩＣ
１１００℃〜１２００℃に１時間〜１０ｏ時間加熱保持
後約３００℃まで急冷する。ｌ碍られたインゴ・トは磁
気化のため５００〜９００”ＣＫ１〜５ｏ時間加熱時効
処理を行い、磁気的に硬化させる。熱処理を終えたイン
ゴットは、粉砕され粉末粒度け１μｍ〜１００μｍ程変
の範囲に粒度調整される。この粉末と有機物樹脂を混合
し、射出成形する。用いられる樹脂は熱可塑性樹脂で、
ナイロン６、ナイロン６６ポリエチレン、ポリカーボネ
ートなどけその主なものである。以下本発明を実施例に
従って詳述する。
った。次に磁気硬化のため熱処理を行う。鋳造組織、偏
析等の除去、ミクロ組織の調整をはかることを目的ＩＣ
１１００℃〜１２００℃に１時間〜１０ｏ時間加熱保持
後約３００℃まで急冷する。ｌ碍られたインゴ・トは磁
気化のため５００〜９００”ＣＫ１〜５ｏ時間加熱時効
処理を行い、磁気的に硬化させる。熱処理を終えたイン
ゴットは、粉砕され粉末粒度け１μｍ〜１００μｍ程変
の範囲に粒度調整される。この粉末と有機物樹脂を混合
し、射出成形する。用いられる樹脂は熱可塑性樹脂で、
ナイロン６、ナイロン６６ポリエチレン、ポリカーボネ
ートなどけその主なものである。以下本発明を実施例に
従って詳述する。
実施例１
第１表に示す組成合金（一般式）６種類をＡ’ｒガス雰
囲気中で溶解し、各２にりの合金インゴットをつくった
。該合金は溶体化熱処理および時効処理を行い続いて、
ジェットミルで微粉砕シ、約２μｍ〜８０μｍ、の磁石
粉末とした。
囲気中で溶解し、各２にりの合金インゴットをつくった
。該合金は溶体化熱処理および時効処理を行い続いて、
ジェットミルで微粉砕シ、約２μｍ〜８０μｍ、の磁石
粉末とした。
第１表
ここで溶体化処理第１表条件で加熱保持後、５〜１０°
Ｃ，％の冷却速度で３００’Ｃ’ｌ：で急冷後室温付近
まで、徐冷した。また時効処理についても同様加熱保持
後１５″Ｖ５＋の冷却速度で６００℃まで徐冷し続いて
室温まで徐冷した。次の工程は、前記磁石粉末とナイロ
ン６を混合し、磁石粉末６５容量係痕部ナイロン６から
構成された混合物を第１図に示す射出成形型を用いて磁
場中射出成形した。試料７の形状は、φ２ｏｘ１ｏｔＸ
で軸方向に異方性を付与した１、射出条件は、１のコイ
ルで発生させた印加磁場１２ＫＯｇ、射出圧力ｕ ５０
ＫＶｄで行なった。なお射出時の温度は２８０℃、金
型５，６の温度は１４０℃であった。こうして得られた
磁石の磁気性能は以下の通りでありた。
Ｃ，％の冷却速度で３００’Ｃ’ｌ：で急冷後室温付近
まで、徐冷した。また時効処理についても同様加熱保持
後１５″Ｖ５＋の冷却速度で６００℃まで徐冷し続いて
室温まで徐冷した。次の工程は、前記磁石粉末とナイロ
ン６を混合し、磁石粉末６５容量係痕部ナイロン６から
構成された混合物を第１図に示す射出成形型を用いて磁
場中射出成形した。試料７の形状は、φ２ｏｘ１ｏｔＸ
で軸方向に異方性を付与した１、射出条件は、１のコイ
ルで発生させた印加磁場１２ＫＯｇ、射出圧力ｕ ５０
ＫＶｄで行なった。なお射出時の温度は２８０℃、金
型５，６の温度は１４０℃であった。こうして得られた
磁石の磁気性能は以下の通りでありた。
なお比較例として、第４Ａ、’Ｂ、Ｏと同一組成で且つ
粉末までつくられた原料を用いて、エポキシ樹脂２重ｔ
チを混合し、乳鉢中で良く混練した。この混合粉末をφ
２０Ｘ１０ｔ％ の形状に磁場中成形した。この時の印
加磁場Ｆｉ１５ＫＧ、加圧力は４ｔｏ？＋、／／７で行
なった。得られた成形体は、１５０℃×１時間加熱キュ
アーした。
粉末までつくられた原料を用いて、エポキシ樹脂２重ｔ
チを混合し、乳鉢中で良く混練した。この混合粉末をφ
２０Ｘ１０ｔ％ の形状に磁場中成形した。この時の印
加磁場Ｆｉ１５ＫＧ、加圧力は４ｔｏ？＋、／／７で行
なった。得られた成形体は、１５０℃×１時間加熱キュ
アーした。
得られた試料の磁気特性は、第３表に示す通りであった
。
。
第６表
次に本発明試料および比較例試料について、完全着磁後
のオープン磁束を加熱温度との関係について調べた。こ
こで測定法は、磁石のオープンフラックスＥ、を常温（
２０〜２４℃）の値とし、加熱温度にさらし常温で測定
した値との差６士との比をとった。第２図に示したよう
に６０℃〜２００℃で本発明法と比較例では明らかに不
可逆減磁率は異なることがわかった。
のオープン磁束を加熱温度との関係について調べた。こ
こで測定法は、磁石のオープンフラックスＥ、を常温（
２０〜２４℃）の値とし、加熱温度にさらし常温で測定
した値との差６士との比をとった。第２図に示したよう
に６０℃〜２００℃で本発明法と比較例では明らかに不
可逆減磁率は異なることがわかった。
実施例２
実施例１で得られた試料ｍＡ、および比較例Ａと同一サ
ンプル形状φ２０Ｘ１０６１％（Ｌ／Ｄ＝０．５）の磁
石を約４０ＫＧでパルス着磁し供試料とした。次に該サ
ンプルを常温におけるオープンフラックスをデジタルス
ラックスメーターで読み取り、この値を基準として、各
経過時間後の常温におけるオープンフラックスの値との
差を百分比で表わしたのが第３図に示すデータである。
ンプル形状φ２０Ｘ１０６１％（Ｌ／Ｄ＝０．５）の磁
石を約４０ＫＧでパルス着磁し供試料とした。次に該サ
ンプルを常温におけるオープンフラックスをデジタルス
ラックスメーターで読み取り、この値を基準として、各
経過時間後の常温におけるオープンフラックスの値との
差を百分比で表わしたのが第３図に示すデータである。
第３図に示すようｖｃ１５０℃×ｔＨ経過させ加速試験
結果でも本発明法は大変耐熱性が改良された。
結果でも本発明法は大変耐熱性が改良された。
理由は、磁石粉末は完全に樹脂で被覆され且つ空孔け１
チ以下と大変少くなったことによると考えられる。この
ように本発明に係る射出成形磁石は希土類金属間化合物
磁石の磁束の熱的安定性を高め、その実用性を大巾に改
善できる利点が得られた。
チ以下と大変少くなったことによると考えられる。この
ように本発明に係る射出成形磁石は希土類金属間化合物
磁石の磁束の熱的安定性を高め、その実用性を大巾に改
善できる利点が得られた。
実施例３
第４衣に示す組成合金を溶解鋳造法でつくり、熱処理を
行って原料粉末とした。
行って原料粉末とした。
熱処理は該合金０．５ Ｋｇを使用し溶体化、および時
効処理を行ってから、ハンマーフラッシャーテ粗粉−砕
し、次にボールミルで粒度２μｍ〜９０μｍの分布をも
つ粉末とした。本発明法、比較例とも永久磁石製造工程
は実施例１と同様条件で行った。
効処理を行ってから、ハンマーフラッシャーテ粗粉−砕
し、次にボールミルで粒度２μｍ〜９０μｍの分布をも
つ粉末とした。本発明法、比較例とも永久磁石製造工程
は実施例１と同様条件で行った。
得られた試料の基本的磁気特性は第５表に示す通りであ
る、 本発明法、従来法サンプルけφ２０Ｘ１０ｔ％（Ｌ／Ｄ
＝０５）の磁石を約４０ＫＧでパルス着磁を行い不可逆
減磁率測定用に用いた。測定方法は実施例１と同様条件
で行った。第４図に加熱温度（Ｔ ℃）と不可逆磁率に
ついて調べた結果を示す。本実施例で用いた２−１７系
希土類金属間化合物磁石でも、実施例１で用いた同系永
久磁石と同様の特性を得られた。図からもわかるように
本発明法は１４０°Ｃ付近まで不可逆減磁率は、平衡状
態を維持できるが、比較例は、高々１２０℃までで、犬
Ｉ４熱性にすぐれていることが判明した。
る、 本発明法、従来法サンプルけφ２０Ｘ１０ｔ％（Ｌ／Ｄ
＝０５）の磁石を約４０ＫＧでパルス着磁を行い不可逆
減磁率測定用に用いた。測定方法は実施例１と同様条件
で行った。第４図に加熱温度（Ｔ ℃）と不可逆磁率に
ついて調べた結果を示す。本実施例で用いた２−１７系
希土類金属間化合物磁石でも、実施例１で用いた同系永
久磁石と同様の特性を得られた。図からもわかるように
本発明法は１４０°Ｃ付近まで不可逆減磁率は、平衡状
態を維持できるが、比較例は、高々１２０℃までで、犬
Ｉ４熱性にすぐれていることが判明した。
ｊ１１図は本発明法に係る磁場中射出成形法の全型部断
面図。 １・・・・・・磁場コイル ２・・・・・・射出ノズル ５・・・・・・型枠 ４・・・・・・グイプレート ５・・・・・・移動金型 ６・・・・・・固定金型 ７・・・・・永久磁石体 ８・・・・・・スプールランナー ９・・・・・・押し出しビン 第２図（ｄ本発明法実施例２における永久磁石の加か温
度と不可逆減磁率を示すグラフ。 第６図は同じ〈実施例３における加熱温度１５０°Ｃと
各経過時間後の不可逆減磁率を示すグラフである。 第４図は実施例３の加熱温度と不可逆域ぎ率を示すグラ
フ。 以 上 出願人 株式会社 諏訪精工舎 第１図 −ｈｈ％ｐ ５＆Ａ （７°５Ｘ／ｒ／ｆ）第２図 第３図
面図。 １・・・・・・磁場コイル ２・・・・・・射出ノズル ５・・・・・・型枠 ４・・・・・・グイプレート ５・・・・・・移動金型 ６・・・・・・固定金型 ７・・・・・永久磁石体 ８・・・・・・スプールランナー ９・・・・・・押し出しビン 第２図（ｄ本発明法実施例２における永久磁石の加か温
度と不可逆減磁率を示すグラフ。 第６図は同じ〈実施例３における加熱温度１５０°Ｃと
各経過時間後の不可逆減磁率を示すグラフである。 第４図は実施例３の加熱温度と不可逆域ぎ率を示すグラ
フ。 以 上 出願人 株式会社 諏訪精工舎 第１図 −ｈｈ％ｐ ５＆Ａ （７°５Ｘ／ｒ／ｆ）第２図 第３図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 希土類金属Ｒ（ｃｏｌ−ｒｂ−ｖ−ｗ ａｎ １ＬＦ
ｅｖ Ｍｗ）ｚ（ここでＲ： ＳｍおよびＹを中心とし
た希土類元素の１種又は２種以上の組入合わせＭ ：
Ａｔ 、 Ｔ？： 。 Ｎｂ、 ｚｒ、、 Ｈｆ、 ａｒ、 ｖ、ｗ、
Ｎｉ の１種又は２種以上の組み合わせＯ，Ｇ１≦
Ｕ≦０．２０，０．０１≦■≦０４０．０．００１≦Ｗ
≦０．１０，６．０≦２≦８８）で表わせる組成の合金
を溶解−鋳造一熱処理一粉末工程を経てつくられた前記
磁石粉末を有機物樹脂と混合し射出成形法によって製造
したことを性徴とする耐熱性の改良された複合永久磁石
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58039479A JPS59165402A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 耐熱性の改良された複合永久磁石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58039479A JPS59165402A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 耐熱性の改良された複合永久磁石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59165402A true JPS59165402A (ja) | 1984-09-18 |
Family
ID=12554197
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58039479A Pending JPS59165402A (ja) | 1983-03-10 | 1983-03-10 | 耐熱性の改良された複合永久磁石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59165402A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61220315A (ja) * | 1985-03-26 | 1986-09-30 | Japan Steel Works Ltd:The | 磁性成形体の製造方法 |
| JPS62260034A (ja) * | 1986-04-15 | 1987-11-12 | Tohoku Metal Ind Ltd | 永久磁石 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5162396A (ja) * | 1974-11-27 | 1976-05-29 | Myazaki Kasei Kogyo Kk | |
| JPS52149398A (en) * | 1976-06-08 | 1977-12-12 | Daido Steel Co Ltd | Method of manufacturing sheettshaped magnet |
| JPS577905A (en) * | 1980-06-18 | 1982-01-16 | Daido Steel Co Ltd | Manufacture of anisotropic resin magnet |
| JPS5830107A (ja) * | 1981-08-17 | 1983-02-22 | Seiko Epson Corp | 永久磁石の製造方法 |
-
1983
- 1983-03-10 JP JP58039479A patent/JPS59165402A/ja active Pending
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